D地块号楼超限高层建筑工程可行性报告

超限高层建筑工程抗震设防可行性论证报告工程名称：房地产开发有限公司项目：地块3号楼设计阶段：初步设计编制：校对：审核：审定：2008年4月10日目录1、工程概述2、建筑抗震设防依据3、地基基础设计方案4、结构抗震概念设计5、结构抗震性能设计6、结构分析计算7、计算结果的工程判断8、结构抗震措施9、其它问题工程概述D地块位于汉阳区腰路堤以南的滨江地带，即原中南轧钢厂厂区，东临鹦鹉小道，西靠鹦鹉大道。本工程为D地块的3号楼，与2号楼相邻，属超高层住宅。3号楼，分为3-1、3-2两个单元：3-1单元层数为54层，平面呈“T”形，平面最大长度34.2m，平面最大宽度19.0m，1层层高5.5m，2~28层层高3.0m，29层以上层高3.1m，建筑高度167.1m；3-2单元层数为54层，平面呈“十”形，平面最大长度34.85m，平面最大宽度20.55m，1层层高5.5m，2~28层层高3.0m，29层以上层高3.1m，建筑高度167.1m；3号楼采用钢筋混凝土全部落地剪力墙结构。根据现行《高层建筑混凝土结构技术规程》规定，A级高度高层建筑全部落地剪力墙结构的最大适用高度为140m，B级高度高层建筑全部落地剪力墙结构的最大适用高度为170m，适用的最大高宽比为7；4号楼高宽比超过规范B级高度钢筋混凝土高层建筑结构的限值，高度大于140m，小于170m，为B级高度钢筋混凝土高层建筑。2.建筑抗震设防依据2.1本工程结构设计采用的主要规范和标准：建筑结构可靠度设计统一标准GB50068—2001；建筑结构荷载规范GB50009—2001；建筑抗震设计规范GB50011—2001；建筑工程抗震设防分类标准GB50223—2004；建筑地基基础设计规范GB50007—2002；建筑地基基础技术规范DB42/242—2003；混凝土结构设计规范GB50010—2002；高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3—2002；砌体结构设计规范GB50003—2001；高层建筑箱形与筏型基础技术规范(JGJ6-99)；地下工程防水技术规范（GB50108—2001）；建筑设计防火规范（GBJ16-87（2001版））；高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95（2001版））；人民防空地下室设计规范（GB50038—2005）。2.2本工程结构设计参考的主要资料：建筑工程抗震性态设计通则（试用）CECS160：2004；上海市超限高层建筑工程抗震设计指南（2005年1月19日发布）；复杂高层建筑结构设计（徐培福主编，2005年2月第一版）。武汉市主城规划区地震动参数小区划图（武震办[2007]4号文）2.3业主方提供的本工程结构设计资料：中冶集团武汉勘察研究院有限公司2007年11月12日提出的武汉世茂锦绣长江D地块场地岩土工程勘察报告书（初步勘察阶段）。2.4建筑设计方提供的本工程建筑设计资料。3.地基基础设计方案3.1地质条件根据中冶集团武汉勘察研究院有限公司2007年11月12日提出的武汉世茂锦绣长江D地块场地岩土工程勘察报告书（初步勘察阶段），主要地质情况如下：1、场地工程地质条件场地位置及地形地貌拟建场地位于湖北省武汉市汉阳区腰路堤以南的滨江地带，东临鹦鹉小道，西靠鹦鹉大道。地貌单元属长江一级阶地，地势有所起伏。地质构造拟建场地处于锅顶山-王家店倒转背斜南翼，其地层为二叠系地层。岩层倾向北，倾角75°左右。3）不良地质作用及稳定性据武汉构造地质图显示，本场区内无断裂线通过，本次勘察钻探未发现大断层破碎带。场区地质构造稳定性良好。但场区内基岩为灰岩地段，岩溶较发育；另外在个别钻孔地段经调查曾发生过地面塌陷。4）地基岩土结构特征本工程场地土（岩）层自上而下分布大致为：a、人工填土层（Qml）：人工填土，该层结构松散，均匀性差，工程性能差。b、第四系冲洪积层（Q4al+pl）：②1粉质粘土，湿-饱和，可塑，为中等偏高压缩性土层。②2粉砂，饱和，松散，为中等偏低压缩性土层。③粉砂、粉质粘土互层，饱和，稍密~可塑，为中等偏高压缩性土层。④1粉细砂，饱和，稍密，为中等偏低压缩性土层。④2粉细砂，饱和，中密，为中等偏低压缩性土层。④3粉细砂，饱和，密实，为中等偏低压缩性土层。④3a粉质粘土，饱和，可塑，为中等偏高压缩性土层。c、二叠系岩层：⑤石灰岩，微风化，岩芯呈柱状、短柱状。岩芯采取率为90%左右，岩石ROD值为85%左右。属坚硬岩，较完整。局部见溶蚀现象。溶洞较发育，充填有含碎石粉质粘土。⑤1溶洞，洞内多充填有软~流塑壮含碎石粉质粘土，碎石成分为灰岩。⑥碳质灰岩，微风化，岩芯呈柱状、短柱状。岩芯采取率为90%左右，岩石ROD值为85%左右。属坚硬岩，较完整。⑦1强风化泥质灰岩，陡倾裂隙发育，岩芯呈块状、土夹块状。⑦2中风化泥质灰岩，陡倾裂隙发育，岩芯呈块状、短柱状。岩芯采取率为85%左右，岩石ROD值为65%左右。属软岩，较破碎。⑦3微风化泥质灰岩，陡倾裂隙发育，岩芯呈柱状、短柱状。岩芯采取率为85%左右，岩石ROD值为70%左右。属较软岩，较破碎。⑧1强风化碳质泥岩，裂隙发育，岩芯呈土状、块状。⑧2中风化碳质泥岩，裂隙发育，岩芯呈块状、短柱状。岩芯采取率为65%左右，岩石ROD值为45%左右。属软岩，破碎。⑧3微风化碳质泥岩，裂隙发育，岩芯呈块状、短柱状。岩芯采取率为75%左右，岩石ROD值为65%左右。属较软岩，较破碎。桩基设计参数见下表岩土层层号钻孔灌注桩qsia(kPPa)qpa(kPaa)=1\*GB3①杂填土②1粉质粘土26~30②2粉砂11~15③粉砂、粉质粘土土互层16~20④1粉细砂15~18④2粉细砂23~27④3粉细砂33~37400~6000⑤石灰岩/8000~122000⑥碳质灰岩/13000~1160000⑦1强风化泥质灰岩岩60~801100~14400⑦2中风化泥质灰岩岩150~18002500~28800⑦3微风化泥质灰岩岩160~20003500~40000⑧1强风化碳质泥岩岩40~60600~10000⑧2中风化碳质泥岩岩100~12001500~20000⑧3微风化碳质泥岩岩130~16002000~30000注：qsia为桩侧摩擦力特征值，qpa为桩端阻力特征值。2、水文地质条件场地地下水主要为上层滞水、承压水，上层滞水赋存于人工填土中，水量较小；承压水赋存于下部砂层中，水量较大。承压水水头标高为17.67m。该场地地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。3、场地地震效应根据现行建筑抗震设计规范对抗震有利、不利地段的划分规定，拟建场地为“可进行建设的一般场地”。武汉地区的建筑筑抗震设防防烈度为6度，根据据武震办[20007]4号文件提提供的“武汉市主主城规划区区地震动参参数小区划划图”，拟建场场地为=3\**ROMMANIIIB类场地。拟建场地的场地地土类型为为中软场地地土，场地地类别：=2\*RROMANNII类，场场地卓越周周期0.311s。拟建场地可不考考虑地震液液化。3.2地地震作用1、根据现行建筑筑抗震设计计规范和“武汉市主主城规划区区地震动参参数小区划划图”=3\*RROMANNIIIB类场地地地震动参数数，本工程程地震作用用参数如下下：1）抗震设防烈度度：6度；2）场地特征周期期Tg小震作用中震作用大震作用0.40s0.45s0.50s3）结构弹性阻尼尼比：ζ=0.005；4）水平地震影响响系数最大大值αmax：小震作用中震作用大震作用0.0630.1750.3225）地面运动最大大峰值加速速度amax：小震作用中震作用大震作用0.025g0.070g0.120g3.2地地下室及地地基基础设设计2、3号楼大地下室由由2、3号楼地下下室与相邻邻的无上部部建筑地下下室两部分分组成，2、3号楼地下下室为二层层，以满足足规范对基基础埋置深深度的要求求，其他部部分为一层层地下室。2、3号楼地下下一层板厚厚200mmm，底板板厚4000mm，与2、3号楼相连连的大地下下室由武汉汉市建筑设设计院设计计，本说明明不做详细细介绍。地基基础结构根据中冶集团武武汉勘察研研究院有限限公司提出出的武汉世世茂锦绣长长江D地块场地地岩土工程程勘察报告告书，2、3号楼采用用筏板式承承台，承台台的埋置深深度不小于于房屋高度度的1/20，2、3号楼桩基基采用直径径10000mm的钻孔灌灌注桩，桩桩端持力层层为⑤微风化石石灰岩，桩桩端进持力力层内不得得小于0.5m，同时控控制桩基之之间桩端高高差不得过过大，单桩桩抗压承载载力特征值值为7600kN。2、3号楼直径10000mm钻钻孔灌注桩桩的单桩承承载力特征征值取为76000kN，系根据据本场地地地质条件和和相邻场地地同类型结结构桩基的的成功经验验确定的，具具有可行性性，根据本本工程试桩桩静载试验验报告可满满足设计要要求。地基基础结构布布置参见结结构初步设设计图。结构抗震震概念设计计4.1对结构平面不规规则性的控控制根据现行《高层层建筑混凝凝土结构技技术规程》规规定，3号楼各单单元高度与与平面最大大宽度之比比均超过或或接近B级高度钢钢筋混凝土土高层建筑筑结构适用用的最大高高宽比7。3号楼3-1、3-22单元高度度均超过A级高度高高层建筑的的最大适用用高度1440m，为B级高度高高层建筑。各号楼各单元的的层数、高高度、高度度与平面最最大宽度之之比、结构构体系、钢钢筋混凝土土高层建筑筑结构的高高度级别、结结构抗震等等级见下表表：楼号单元号建筑层数建筑高度（m）平面最大宽度（m）高宽比结构体系高层建筑高度级别结构抗震等级3号楼3-154167.119.08.79剪力墙B级性能设计确定3-254167.120.558.13剪力墙B级性能设计确定各结构布置参见见结构初步步设计图。结构布置时尽量量使结构刚刚度和承载载力分布均均匀，减少少结构偏心心。控制扭扭转的影响响，在考虑虑偶然偏心心影响的地地震作用下下，楼层竖竖向构件的的最大水平平位移和层层间位移不不大于该楼楼层平均值值的1.4倍(在满足足一定的条条件下，根根据《超限限高层建筑筑工程抗震震设防专项项审查技术术要点》（2006年）的第第十一条((七)的要求，结结构底部平平移位移很很小时，可可以适当放放松位移比比的限值至至1.5左右)。结构扭扭转为主的的第一周期期与平动为为主的第一一周期之比比均不大于于0.85。结构楼板整体性性良好，无无较大削弱弱和错层。因此，3号楼结结构平面扭扭转不规则则，但处于于可控制范范围内；无无其他平面面不规则情情况。4.2对结结构竖向不不规则性的的控制3号楼各单元结构构的竖向体体型规则、均均匀，无过过大外挑和和内收。钢钢筋混凝土土墙体侧向向刚度下大大上小，逐逐渐均匀变变化。楼层层侧向刚度度满足不小小于相邻上上部楼层侧侧向刚度的的70%或其上相相邻三层侧侧向刚度平平均值的80%。楼层层层间抗侧力力结构的受受剪承载力力满足不小小于其上一一层受剪承承载力的80%。结构竖竖向抗侧力力构件同位位对齐，上上下连续贯贯通，无转转换层存在在。因此，各单元结结构无竖向向不规则情情况。4.3结结构超限情情况3号楼各单元均为为B级高度钢钢筋混凝土土高层建筑筑结构，不不属于特别别不规则的的高层建筑筑，也不属属于复杂高高层建筑。依据建设部（建建设部令第第111号）《超超限高层建建筑工程抗抗震设防管管理规定》和和建设部（建建质〈2006〉220号）《超超限高层建建筑工程抗抗震设防专专项审查技技术要点》，3号楼3-1、3-2单元的房屋高度超过现行《高层建筑混凝土结构技术规程》A级高度规定，属超限高层建筑工程，应按规定进行超限高层建筑工程抗震设防专项审查。专项审查重点是是结构抗震震安全性和和预期的性性能目标，对3号楼3-1、3-2单元，应符合以下要求：（一）严格执行行规范、规规程的强制制性条文。（二）不应同时时采用复杂杂高层建筑筑形式。（三）应明确为为达到安全全和预期性性能目标的的抗震措施施。5.结构构抗震性能能设计结构抗震性能目目标根据现现行有关规规范和文件件要求，参参考有关文文献资料，3号楼的结结构抗震性性能目标确确定为性能能目标“D”，具体如如下：1、小震作用下，结结构在地震震后完好、无无损伤，一一般不需修修理即可继继续使用,人们不会会因结构损损伤造成伤伤害，可安安全出入和和使用；2、中震作用下，地地震后结构构的薄弱部部位和重要要部位的构构件轻微损损坏，出现现轻微裂缝缝，其他部部位有部分分选定的具具有延性的的构件发生生中等损坏坏，出现明明显的裂缝缝，进入屈屈服阶段，需需要修理并并采取一些些安全措施施才可继续续使用；3、大震作用下，结结构发生中中等程度的的破坏，多多数构件轻轻微损坏，部部分构件中中等损坏，进进入屈服，有有明显的裂裂缝，需要要采取安全全措施，人人们不能安安全出入；；经过修理理、适当加加固后才可可继续使用用。5.2结结构抗震性性能要求为保证证性能目标标的实现，结结构必须满满足以下性性能水准：：性能水准11：小震作用下下，结构满满足弹性设设计要求，包包括全部构构件的抗震震承载力和和层间位移移均满足现现行规范要要求；结构构计算时具具有正确、合合理的分析析模型，计计算应采用用作用分项项系数、材材料分项系系数和抗震震承载力调调整系数；；性能水准22：中震作用下下，结构的的薄弱部位位或重要部部位构件不不屈服，即即不考虑内内力调整的的地震作用用效应和抗抗震承载力力按强度标标准值计算算（作用分分项系数、材材料分项系系数和抗震震承载力调调整系数均均取1.0）满足要要求；结构构应进行非非线性计算算，允许有有些选定的的部位进入入屈服阶段段但不得发发生剪切等等脆性破坏坏；性能水准3：大震作用下下，结构应应进行非线线性计算，薄薄弱部位或或重要部位位构件允许许达到屈服服阶段但满满足选定的的变形控制制（底部结结构层间变变形控制在在1/3000）；竖向向构件不发发生剪切等等脆性破坏坏。按照结构抗震安安全评价的的能量原则则，并考虑虑地震作用用的不确定定性，结构构的抗震构构造措施应应满足抗震震等级一级级的要求。5.3地震作作用参数根据现行建筑抗抗震设计规规范和相关关资料，本本工程地震震作用参数数如下：1）抗震设防烈度度：6度；2）设计基本地震震加速度值值：0.005g；3）设计地震分组组：第一组组；4）场地类别：ⅡⅡ类；5）场地特征周期TTg小震作用中震作用大震作用0.40s0.45s0.50s6）结构弹性阻尼尼比：ζ=0.005；7）水平地震影响响系数最大大值αmax：小震作用中震作用大震作用0.0630.1750.3228）地面运动最大大峰值加速速度amax：小震作用中震作用大震作用0.025g0.070g0.120g5.4结结构分析方方法结构设计时，先先按现行规规范进行小小震阶段的的结构设计计，再通过过非线性分分析校核中中、大震性性能水准。根根据校核结结果调整结结构设计进进行第二次次设计。结构分析析计算6.1结构构分析采用用程序PKPMCAAD系统，由由中国建筑筑科学研究究院PKPMMCADD工程部编编制。包括括：高层建建筑结构空空间有限元元分析与设设计软件（墙墙元模型）SATWWE（2006年9月版），高高层建筑结结构三维分分析与设计计软件（薄薄壁柱模型型）TAT（2006年9月版）。MIDAS（中中文版）结结构分析软软件，由北北京迈达斯斯技术有限限公司开发发。6.2结结构弹性计计算结构弹性静力分分析小震作用下，采采用SATWWE做结构弹弹性静力分分析，结构构分析模型型为空间杆杆-墙板元模模型。楼板板假定平面面内为刚性性板。地震震作用采用用考虑结构构扭转耦联联的振型分分解反应谱谱法计算，在在结构两主主轴方向分分别考虑水水平地震作作用，考虑虑双向水平平地震作用用和单向水水平地震作作用偶然偏偏心影响。采用TAT做结构弹弹性静力对对比分析，结结构分析模模型为空间间杆-薄壁杆模模型。其它它参数与SATWWE相同。结构弹性时程分分析按照现行规范要要求，应进进行小震作作用下的结结构弹性时时程分析，采采用SATWWE做结构弹弹性时程分分析。地震波和参数如如下：参数地震波最大加速度（ggal）记录时间（s）天然波TH1TTG04001840天然波TH4TTG04001840人工波USERR11820地震波步长为00.02ss。结构阻阻尼比为0.05。为使时程分析得得到的底部部剪力满足足高规第33.3.55条规定，每每条地震波波的地震剪剪力需适当当放大。计计算时，控控制每条曲曲线计算所所得结构底底部剪力不不小于振型型分解谱法法（CQC法）计算算所得结果果的65％，同时时控制多条条时程曲线线计算所得得结构底部部剪力不小小于振型分分解谱法（CQC法）计算算所得结果果的80％。3、小震作用下整体体结构及所所有结构构构件满足规规范要求，即即能够实现现小震性能能水准。6.3结构构弹塑性静静力分析1、计算方法中、大震作用下下采用MIDAAS进行结构构静力弹塑塑性分析（Pushhoveer分析），在在MIDAAS/Geen中使用ATC--40(11996))和FEMAA-2733(19997)中提供的的能力谱法法(CappacittySppectrrumMMethood,CCSM)评价结构构的抗震性性能。水平平推覆力分分布采用模模态分布、风风荷载分布布、常量加加速度分布布三种形式式，通过Pushhoveer法建立结结构的能力力谱，由规规范反应谱谱变换为结结构中、大大震作用下下的需求谱谱，找出结结构性能点点。中震作用下进行行构件性能能铰分析，允允许个别部部位出性能能铰，根据据结构根据据塑性铰所所处的状态态，判断结结构构件是是否满足设设定的抗震震性能水准准。在大震作用下，根根据性能点点时的结构构变形，对对以下两个个方面进行行评价：a）层间位移角：：是否满足足抗震规范范规定的弹弹塑性层间间位移角限限值；b）结构变形：由由结构塑性性铰的分布布，判定结结构薄弱位位置。根据据塑性铰所所处的状态态，检验结结构构件是是否满足大大震作用性性能水准的的要求。2、计算方式本工程计算模型型由SATWWE模型转换换至MIDAAS/Geen，转换程序序由北京MMidass公司提供供。除墙体体开洞改为为按连梁输输入外，几几何参数及及荷载均同同SATWWE模型。由MIDAAS/Geen弹性计算算并对构件件进行设计计后，再进进行Pushhoverr分析。弹弹性计算考考虑风荷载载和地震作作用。地震震作用取6度小震，采采用振型分分解反应谱谱方法计算算。3、Pushoveer参数1）Pushovver分析控制制荷载最大增幅次次数10。最大迭代/增幅幅步骤数10。收敛值0.0001。2）Pushoveer地震作用用工况名称侧向荷载模式类类型荷载选择荷载乘数控制方式控制位移（米）主节点主方向是否使用初始荷荷载考虑P-Deltaa效应模态2（正）（Push_M22+）模态振型21位移控制0.5该工况下顶层最最大位移点点DX是是模态2（负）（Push_M22-）模态振型2-1位移控制-0.5"DX""模态1（正）（Push_M11+）模态振型11位移控制0.5"DY""模态1（负）（Push_M11-）模态振型1-1位移控制-0.5"DY""风载（正）X向(Push_Wxx+)静力荷载风荷载Wx1位移控制0.5"DX""风载（负）-X向(Push_Wxx-)静力荷载风荷载Wx-1位移控制-0.5"DX""风载（正）Y向(Push_Wyy+)静力荷载风荷载Wy1位移控制0.5"DY""风载（负）-Y向(Push_Wyy-)静力荷载风荷载Wy-1位移控制-0.5"DY""加速度（正）X向(PPush__Ax+))加速度常量方向DX1位移控制0.5"DX""加速度（负）-X向((Pushh_Ax--)加速度常量方向DX-1位移控制-0.5"DX""加速度（正）Y向(PPush__Ay+))加速度常量方向DY1位移控制0.5"DY""加速度（负）-Y向((Pushh_Ay--)加速度常量方向DY-1位移控制-0.5"DY""初始荷载采用“1.0恒载标准准值+0.5活载标准准值”。3）定义及分配铰铰特性值分类名称铰功能铰类型分配位置梁铰LJ弯矩-y,zFEMA梁端I，J墙铰QJP-My-MzzFEMA墙上下端I，JJ墙剪切铰QVJVFEMA墙中部4）需求谱的设定中、大大震需求谱谱即中、大大震设防阶阶段对应的的地震作用用反应谱，按照场地地震安评报告提供的参数定义。由于Midass中不能自定义义需求谱，本工程中震反应谱以8度小震反应谱代替；大震反应谱以9度小震反应谱代替。小震中震大震αmax0.0630.1750.322αmax替代值—0.2000.3205）性能评价如果结构的位移移在目标性性能范围内内，则继续续评价各构构件的性能能。在MIIDAS//Gen中中采用与FFEMA--273或或ATC--40中推推荐的方法法类似的方方法评价构构件的性能能。如图2.7所示性能能状态分为为三个阶段段。IO =直直接居住极极限状态(ImmeediatteOcccupaancy))LS =安安全极限状状态(LifeeSaffety))CP =坍坍塌防止极极限状态(ColllapseePreeventtion))图2.43构件的性性能评价6.4计算结结果3-1单元（一）弹性静力力分析1、楼层侧刚比、抗抗剪承载力力比楼层SATWE计算算结果TAT计算结果果楼层侧刚比楼层抗剪承载力比楼层侧刚比楼层抗剪承载力比X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向11.00721.51150.850.811.37141.58570.991.0221.57261.84741.010.991.66251.85711.001.0031.50801.73381.010.991.53751.74291.000.9941.45691.65121.001.001.47501.66251.001.0051.42271.59151.011.001.43751.60001.001.0161.39971.55121.011.001.41251.56251.001.0071.38431.52191.011.001.38751.52501.001.0181.36261.50271.011.001.38751.51251.001.0191.38611.49001.001.001.38751.50001.001.01101.39051.48161.101.081.38751.48751.081.07111.35801.46061.011.001.36251.46251.001.01121.34231.44391.010.991.35001.45001.001.00131.33501.43061.011.001.33751.43751.011.01141.33001.41941.011.001.33751.42501.011.01151.32711.41001.011.021.33751.41251.011.01161.32591.40181.010.991.32501.40001.001.01171.32631.39461.011.001.32501.40001.011.01181.33591.39081.001.001.33751.40000.991.00191.34741.38851.011.011.33751.38751.001.00201.35781.38711.121.111.35001.38751.151.11211.33121.37481.011.001.33751.37501.001.02221.32101.36721.011.011.32501.37501.011.01231.31791.36141.011.011.32501.36251.011.01241.31671.35701.011.011.32501.36251.001.00251.31671.35381.011.011.31251.35001.001.00261.31801.35181.011.011.32501.35001.001.01271.33621.36511.011.011.33751.36251.011.01281.36451.38271.001.001.36251.38751.001.01291.39451.40221.001.011.38751.40001.011.01301.35381.35881.131.171.35001.36251.141.13311.32541.34991.010.991.32501.35001.001.03321.31561.34521.011.011.31251.35001.001.00331.31301.34091.011.011.31251.33751.011.01341.31211.33661.011.011.31251.33751.011.01351.31261.33231.011.011.31251.33751.011.01361.31471.32851.011.011.31251.32501.011.00371.31851.32531.011.011.32501.32501.011.01381.33361.32481.011.011.33751.32501.011.00391.34961.32501.011.011.33751.32501.011.00401.36271.32541.221.191.35001.32501.201.20411.32941.31851.011.011.31251.32501.011.01421.32171.31901.011.011.32501.32501.011.01431.32351.32261.001.011.32501.32501.011.01441.32921.33011.011.011.32501.32501.011.00451.33931.34311.031.011.33751.33751.011.01461.35461.36420.991.011.36251.36251.011.01471.37721.39651.021.011.38751.38751.011.01481.41151.44491.011.011.42501.43751.001.01491.46631.51711.001.011.47501.51251.011.01501.55761.58921.001.011.57141.58571.011.01511.61381.65531.021.011.62861.65711.011.01521.71441.76431.011.011.72861.75711.021.00531.91951.97441.011.011.25001.25001.011.01542.17252.23481.021.011.25001.25001.011.02551.25001.25001.001.001.25001.25001.001.00楼层侧刚比———X，Y方向本本层塔侧移移刚度与上上一层相应应塔侧移刚刚度70%%的比值或或上三层平平均侧移刚刚度80%%的比值中中之较小者者。楼层抗剪承载力力比——X，Y方向本本层本层楼楼层抗剪承承载力与上上一层的楼楼层抗剪承承载力之比比。楼层侧刚比≥11.0,满足规范范要求。楼层抗剪承载力力比≥0.800,满足规范范要求。2、结构抗倾覆验验算结果SATWE计算算结果抗倾倾覆弯矩MMr倾覆覆弯矩Moov比值Mr//Mov零零应力(%)X风荷载688380661.553360744.812.7760.000Y风荷载422235008.586626111.54.9900.000X地震683380611.55444729..7112.55500.00Y地震422235088.55922388..17.13300.00TAT计算结果果X向地震作用时，零零应力区比比例(B--X)/BB=0.000%Y向地震作用时，零零应力区比比例(B--X)/BB=0.000%要求:当结构出地面的的高宽比H/B＞4时,零应力区区比例≤0,即全截面面受压。3、结构整体稳定验验算结果SATWE计算算结果TAT计算结果果X向刚重比EJJd/GHH25.726.10Y向刚重比EJJd/GHH24.485.11结构刚重比EJJd/GHH2≥1.4，满满足高规((5.4..4)的整体稳稳定验算要要求。结构刚重比EJJd/GHH2≥2.7,可以不考考虑重力二二阶效应。4、有效质量系数与与基底地震震作用效应应SATWE计算算结果TAT计算结果果X方向有效质量系数97.83％96.44％总地震基底剪力力Qox4812.1004358.888总地震基底弯矩矩Mox451044..63407555..19剪重比Qox//Ge1.200％1.108％Y方向有效质量系数94.07％93.94％总地震基底剪力力Qoy5233.1114773.888总地震基底弯矩矩Moy426218..09383950..34剪重比Qoy//Ge1.3000％％1.214％要求有效质量系系数≥90%，剪重比≥0.8％。5、振型、周期、地地震作用效效应最大方方向振型SATWE计算算结果TAT计算结果果周期转角平动系数(X++Y)扭转系数周期方向角平动比例转动比例13.604191.041.00(00.00++1.000)03.380391.491023.10140.830.97(00.97++0.000)0.032.89251.380.980.0231.92078.050.03(00.03++0.000)0.971.80836.650.020.9840.9943179.640.96(00.96++0.000)0.040.9195179.210.960.0450.802890.790.99(00.00++0.999)0.010.759790.070.990.0160.660326.210.05(00.04++0.011)0.950.632320.520.040.9670.52280.140.96(00.96++0.000)0.040.4794179.920.950.0580.368696.390.76(00.01++0.755)0.240.3461103.390.50.590.35065.760.58(00.42++0.177)0.420.336378.30.560.44100.3447.10.66(00.58++0.088)0.340.31560.560.940.06110.25250.60.96(00.96++0.000)0.040.2290.530.90.1120.2319104.240.40(00.03++0.377)0.60.2215142.820.150.85130.217981.960.64(00.01++0.633)0.360.206986.730.950.05140.19830.880.97(00.97++0.000)0.030.17860.80.930.07150.1641106.10.31(00.03++0.288)0.690.1589146.080.090.910.15820.960.97(00.97++0.011)0.030.144787.950.970.030.151884.240.72(00.01++0.711)0.280.14190.980.920.080.13221.180.98(00.97++0.000)0.020.1232152.570.090.91地震作用最大的的方向==--87.2274((度)地震作用最大的的方向==9..986(度)6、扭转周期、平平动周期及及其比值SATWE计算算结果TAT计算结果果周期（s）扭转周期/平动动周期周期（s）扭转周期/平动动周期第一平动周期3.60410.533.38030.53第二平动周期3.30140.582.89250.63第一扭转周期1.92071.8083扭转周期/平动动周期≤0.855，满足规范范要求。7、地震作用和风荷荷载下的结结构位移参参数作用层位移角、层位位移比最大大值SATWE计算算结果TAT计算结果果X向地震作用层间最大位移与层高之比最大大值1/2242((34层)1/2812((41层)层间最大位移与与层间平均位移之之比最大值值1.16(133~43层)1.20(1层层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.16(133~33层)1.20(1层层)Y向地震作用层间最大位移与与层高之比最大值值1/1572((45层)1/1937((46层)层间最大位移与与层间平均位移之之比最大值值1.13(1层层)1.10(1层层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.13(1层层)1.10(1层层)X向风荷载层间最大位移与与层高之比最大值值1/2494((32层)1/2768((32层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.04(5~~55层)1.10(1层层)Y向风荷载层间最大位移与层高之比最大大值1/934(443，44层)1/1035((43层)层最大位移与层平均位移比值值最大值1.13(1层层)1.08(1~~4层)层间最大位移与与层高之比比（又称层层位移角）限限值：1/8554。地震作用时，层层位移角不不考虑偶然然偏心影响响。地震作用时，层层间最大位位移与层间间平均位移移之比、层层最大位移移与层平均均位移之比比（统称层层位移比）考考虑偶然偏偏心作用和和双向地震震作用，且且不宜大于于1.2，不不应大于11.4。层间最大位移与与层间平均均位移之比比大于规范范要求的层层数：SATWETAT＞1.2，≤1..4＞1.4＞1.2，≤1..4＞1.4X向双向地震作用////X向地震作用////X向地震作用-55%偶然偏心心////X向地震作用+55%偶然偏心心//1~7/Y向双向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~12/1~4/Y向地震作用+55%偶然偏心心//1~8/层最大位移与层层平均位移移之比大于于规范要求求的层数：：SATWETAT＞1.2，≤1..4＞1.4＞1.2，≤1..4＞1.4X向双向地震作用////X向地震作用////X向地震作用-55%偶然偏心心////X向地震作用+55%偶然偏心心10~19/1~15/Y向双向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~6/1~7/Y向地震作用+55%偶然偏心心//1~14/8、风荷载作用下下结构顶点点最大加速速度按国家现行建筑筑结构荷载载规范规定定的10年一遇的的风荷载取取值，基本本风压W0=0.255kN//m2，计算结结构顶点最最大加速度度。顺风向结构顶点点最大加速速度：0.0400m/s22。横风向结构顶点点最大加速速度：0.0322m/s22。结构顶点最大加加速度限值值：0.1500m/s2。（二）弹性时程程分析1、时程分析的结结构顶点位位移、速度度、加速度度：方向地震波X方向Y方向位移(mm)速度(m/s)加速度（m/ss2）位移(mm)速度(m/s)加速度（m/ss2）TH1TG044040.940.10660.744130.390.07100.7436TH4TG044026.090.08810.730516.540.07050.7089USER120.740.07050.996115.430.05150.89642、时程分析结果果图示X方向楼层位移曲曲线图Y方向楼层位移曲曲线图X方向层间位移角角曲线图Y方向层间位移角角曲线图X方向楼层剪力曲曲线图Y方向楼层剪力曲曲线图X方向楼层弯矩曲曲线图Y方向楼层弯矩曲曲线图（三）弹塑性性静力分析析1、各地震作用工工况下的结结构静力推推覆计算结结果及图形形本工程采用三种种类型的荷荷载分布模模式进行Pushhoverr分析，即即模态分布布模式、风风荷载分布布模式、加加速度常量量分布模式式。考虑到到结构的非非对称性，每每种荷载分分别按X、Y两个主方方向加载，每每个方向分分别考虑正正负不同情情况。对上上述共12个荷载工工况进行了了Pushhoverr分析，得得到各个工工况的能力力谱曲线。然然后采用本本工程所处处6度区的中中震、大震震反应谱曲曲线作为需需求谱，分分别求出能能力谱与需需求谱交点点，即性能能点。以下下以表格形形式列出各各单元的Pushhoverr曲线及性性能点的状状态参数。单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1模态2（正）+X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1模态2（负）-X向中震弹性满足性能水准22大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1模态1（正）+Y向中震弹性满足性能水准22---------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1模态1（负）-Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1风荷载（正）+X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1风荷载（负）-X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1风荷载（正）+Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震V：13640D：0.1865Sa：0.057144Sd：0.1168Teff：2..869Deff：100.29%%*V-基底剪剪力（KN）D-位移（m）Sa-加速度谱谱Sd-位移谱Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比满足性能水准33铰分布及铰状态态详见图3-1_Wy++_L墙铰分布立面图图局部楼层墙铰分分布平面图图各阶段铰分布情情况如下B~IO：0..0%IO~LS：00.0%LS~CP：00.0%CP~C,D：：0.0%%C,D~E：0.00%E以外：0.0%%单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1风荷载（负）-Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1常量加速度（正）+X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1常量加速度（负）-X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1常量加速度（正）+Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-1常量加速度（负）-Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准332、大震作用下的的结构最大大层间位移移计算结果果1）弹塑性计算结结果加载方式X向Y向X向Y向X向Y向M1+M1-M2+M2-Wx+Wx-Wy+Wy-Ax+Ax-Ay+Ay-3-1单元---------------------1/6881(2)---------------注：1、表中仅表示进进入塑性阶阶段的工况况下的位移移角。2、括括号中表示示出现最大大层间位移移角的楼层层号。2）弹性计算结果果单元号X向地震作用Y向地震作用3-11/465（336）1/334（447）注：1、大震弹性层间间位移角按按照振型分分解反应谱谱法计算，计计算程序为为SATWWE。2、括括号中表示示出现最大大层间位移移角的楼层层号。3）层间弹塑性位位移角限值值为1/1220。3.中、大震作作用结构弹塑性分析析基本结果果如下：X向模态分布Y向模态分布X向风荷载分布Y向风荷载分布X向常量加速度分布布Y向常量加速度分布布M1+M1-M2+M2-Wx+Wx-Wy+Wy-Ax+Ax-Ay+Ay-3-1大弹大弹大弹大弹大弹大弹大塑中弹大弹大弹大弹大弹大弹注：大弹-大震震弹性，大大塑-大震塑性性，中弹-中震弹性性，中塑-中震塑性性。4、Pushoveer结果特点点：1）能力谱曲线较较为平滑，位位移与基底底剪力基本本呈线性递递增；曲线线在设定位位移范围内内未出现下下降段，表表明在抗倒倒塌能力上上有较大余余地。2）在各工况下能能力谱曲线线均能与需需求谱相交交得到性能能点，大震震下基本为为弹性或少少量出铰，仅Wy+工况结果进入塑性。3）由于结构平面面呈凸形，从从得到的能能力谱与需需求谱交点点来看，X方向和Y方向弹塑塑性结果存存在一定差差别。X方向的结结果明显好好于Y方向。4）实际得到性能能点时结构构顶点位移移均不大，反反映出剪力力墙体系刚刚度大，变变形小的特特点。大震震性能点处处结构弹塑塑性层间位位移均小于于规范限值值1/1220，且底部部各层（1~10层）层间间位移小于于1/3000，满足性性能目标设设定要求。5、3-1单元Puushovver结果结构竖向规则，刚刚度均匀变变化。在中中震作用下下，结构均均为弹性。在在大震作用用下，Wyy+工况下下结构均进进入塑性，塑塑性铰仅分布于少数数底部墙上上，梁未出铰铰。其余工况况下均表现现为大震弹弹性，显示示结构有较较好的抗震震性能。各各工况下均均未出现剪剪切铰。本单元满足性能能目标D的要求。3-2单元（一）弹性静力力分析1、楼层侧刚比、抗抗剪承载力力比楼层SATWE计算算结果TAT计算结果果楼层侧刚比楼层抗剪承载力比楼层侧刚比楼层抗剪承载力比X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向11.10181.47050.910.841.38571.57140.970.9921.66571.844910.971.76251.87140.98131.57541.73561.010.981.61251.75711141.51331.655910.981.53751.67501151.47101.59581.010.991.48751.61251161.44101.55461.010.991.45001.56251171.41981.52521.0111.42501.53751181.41171.50731.0111.41251.51251191.40931.49641.061.051.41251.500011.01101.40521.48631.11.091.40001.50001.181.16111.37311.460810.991.37501.475011121.35641.44171.0111.36251.450011131.34681.42661.0111.35001.437511141.33971.41411.0111.35001.425011.01151.33451.40351.011.011.33751.412511.01161.33101.39431.011.011.33751.40001.011.01171.33031.38671.011.011.33751.38751.011.01181.33711.38291.011.011.33751.38751.011.01191.34551.38111.061.061.33751.38751.011.01201.34801.37841.11.121.35001.38751.181.15211.32541.36571.0111.33751.36251.011.01221.31621.35781.0111.32501.36251.011.01231.31141.35251.011.011.31251.35001.011.01241.30771.34891.011.011.31251.35001.011.01251.30471.34661.011.011.31251.35001.011.01261.31721.35971.011.011.32501.36251.011.01271.33111.37501.011.011.33751.37501.011.01281.34011.39321.021.011.35001.40001.011.01291.28421.34991.071.071.30001.35001.011.01301.27301.34981.111.151.30001.35001.211.17311.28531.3441111.30001.35001.011.01321.29401.34301.011.011.30001.35001.011.01331.29911.34221.011.011.30001.35001.011.01341.30341.34151.011.011.31251.35001.011.01351.30781.34091.011.021.31251.33751.011.01361.31281.34021.011.011.31251.33751.011.01371.31991.33941.011.011.32501.33751.011.01381.33471.340311.021.32501.33751.011.01391.34891.34021.091.091.33751.33751.011.01401.35491.33761.131.191.35001.33751.281.22411.33061.32721.021.011.35001.32501.011.01421.32731.32571.011.011.32501.32501.011.01431.33131.32871.011.011.33751.32501.011.01441.33971.33681.011.011.33751.33751.011.01451.35381.35151.011.011.35001.35001.011.01461.37651.37521.011.011.37501.37501.011.01471.41051.41051.021.011.41251.41251.021.02481.46181.46241.091.111.46251.46251.011.01491.53841.53941.021.021.55001.53751.011.01501.60161.60201.011.021.60001.60001.011.01511.67981.67481.011.021.68571.68571.021.02521.82371.79971.011.021.84291.81431.011.01532.13132.05291.021.021.25001.25001.121.12549.31467.74792.915.691.25001.25003.915.08551.25001.2500111.25001.250011楼层侧刚比———X，Y方向本本层塔侧移移刚度与上上一层相应应塔侧移刚刚度70%%的比值或或上三层平平均侧移刚刚度80%%的比值中中之较小者者。楼层抗剪承载力力比——X，Y方向本本层本层楼楼层抗剪承承载力与上上一层的楼楼层抗剪承承载力之比比。楼层侧刚比≥11.0,满足规范范要求。楼层抗剪承载力力比≥0.800,满足规范范要求。2、结构抗倾覆验验算结果SATWE计算算结果抗倾倾覆弯矩MMr倾覆覆弯矩Moov比值Mr//Mov零零应力(%)X风荷载800598559.558821700.813.8840.000Y风荷载499035551.093326755.15.2260.000X地震805598599.55466883..0114.74400.00Y地震490035511.05766914..08.50000.00TAT计算结果果X向地震作用时，零零应力区比比例(B--X)/BB=0.000%Y向地震作用时，零零应力区比比例(B--X)/BB=0.000%要求:当结构出地面的的高宽比H/B＞4时,零应力区区比例≤0,即全截面面受压。3、结构整体稳定验验算结果SATWE计算算结果TAT计算结果果X向刚重比EJJd/GHH26.067.45Y向刚重比EJJd/GHH23.684.54结构刚重比EJJd/GHH2≥1.4，满满足高规((5.4..4)的整体稳稳定验算要要求。结构刚重比EJJd/GHH2≥2.7,可以不考考虑重力二二阶效应。4、有效质量系数与与基底地震震作用效应应SATWE计算算结果TAT计算结果果X方向有效质量系数96.65％95.90％总地震基底剪力力Qox4655.6444754.877总地震基底弯矩矩Mox434892..81444404..91剪重比Qox//Ge1.03％1.054%Y方向有效质量系数94.48％94.12％总地震基底剪力力Qoy4911.3004981.477总地震基底弯矩矩Moy412663..22414671..91剪重比Qoy//Ge1.09％1.104要求有效质量系系数≥90%，剪重比≥0.8％。5、振型、周期、地地震作用效效应最大方方向振型SATWE计算算结果TAT计算结果果周期转角平动系数(X++Y)扭转系数周期方向角平动比例转动比例13.869991.651.00(00.00++1.000)03.817191.311023.18442.370.93(00.93++0.000)0.073.03641.970.950.0532.1694171.820.07(00.07++0.000)0.932.08169.680.060.9440.9944169.540.90(00.87++0.033)0.10.9446167.370.90.150.922978.791.00(00.04++0.966)00.875476.151060.6919162.620.10(00.09++0.011)0.90.6682156.570.110.8970.5212175.240.89(00.88++0.011)0.110.4893174.190.880.1280.42781.80.97(00.02++0.955)0.030.397378.590.940.0690.3639148.530.15(00.11++0.044)0.850.3454137.140.20.8100.3328176.420.90(00.89++0.000)0.10.3104175.480.880.12110.262881.960.95(00.02++0.933)0.050.241176.960.860.14120.2413177.050.91(00.91++0.000)0.090.2226174.210.860.14130.2313144.70.19(00.12++0.077)0.810.2161131.790.310.69140.18816.980.90(00.78++0.122)0.10.171179.770.860.14150.187590.090.94(00.15++0.799)0.060.169178.90.830.17160.1683157.840.35(00.26++0.088)0.650.1543123.940.380.62170.15178.010.78(00.70++0.077)0.220.1355178.340.840.16180.14891.020.94(00.07++0.877)0.060.1376.030.790.21地震作用最大的的方向==888.7441(度)地震作用最大的的方向==666.4499(度)6、扭转周期、平平动周期及及其比值SATWE计算算结果TAT计算结果果周期（s）扭转周期/平动动周期周期（s）扭转周期/平动动周期第一平动周期3.86990.563.81710.54第二平动周期3.18440.683.03640.69第一扭转周期2.16942.0800扭转周期/平动动周期≤0.855，满足规范范要求。7、地震作用和风荷荷载下的结结构位移参参数作用层位移角、层位位移比最大大值SATWE计算算结果TAT计算结果果X向地震作用层间最大位移与层高之比最大大值1/2151((26层)1/2357((27层)层间最大位移与与层间平均位移之之比最大值值1.31(111层)1.33(3层层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.30(111层)1.33(3层层)Y向地震作用层间最大位移与与层高之比最大值值1/1544((44层)1/1557((44层)层间最大位移与与层间平均位移之之比最大值值1.36(1层层)1.44(1层层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.36(1层层)1.44(1层层)X向风荷载层间最大位移与与层高之比最大值值1/2053((25层)1/2226((26层)层最大位移与层平均位移之比比最大值1.20(100层)1.19(3层层)Y向风荷载层间最大位移与层高之比最大大值1/872(442层)1/864(442层)层最大位移与层平均位移比值值最大值1.14(1层层)1.14(2层层)层间最大位移与与层高之比比（又称层层位移角）限限值：1/8556。地震作用时，层层位移角不不考虑偶然然偏心影响响。地震作用时，层层间最大位位移与层间间平均位移移之比、层层最大位移移与层平均均位移之比比（统称层层位移比）考考虑偶然偏偏心作用和和双向地震震作用，且且不宜大于于1.2，不不应大于11.4。层间最大位移与与层间平均均位移之比比大于规范范要求的层层数：SATWETAT＞1.2，≤1..4＞1.4＞1.2，≤1..4＞1.4X向双向地震作用2~45/1~34/X向地震作用2~45/1~34/X向地震作用-55%偶然偏心心5~22///X向地震作用+55%偶然偏心心1~52/1~45、555/Y向双向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~17/3~171、2Y向地震作用+55%偶然偏心心//1/层最大位移与层层平均位移移之比大于于规范要求求的层数：：SATWETAT＞1.2，≤1..4＞1.4＞1.2，≤1..4＞1.4X向双向地震作用3~54/1~52/X向地震作用3~54/1~52/X向地震作用-55%偶然偏心心13~31///X向地震作用+55%偶然偏心心1~54/1~54/Y向双向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~29/4~301~3Y向地震作用+55%偶然偏心心//1/8、风荷载作用下下结构顶点点最大加速速度按国家现行建筑筑结构荷载载规范规定定的10年一遇的的风荷载取取值，基本本风压W0=0.255kN//m2，计算结结构顶点最最大加速度度。顺风向结构顶点点最大加速速度：0.0400m/s22。横风向结构顶点点最大加速速度：0.0511m/s22。结构顶点最大加加速度限值值：0.1500m/s2。（二）弹性时程程分析1、时程分析的结结构顶点位位移、速度度、加速度度：方向地震波X方向Y方向位移(mm)速度(m/s)加速度（m/ss2）位移(mm)速度(m/s)加速度（m/ss2）TH1TG044042.260.08620.648852.050.09620.7398TH4TG044033.060.09720.730220.340.09160.9006USER117.700.05530.926718.930.05740.94812、时程分析结果果图示X方向楼层位移曲曲线图Y方向楼层位移曲曲线图X方向层间位移角角曲线图Y方向层间位移角角曲线图X方向楼层剪力曲曲线图Y方向楼层剪力曲曲线图X方向楼层弯矩曲曲线图Y方向楼层弯矩曲曲线图（三）弹塑性性静力分析析1、各地震作用工工况下的结结构静力推推覆计算结结果及图形形本工程采用三种种类型的荷荷载分布模模式进行Pushhoverr分析，即即模态分布布模式、风风荷载分布布模式、加加速度常量量分布模式式。考虑到到结构的非非对称性，每每种荷载分分别按X、Y两个主方方向加载，每每个方向分分别考虑正正负不同情情况。对上上述共12个荷载工工况进行了了Pushhoverr分析，得得到各个工工况的能力力谱曲线。然然后采用本本工程所处处6度区的中中震、大震震反应谱曲曲线作为需需求谱，分分别求出能能力谱与需需求谱交点点，即性能能点。以下下以表格形形式列出各各单元的Pushhoverr曲线及性性能点的状状态参数。单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-2模态1（正）+Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-2模态1（负）-Y向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-2模态2（正）+X向中震弹性满足性能水准22最大值：1/4474（31F）大震V：15690D：0.2683Sa：0.056788Sd：0.1549Teff：3..315Deff：9..131%%*V-基底剪剪力（KN）D-位移（m）Sa-加速度谱谱Sd-位移谱Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比满足性能水准33铰分布及铰状态态详见图3-2_M2((+)-__L墙铰分布立面图图梁铰分布立面图图局部楼层墙铰分分布平面图图各阶段铰分布情情况如下B~IO：0..0%IO~LS：11.3%LS~CP：00.4%CP~C,D：：0.7%%C,D~E：0.00%E以外：0.0%%局部楼层梁铰分分布平面图图图图3-2__M2(++)-_LL单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-2模态2（负）-X向中震弹性满足性能水准22----------------大震弹性满足性能水准33单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线性能点状态性能评价大震弹塑性层间间位移角曲曲线3-2风荷载（正）+X向中震弹性满足性能水准22最大值：1/5571（25F）大震V：17270D：0.2256Sa：0.062499Sd：0.1316Teff：2..912Deff：7..443%%*V-基底剪剪力（KN）D-位移（m）Sa-加速度谱谱Sd-位移谱Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比满足性能水准33铰分布及铰状态态详见图3-2_Wx((+)-__L墙铰分布立面图图梁铰分布立面图图局部楼层墙铰分分布平面图图各阶段铰分布情情况如下B~IO：0..0%IO~LS：00.0%LS~CP：11.0%CP~C,D：：0.0%%C,D~E：0.00%E以外：0.0%%局部楼层梁铰分分布平面图图图图3-2__Wx(++)-_LL单元侧向加载型式震级能力谱（需求谱谱）曲线