钢结构基础课后习题答案

4钢结构基础（第二版）课后习题

答案（总18页）-本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可--内页可以根据需求调整合适字体及大小-#《钢结构基础》习题参考答案题：答：（1）按制作方法的不同分为型钢截面和组合截面两大类。型钢截面又可分为热轧型钢和冷弯薄壁型钢两种。组合截面按连接方法和使用材料的不同，可分为焊接组合截面（焊接截面）、铆接组合截面、钢和混凝土组合截面等。（2）型钢和组合截面应优先选用型钢截面，它具有加工方便和成本较低的优点。题：解：由附录1中附表1可得120a的截面积为3550mm2,扣除孔洞后的净面积为A=3550-21.5x7x2=3249mm2。工字钢较厚板件的厚度为，故由附录4可得nQ235钢材的强度设计值为f=215N/mm2,构件的压应力为450x10450x1033249x138.5<215N/mml2,即该柱的强度满足要求。新版教材工字钢为竖放，故应计入工字钢的自重。工字钢120a的重度为m，故N=27.9x6x9.81x1.2=1971N；g构件的拉应力为o=N+Ng=450x103+1971x139.11<215N/mm2,即该柱的强度满足A 3249n要求。题：解：1、初选截面假定截面钢板厚度小于16mm，强度设计值取f=215，fv=125。可变荷载控制组合：q=1.2x10.2+1.4x25=47.24kN，永久荷载控制组合：q=1.35x10.2+1.4x0.7x25=38.27kN简支梁的支座反力(未计梁的自重)R=ql/2=129.91kN,跨中的最大弯矩为11M =内2%义47.24X5.52x178.63kN•m，梁所需净截面抵抗矩为TOC\o"1-5"\h\zmax8 8M 178.63X106W=_max= x791274mmnxyf 1.05x215 ，x梁的高度在净空方面无限值条件；依刚度要求，简支梁的容许扰度为l/250，参照表3-2可知其容许最小高度为h=L=5500x229mmmin24 24 ，按经验公式可得梁的经济高度为h=7/-—300=7.791274-300x347mm，由净截面抵抗矩、最小高度和经济高度，按附录1中附表1取工字钢136a,相应的截面抵抗矩W=875000〉791274mm，截面高度h=360〉229mm且和经济高nx度接近。按附录1中附表5取窄翼缘H型钢HN400x150x8x13,截面抵抗矩W=942000〉791274mm，截面高度h=400〉229mm。nx普通工字钢梁翼缘的外伸宽度为b63b=(136-10)/2=63mm,「=—x3,99<13；235/f=13，故翼缘板的局部稳1 t15.8 %y定可以保证,且截面可考虑部分塑性发展。窄翼缘型钢梁的翼缘的外伸宽度为b71.一. 一b1=(150-8)/2=71mm,丁=-x5.46<13产勺=13，故翼缘板的局部稳定可以保证,且截面可考虑部分塑性发展。2、验算截面(1)普通工字钢136a截面的实际几何性质计算：A=7630mm,I=157600000mn4,W=875000mm,xx

IS=307mm,x:x梁自重估算，由荷规附录A得钢的重度为m3,梁的自重为g=7630x10-6x1.2x78.5«0.719kN/m,修正为g=7630x10-6x78.5«0.60kN/m自重产生的跨中最大弯矩为1M=殳*0.60x1.2x5.52x2.72kN•m，式中为可变荷载控制组合对应的荷载分项系g8数。跨中最大总弯矩为M=178.63+2.72=181.35kN・m，x181.35x10181.35x106 x1.05x875000=15.8<16)197.39<=15.8<16)maxB点的最大剪应力为V二(47.24+0.60x1.2)x5.5/2x131.89kNmaxt=131.89><103x42.96<f=125N/mm(t=15.8<16)307x10 v max故由以上分析可知,该普通工字钢等截面钢梁满足强度要求。(2)窄翼缘型钢HN400x150x8x13截面的实际几何性质计算：A=7112mnr,I=188000000nm4,W=942000mm,xx梁自重估算，由荷规附录A得钢的重度为m3,梁的自重为g=7112x10-6x1.2x78.5x0.670kN/m,修正为g=7112x10-6x78.5x0.56kN/m自重产生的跨中最大弯矩为1M=工*0.56x1.2x5.52x2.54kN•m，式中为可变荷载控制组合对应的荷载分项系g8数。跨中最大总弯矩为

M=178.63+2.54=181.17kN-m,xA点的最大正应力为o=⑻/7X106x183.17<f=215N/mm2(t =13<16)1.05X942000 maxB点的最大剪应力为V 二(47.24+0.56x1.2)x5.5/2x131.76kN面积矩可近似计算如下maxS=150x13x(400/2—13/2)+(200—13)2x8/2=517201mm,x45.31<f=125N/mm(t=135.8<45.31<f=125N/mm(t=135.8<16)maxT- x1.88x108x8故由以上分析可知，该窄翼缘型钢等截面钢梁满足强度要求。比较普通工字钢和窄翼缘型钢可发现，在相同的计算条件下采用窄翼缘型钢更加经济。题：解：强度验算部位：A点的最大正应力；B点的最大剪应力；C点的折算应力；D点的局部压应力和折算应力。R-P-300kN，M-300x2-600kNm，max梁截面的相关参数：A-800x8+280x10x2-12000mm，1I- (280x8203-272x8003)-1259920000mm4x12 '腹板轴线处的面积矩S-280x10x405+400x8x200-1774000mm，腹板边缘处的面积矩S-280x10x405-1134000mm。梁的自重标准值g-12000x10-6x78.5x1.2-1.1304kN/m(也可按课本的方法计算，此处直接采用荷规附录A提供的重度)，1M=_x1.1304x102x1.2-16.956kN•m跨中最大总弯矩g8

M=600+16.956=616.956kN-m。xA点的最大正应力为：由于翼缘自由外伸的宽厚比为，28l8二13.6>13:'M=600+16.956=616.956kN-m。xA点的最大正应力为：由于翼缘自由外伸的宽厚比为，28l8二13.6>13:'235；=13，故取X对轴的部分塑2x10 fy性发展系数丫=1.0。x616.956x106x410 x1.0x1259920000200.77<f=215N/mm(tmax=10<16)B点的最大剪应力为：V=300+1.2x1.1304x10/2x306.78kNmax306.78x103x1774000t= x53.99<f=125N/mm2(t125992000X8 v max=8<16)C点的折算应力为：M=306.78x2—0.5x1.1304x22x1.2x610.85kNm，V=306.78-1.2x1.1304x2x304.07kN.304.07x103x1134000 x34.21N/mm125992000&8610.85x106x4001259920000x193.93N/mm2折算应力为c=22+3T2=202.78<1.1f=236.5N/mm2ZSD点的局部压应力和折算应力VF_FT1.0x300x103一 8x150—二250N/mm2>f=215Mpa；wzD点正应力为压应力，其值大小为c=193.93N/mm2；剪应力向下，大小为t=34.21N/mm。代入折算应力计算公式可得，c=jc2+c2-cc+3t2=234.81<1.1f=236.5N/mm，即D点的折算应力满足ZSt c c强度要求，但局部压应力不满足强度要求。故由以上分析可知，该焊接工字型等截面钢梁不满足强度要求。题：解：1、初选截面假定截面钢板厚度小于16mm,强度设计值取f=215,fv=125,简支梁的支座反力（未计梁的自重）R=P/2=750kN，跨中的最大弯矩为M =750x4=3000kNm，梁所需净截面抵抗矩为maxe M 3000x106W=_max= x1.3289x107mm3nx yf 1.05x215 ，x梁的高度在净空方面无限值条件；按经验公式可得梁的经济高度为h=73fW~-300=73/1.3289x107—300=1358mm，考虑到梁截面高度大一些,更有利于增加刚度,初选梁的腹板高度为h=1400mm。腹板厚度按支点处最大剪力需要确定，w1.5V1.5x750x103t二 二 x6.43mm按经验公式估算whf 1400x125 ，按经验公式估算wv11 11尸v140修正为：tw二书二号x3.40mm,11 11尸v140修正为：tw二书二号x1.076cm=10.76mm故选用腹板厚度为t=10mm。w按近似公式计算所需翼缘板面积

IWth 1.3289x10710x1400,bt=_w6^二一痴00———6 y7159mm，初选翼缘板宽度为w7159400mm,则所需厚度为t=2旗y179mm。考虑到公式的近似性和钢梁的自重作用等因素，选用t=20mm。梁翼缘的外伸宽度为b195 .b=(400-10)/2=195mm，才=--=9.75<13<235/f=13，故翼缘板的局部稳1 t 2^J y定可以保证，且截面可考虑部分塑性发展。2、验算截面截面的实际几何性质计算：A=1400x10+400x20x2=30000mnr，1I= (400x14403-390x14003)y1.0353x1010mm4x121.0353x1.0353x1010W二 x720y1.4379x107mm3，腹板轴线处的面积矩S=400x20x710+700x10x350=8.13x106mm3，腹板边缘处的面积矩S=400x20x710=5.68x106mm3。梁自重估算，由荷规附录A得钢的重度为m3,梁的自重为g=30000x10-6x1.2x78.5=2.826kN/m，自重产生的跨中最大弯矩为1M=五*2-826x1.2x82y27.13kN•m，式中为可变荷载控制组合对应的荷载分项g8系数。跨中最大总弯矩为M=3000+27.13=3027.13kNm，xA点的最大正应力为

3027.13x1061.05x1.4379x15y200.50<f3027.13x1061.05x1.4379x15B点的最大剪应力为V=750+1.2x2.826x8/2y763.56kNmax763.56x103x8.13x106t=y59.96<f=125N/mm2（腹板处t=10<16）1.0353x1010x10 vC点的折算应力为y204.67N/mm23027.13x106y204.67N/mm2—1.0353x101。763.56x103x5.68x106t二y41.89N/mm21.0353x1010x10按能量理论的折算应力为c=.Jc2+3T2=217.15<1.1f=236.5N/mm2（腹板边缘处t=10<16）oZS故由以上分析可知，该焊接工字型等截面钢梁满足强度要求。题：解：由附录1的附表1可得145a的截面积为10200mm2,单位质量为m,抵抗矩为1430000mm3,翼缘平均厚度18mm>16mm,钢材的强度设计值为205N/mm2，由表33得工字钢绕强轴的截面塑性发展系数为。钢梁自重标准值g=80.4x9.8y788kN/m，跨中处的最大弯矩为1M=0.25Px2+_x0.788x1.2x62=0.5P+4.26kN•mx 8 ，验算强度有（假定P为设计值），NMPx1000（0.5P+4.26）x106+二+ <f=205N/mm2AyW10200 1.05x1430000 , ，nxnxPP+8.526即107+3003<205，0.431P<202.16，..可得P<469.01kN。题：要求按照等稳定条件确定焊接工字型截面轴心压杆腹板的高厚比。钢材为Q235,钢材为Q235,杆件长细比为九二100,翼缘有火焰切割和轧制边两种。计算结果请与规范规定作对比。解：轴心压杆的弹性模量修正系数为，月=0.1013U1-0.024观2f/E)f/Eyy=0.1013x1002义(1-0.0248x1002义235/(206x103))义235/(206x103)=0.8287<1.0由表4-4,翼缘为火焰切割边的焊接工字型截面的强弱轴均为b类截面，而翼缘为轧制边的焊接工字型截面的弱轴为C类截面，故由杆件长细比查附表17-2和17-3得轴心受压构件的稳定系数分别为和。故翼缘为火焰切割边的焊接工字型截面轴心压杆腹板高厚比为，h「1.3x4、，,彳兀2E[ 1.3x4J0.828712x206x103q—0-=[ ]0.5=[ ]0.5t 12(1-v2冲f12x(1-0.32)x0.555x235w miny=82.20>(25+0.5入):笠=75\y局部稳定性：b二(300-10)/2.9,06<13空二13「空二13t16 Vf2235'y翼缘为轧制边的焊接工字型截面轴心压杆腹板高厚比为，hr1.3x4M兀2E[ 1.3x4<0.8287rt2x206x103q—0-=[ ]0.5=[ ]0.5t 12(1-v2冲f12x(1-0.32)x0.463x235w minyc.1235=90.00>(25+0.5入),——二75'y局部稳定性：b二(240-10)/2.5,75<13：亘二13至二13t20 f235'y注意：本题等稳定条件为板件的临界应力和构件的临界应力相等，而不是前面所述的关于x和y等稳定系数

验算图示焊接工字形截面轴心受压构件的稳定性。钢材为Q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。已知构件承受的轴心压力为N=1500kN。解：由支承条件可知lox=12m，l0y=4m1 1 (500+12、2I=——乂8x5003+—x250x123+2x250x12x =476.6x106mm4x12 12 I2 )I=500x83+2x-1x12x2503=31.3x106mm4y12 12A=2x250x12+500x8=10000mm2.丁 ；476.6x106 I：31.3x106i=x=/ =21.8cmi=..--.। =5.6cmxAA10000 y\A10000，l 1200l 1200人--0x-- -55xi 21.8xl 400九=_°y— —71.4yi 5.6y翼缘为火焰切割边的焊接工字钢对两个主轴均为b类截面，故按）查表得①=0.747整体稳定验算：N_1500整体稳定验算：N_1500x103

诵―0.747x10000-200.8MPa<f-215MPa稳定性满足要求。图示一轴心受压缀条柱，两端铰接，柱高为7m。承受轴心力设计荷载值N=1300kN，钢材为X।21

X।Q235。已知截面采用2[28a,单个槽钢的几何性质：A=40cm2,iy=，ix1=,lx1=218cm4,y0二，缀条采用匚45义5,每个角钢的截面积：A1=。试验算该柱的整体稳定性是否满足- , ,,、、 , 一，，一, l=l=7m解：柱为两端较接，因此柱绕x、y轴的计算长度为：10x10y7m(26 、2218+40———2.1=9940.8cm4=11.1cm(26 、2218+40———2.1=9940.8cm4=11.1cmI+Ax1I=2x(b)1厂yJ入l 700人=-0x-= =63.1xi 11.1xQl 700九=_0y= =64.2yi 10.9y2x4063.12+27 =65.12x4.29格构柱截面对两轴均为b类截面，按长细比较大者验算整体稳定既可。由〜x=65」，b类截面，查附表得中=0.7791300x103整体稳定验算：逋"0刀9'2'40x102=208.6MPa<f=1300x103整体稳定验算：逋"0刀9'2'40x102=208.6MPa<f=215MPa所以该轴心受压的格构柱整体稳定性满足要求。解：①钢材为Q235钢，焊条为E43型，则角焊缝的强度设计值fw=160N/mm2h=1.5t =1.5<14=5.6mmfmin *max肢背焊缝：hfmax=1.2t=1.2x10=12mmh=8mm，可取f，hfminh肢尖焊缝：fmax=1.5、t=1.5<14=5.6mm=t—(1~2)=10-(1~2)=8~9mm h=6mm，可取f图示连接为不等肢角钢长肢相连，故K1=焊缝受力：N1=K1N=0.65x540=351kNN=KN=0.35x540=189kN2 2K2=。l所需焊缝计算长度，肢背：w1l肢尖：w2N

1

2x0.7hfw

f1fN

2 351x103 =195.9mm2x0.7x8x160189x103 =140.6mm侧面焊缝实际施焊长度，肢背:肢尖2x0.7hfw2x0.7x6x160f2fl=l+2h=195.9+2x8=211.9mmw1 f1l=l+2h=140.6+2x6=152.6mmw2 f2取220mm；取160mm。②连接板和端板间焊缝的计算长度：lw=I—2hf=d1+d2—2hf=340—2hf，因此可取hf=7mmh=1.5t-=，因此可取hf=7mmh =1.21=1.2x14=16.8mmfmaxdd+d=170mm拉力N通过焊缝群的形心，将N沿焊缝长度方向和垂直于焊缝长度方向分解：平行于焊缝长度方向的力:N=Nsina=540x1=299.5kN垂直于焊缝长度方向的力:N=Nsina=540x2<12+1.521.5 :449.3kNV；12+1.52Q)(-)449.3x103h21—0.7x7x2x(340-2x7)=140.6MPaTfN1299.5x103h21—0.7x7x2x(340-2x7)ew=93.7MPa(140.6)I1.22；2+93.72=148.5N/mm2<fw=160N/mm2f所以连接板和端板间焊脚尺寸hf=7mm满足要求。③当d1150mm,d2=190mm时，力N不通过焊缝群的形心，将N向形心平移，焊缝群受力为：平行于焊缝长度方向的力：N=Nsina=540x1 =299.5kN Q)<12+1.52垂直于焊缝长度方向的力：N=Nsina=540x 1.5 =449.3kN (f)<112+1.52弯矩：M=Ne=499.3x0.02=8.986kN•m20.7x7x(340-2xI=2x w 1271=14147106mm4I_14147106(d+d)2—(150+190)21 2=83218mm3N

wewM 449.3x103 8.986x103+ = + + =140.7MPaW 0.7x7x2x(340-2x7) 83218w299.5x103Tf=h21—0.7x7x2x(340-2x7)ew=93.7MPa(140.7^2 +93.72=148.6N/mm2<虬1.22J=160N/mm2所以由②确定的焊脚尺寸满足要求。解：①支托承力，螺栓仅承受弯矩作用兀d2「 3.14x17.652Nb= e-fb= x170=41.57kN单个螺栓的抗拉承载力：t4t4螺栓群所受弯矩M=Pe=150x0.2=30kN•m旋转中心为最底排螺栓处，第一排螺栓受力最危险，单个螺栓受到的最大拉力为：NMyNMyN= 1-tmLy2i30x103x3002x(1002+2002+3002)=32.14kN<Nb=41.57kN

tN每个螺栓承担的剪力：vN每个螺栓承担的剪力：vn8=18.75kN所以此连接安全。②支托不承力，则螺栓群承担剪力和弯矩的作用兀d2. 33.14x202Nb=n fb=1x x140=44.0kN单个螺栓的抗剪承载力：vv4v4单个螺栓的抗压承载力：Nb=d£t•fb=20x18x305=109.8kN单个螺栓的抗压承载力：最危险的螺栓受到的拉力：N‘=32-14kN螺栓在剪力和拉力联合作用下：N——t螺栓在剪力和拉力联合作用下：N——tNbt(41.57；2=0.88<1所以此连接安全。解：查表得级M22摩擦型高强螺栓的预拉力P=190kN,接触面喷砂，查得摩擦系数目=解：查表得级M22摩擦型高强螺栓的预拉力P=190kN,接触面喷砂，查得摩擦系数目=0.5。①对于角钢与牛腿相连的一肢上螺栓群的受力：剪力T=Pe=175x(0.2-0.055)=25.4kN•m扭矩 。单个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载力设计值：Nb=0.9n日P=0.9x2x0.5x190=171kN(有两个剪面)vf假设角钢与牛腿相连的一肢上布置3个高强度摩擦型螺栓，图所示。最外侧一排螺栓受力最危险，其受力为：V175Nv=—=——=58.3kN剪力作用下每个螺栓承担的剪力：1yn3V=P=175kN，角钢与牛腿相连一

肢的螺栓排列Q)螺栓的排列如力设计值：心在螺栓群力设计值：心在螺栓群Ty 25.4x103x100Nt=/」= =127kN(f)扭矩作用下最外排螺栓承担的剪力：1x yi2 2x1002摩擦型高强螺栓在剪力作用下:N二仆t)+Cv)=<1272+58.32:139.7kN<Nb=171kN1 \1x 1y v所以此螺栓布置方式满足要求。②角钢与柱翼缘相连一肢上的螺栓群的受力：剪力V=P=175kN，弯矩M=Pe=175x0.2=35kN-m假设布置6个螺栓，单个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载Nb=0.9n日P=0.9x1x0.5x190=85.5kN(有一个剪面)vf单个螺栓的抗拉承载力设计值：Nb=0.8P=0.8x190=152kNt若支托承力，高强度螺栓仅承受弯矩作用，此时旋转中形心处，最外排螺栓受到的拉力最大：角钢与柱翼缘MyNM=——-4-t m£y2i35x103x1002x2x1002=87.5kN<Nb=152kN

t若支托不承力，高强度螺栓同时承受剪力和弯矩的作用，每个螺栓受到的剪力：V175Nv=-=——=29.1kNn6最外排螺栓受到的拉力：NM=87.5kNt高强度摩擦型螺栓在剪力和拉力联合作用下：N N 87.529.1—+ = + =0.916<1NbNb 152 85.5此螺栓布置符合要求。焊接简支工字形梁如图所示，跨度为12m,跨中6m处梁上翼缘有简支侧向支撑，材料为Q345钢。集中荷载设计值为P=330kN,间接动力荷载，验算该梁的整体稳定是否满足要求。如果跨中不设侧向支撑，所能承受的集中荷载下降到多少600600288141008828814600600288141008828814l4t1l4t1需验算整体稳定M跨中弯矩x=PL=330^=990kN.m解：①梁跨中有一个侧向支承点6000=21.4>13280x12I1000y12l=0y=345x12I1000y12l=0y=345=996000=105.47>12056.89所以不能用近似公式计算Qy12682x106 =5218015.6mm3514查附表15，跨度中点有一个侧向支承点、集中荷载作用在截面高度高度上任意位置，Pb=1.751I=一x8x10003+2x280x14x5072=2682x106mm41x83+2xx14x2803=51264000mm412A=2x280x14+1000x8=15840mm2二尸晒=56.89cmA15840

4320Ah

入2W:(入t¥1+—y-L +n14.4h) b235=1.75x4320105.47215840x10281(105.47x4320Ah

入2W:(入t¥1+—y-L +n14.4h) b235=1.75x4320105.47215840x10281(105.47x14)122355218015.6\+14.4x1028J345=1.52>0.6需对Q进行修正,狐=1.07-0.282即b=1.07-0.282/1.52=0.884990x106W'W 0.884x5218015.6bx=214.6MPa<f=310MPa该梁的整体稳定性满足要求。②梁跨中没有侧向支承点。l12000九=_0y= =210.94yi 56.89y匕lt 12000x14m=4= =0.586<2.0bh280x10241梁跨中无侧向支承点，集中荷载作用在上翼缘，则有：P=0.73+0.185=0.73+0.18x0.586=0.835b4320Ah1+1「y_LI+n

[4.4hJ235=0.835x4320210.94215840x10281+5218015.6V+f210.94x14¥变=0.205I4.4x1028J345M

x

0.205x5218015.6xx4M xL所以，如果跨中不设侧向支撑，所能承受的集中荷载下降到。题：如图所示两焊接工字型简支梁截面，其截面积大小相同，跨度均为12m,跨间无侧向支承点，均布荷载大小相同，均作用于梁的上翼缘，钢材为Q235,试比较说明何者稳定性更好。解：均布荷载作用，受弯构件的弯扭失稳，计算其整体稳定性。(1)、梁的跨中最大弯矩：M」ql2；梁的几何特征参数如下:

max8l=l=l=12000mm；A=300x16x2+1200x10=2160cmm2；0x0y0L二4.989x109x2二8.099x106mm；i1232,L：4989x109=480.6mm；x、A216001I二 (16x3003x2+1200x103)=7.21x107mm12I 7.21x107x2y= 3004；=4.807x105mm3；iy：I .17.21x107二,, =57.8mm；\A216001 12000=_0y= x207.61i 57.8y梁的整体稳定系数中,blt-^4梁的整体稳定系数中,blt-^412000^16bh300x12321x0.52，P=0.69+0.1幺=0.758,b4320Ah4320Ah入t、 】①二p [v11+(曰)2+n]bb入2W\ 4.4h byx2354320 21600x1232「.,=0.758x x x[1+(207.612 8.099x106207.61x164.4x4320 21600x1232「.,=0.758x x x[1+(207.612 8.099x106207.61x164.4x1232)2+0]235x-x0.2928235M<pWf=0.2928x8.099x106x215x509.85kN•m,maxbx8Mqmax-max128x509.85x28.33kN/m=28.33N/mm。122、梁的跨中最大弯矩：M=1ql2；梁的几何特征参数如下:

max81=10x0y=1=1200C^m；A=240x20x2+1200x10=2160加加2；01I= (240x12403—230x12003)=5.013x109mm124；二二二5.013x109x2二8.086x106mm；h2 12401I=—(20x2403x2+1200x103)=4.618x107mm4；I 4.618x107x2一^= =3.848x105mm3；240；4.618x107. =46.2mm；人216001 12000，=-0x= x259.74；yi46.2y求整体稳定系数中,己=lt-+41200cx20x0.807,bh240x12401P=0.69+0.13x0.807=0.795,b4320Ahv /Q4320Ahv /Q年bTT爪2+(入t0+n]4.4hb235yx4320=0.795x 259.742qmaxx19.52N/mm21600x1240「,259.74x20、小235x x[1+( )2+0]x——x0.21208.086x106 V4.4x1240 235M<pWf=0.2120x8.086x106x205x351.42kN•m,maxbx8M 8x351.42 max- 12 122由以上计算结果，可比较得出第一种截面类型的稳定性更好。题：一跨中受集中荷载工字型截面简支梁，钢材为，设计荷载为P=800kN,梁的跨度及几何尺寸如图所示。试按以下两种要求布置梁腹板加劲肋，确定加劲肋间距。①不利用屈曲后强度；②利用屈曲后强度。解：结构受横向荷载作用，故按受弯构件的板件稳定复核计算。①不利用屈曲后强度：TOC\o"1-5"\h\z梁翼缘的宽厚比：b-(440-12)/2-10.7<13:空-13；t20 f■y梁的腹板高厚比：80:至<h-竺00-133,3<150三(受压翼缘扭转未受到约ft12 \fyw y束)，故应按计算配置横向加劲肋，但不必配置纵向加劲肋。在集中荷载和支座荷载作用处配置支承加劲肋，其余处配置横向加劲肋，其间距为a-2000mm(0.5<-=1.25<2)。h0A-1600x12+440x20x2-3680cmm2，故简支梁的自重标准值为，g-36800x10-6x78.5x2,889kN/m，设计集中荷载为800kN，故可忽略自重荷载的影k响，当然也可考虑自重的影响。1I- (440x16403—428x16003)x1.564x1010mm4；x121.564x1010x21640x1.907x107mm3；腹板区格A的局部稳定验算:区格A左端的内力：V区格A左端的内力：V=400kN,lM=0kN・m；l区格人右端的内力：V=400kN,

rM=400x2=800kN•m；r近似地取校核应力为：o=M=800X106x41.95N/mm,W 1.907x107xVT二——VT二——ht0w400x1031600x12x20.83N/mm2；由于简支梁的受压翼缘扭转未受到约束，0.85〈九二b1600/12：Lx0.85〈九二b153\235TOC\o"1-5"\h\zo;[1-0.75(九—0.85)]f=[1-0.75x(0.871—0.85)]x205:201.77N/mm2；cr bh/1 fT0