电气专业纺织行业及管理知识分析设计

毕业设计某纺织厂降压变电所电气毕业设计某纺织厂降压变电所的电气设计（一） 设计要求要求根据本厂所能起得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到生产的发展，按照安全可靠，技术先进，经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量，类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护装置，确定防雷和接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图样。（三）设计依据Ⅰ.工厂总平面图 （参看图一）2.工厂生产任务，规模及产品规格 本厂生产化纤产品，年生产能力为 2300000米，其中厚织物占50%，中织物占30%，薄织物占20%。全部产品中以腈纶为主体的混合物占60%，以涤纶为主体的混合物占40%。工厂负荷情况本厂的供电除二级负荷（制条车间，纺纱车间，锅炉房）外，均为三级负荷，统计资料如表所示工厂负荷统计资料（1-1）厂房编号厂房名称负荷类别设备容量/kw需要系数功率因数1制条车间动力3400.80.80照明70.81.02纺纱车间动力3400.80.80照明70.81.03锻工车间动力370.20.65照明60.81.04机修车间动力2960.30.5照明60.81.05仓库动力38.030.6照明30.81.06织造车间动力5250.80.8照明80.81.07染整车间动力4900.80.8照明80.81.08锅炉房动力1510.750.8照明20.81.09电修车间动力2500.30.65照明40.81.010生活区照明3500.70.90Ⅱ.供电电源请况：按与供电局协议，公司可由附近一条 10kv的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为 LGJ-150,导线为等边三角形排列，线距了 2m；干线首端所装设的高压断路器断流容量为 500MVA。此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，定时限电流保护整定的动作时间为 1.7s。为满足工厂二级负荷的要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为 80km，电缆线路总长度为 25Km。Ⅲ.电费制度：按两部制电费计算。变压安装容量每

1kVA为

18元/月，动力电费为

0.20元/

kv.h,照明电费为 0.50元/kvh.此外电力用户按新装变压器容量计算，一次性地向供电部门交纳供电贴费：6-10KV为800元/KVA。Ⅳ.工厂最大负荷时功率因数不小于 0.9。Ⅴ.气象资料：本厂地区最高温度为 38度，最热月平均最高气温为 30度。地质水文资料：本厂地区海拔

60m，底层以杀粘土为主，地下水位为

2m。二 负荷计算和无功功率补偿纺织厂负荷计算表（2-1）厂房厂房负荷设备需要功率计算负荷容量因数编号名称类别系数tanQP/kwQ/kwS/KVAI/A/kwcosQ制条动力3400.80.800.752722041照明70.81.005.60车间小计347277.6204344.5523纺纱动力3400.80.800.752722042照明70.81.005.60车间小计347277.6204344.5523锻工动力370.20.651.177.48.73照明60.81.004.80车间小计4312.28.71522.8机修动力2960.30.51.7388.8153.64照明60.81.004.80车间小计30293.6153.6180273动力38.030.61.3311.415.25仓库照明30.81.002.40小计4113.815.220.531织造动力5250.80.80.754203156照明80.81.006.40车间小计533426.4315530805染整动力4900.80.80.753922947照明80.81.006.40车间小计498398.42944957528锅炉动力1510.750.80.75113.384.9房照明20.81.001.60小计153114.984.9142.8217动力2500.30.651.177587.89电修照明40.81.003.20车间小计25478.287.811817910生活照明3500.70.90.48245117.6272413区动力24671692.71367.2总计照明40111380Vp计入K侧=0.80.761354.21162.117842711q=0.85K无功功率补偿由上表（2-1）可知，该厂380v侧最大负荷时的功率因数只有0.76，而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷不应低于0.90。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.90，暂时取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：Qc=Pm(tan&1-tan&2)=1354.2[tan(arccos0.76)–tan(arccos0.92)]kvar=581kvar根据相关资料，并参照图选择PGJ1型低压自动补偿屏*并联电容器为BW0.4-14-3型，采用方案1（主屏）和方案3（辅屏）6台相组合，总共容量为84*7=588kvar。因此无功功率补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如下表（2-2）所示。（每步投入 14kvar）由于无功功率的补偿可以知道，Q补后=Q-Q补偿，而低压侧补偿后的容量由上式可以计算得30Q补偿后=1162.1-588=574.1KW而主变压器的有功功率损耗计算由公式（新型低损耗配电变压器按此公式计算）PT 0.015S30无功功率损耗由公式计算QT 0.06S30三变配电所及主变压器的选择项目cosQP/kwQ/kwS/KVAI/A380v侧补偿前负荷0.761354.21162.117842711380V侧无功补偿容量-588380V侧补偿后负荷0.921354.2574.114702235主变压器功率损耗0.015*S=220.06*S=8810KV侧负荷总计0.901376.2662.3152788

变电所位置和型式的选择变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心。工厂的负荷中心按功率矩法来确定，计算公式根据参考书《毕业指导》，见下在工厂平面图的下边和左侧，任作一直角坐标的x轴和y轴，测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位置，例如P1（x1,y1）,P2（x2,y2）等。而工厂的负荷中心设在P（x,y）,P为P1+P2+P3+=Pi。因此，仿照《力学》中计算重心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：P1x1P2x2P3x3...(PiXi)xP2P3...PiP1（3-1）P1y1P2y2P3y3...(Piyi)yP2P3...PiP1（3-2）参照工厂平面图，制作坐标，确定坐标位置，如表3-1。76*（3.3，6.1）机修5*（1，4.5）*（3.3，4.5）*（7.4，4.5）4制条仓库锅炉房3*（1，2.9）*（3.3，2.9）*（6.7，3）纺纱织造电修21*（1，1.2）*（3.3，1.2）锻工染整0123456789表3-1从上图带入数据进行计算：277.6*1277.6*112.2*193.6*3.313.8*3.3426.4*3.3398.4*3.3114.9*7.46.7*78.2x277.6277.612.293.613.8426.4398.4114.978.2=3277.6*4.5277.6*2.912.2*1.293.6*6.113.8*4.5426.4*2.9398.4*1.2114.9*4.53*78.2y277.6277.612.293.613.8426.4398.4114.978.2=3根据计算，工厂的负荷中心在6（织造车间）号厂房东北侧，既在5（仓库）号和6号厂房之间。考虑到方便进线及周围环境情况，决定在5号厂房（仓库）东南侧紧靠厂房修建工厂车间变电所，其型式为附设式。（二）：变电所主变压器和主结线方案的选择（参考资料《供电工程》）1：装一台主变压器的变电所主变压器容量SN.T应不小于总的计算负荷S，即SN.TS（3-3）2：装有两台主变压器的变电所每台主变压器容量SN.T不应小于总的计算负荷S的60%，最好为负荷的70%左右，即SN.T(0.6~0.7)S（3-4）同时每台主变压器容量SN.T不应小于全部一、二级负荷之和S(12)，即SN.TS(12)（3-5）3：主变压器单台容量上限 单台配电变压器（低压为 0.4V）的容量一般不宜大于 1250kva。当用电设备容量较大、负荷集中且运行合理时，亦可选用较大容量（例如 1600-2000kva）的配电变压器。针对本厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主要变压器可有下列两种方案：方案一：选用一台主变压器 型式采用 S9（S9---S: 油浸式变压器 9: 设计代号;）选用SN.T1600KVA1527KVA，即选一台S9-1600/10型低损耗配电压器。至于工厂二级负荷的备用电源，由邻近的工厂相联的高压联络线来承担。方案二：装设两台主变压器型式同上，每台的容量根据式（3-4）和（3-5）选择，即SN.T(0.6~0.7)1527(916.2~1068.9)kva而且SN.TS(12)(344.5344.5142.8)831.8kva因此选择两台S9-1000/10型低损耗配电压器。工厂二级负荷的备用电源同方案一。主变压器的联结组别均采用Yyn0。变电所主要结线方案的选择按上面考虑的两种主变压器的方案可设计两种主结线方案：装设一台主变压器的主结线方案 见设计附图 1；装设两台主变压器的主结线方案 见设计附图 2；两种主结线方案的技术经济比较见表3-2表3-2比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案供电安全性满足要求满足要求技供电可靠性基本满足要求满足要求由于一台主变，电压损由于两台主变并列，电压损术供电质量耗较大耗略小指只有一台主变，灵活性由于有两台主变，灵活性较标灵活方便性稍差好扩建适应性稍差一些更好一些查表得S9-1600单价为查表得S9-1000单价为15.18万元，但变压器综10.76万元，其综合投资为电力变压器的综合投资额合投资为其单价2倍，4*10.76=43.04万元，比一因此其综合投资为台多投资12.68万元15.18*2=30.36万元查表得GG-1A(F)型柜按本方案采用了6台GG-1A(F)每台3.5万元计，其综高压开关柜（含计算柜）柜，总投资为合投资为单价1.5倍，经的综合投资额6*1.5*3.5=31.5万元，比一因此综合投资为台多投资10.5万元济4*1.5*3.5=21万元指参照资料计算，主变和主变压器和高开关柜的折旧标电力变压器和高压开关柜高压开关柜的折旧和维率和维修管理费每年为的年运行费修管理费每年为5.3356.599万元，比一台多投资万元（其余略）1.264万元交供电部门的一次性供电 按800元/kva计，贴费 按800元/kva计，贴费为补贴 为1600*0.08=128 万元 1000*0.08*2=160 万元备注：以上数据均由参考《工厂供电设计指导》查表得。从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变方案，但是从经济指标看，装设一台主变方案远远优于装设两台主变方案，因此决定采用装设一台主变的方案四短路电流的计算一：绘制计算电路（图 4-1）图4-1短路计算电路二：确定基准值设Sd=1600MVA，Ud=Uc，即高压侧Ud1=10.5kv，低压侧Ud2=0.4kv，则Id1Sd100MVA3Ud15.5kA310.5kvId2Sd100MVA3Ud2144kA30.4kv三：计算短路电路中各元件的电抗标幺值（公式参考《工厂供电》）（1） 电力系统X1* 100MVA/500MVA 0.2（2） 架空线路 参考《架空线路设计》，查表得 LGJ-150的x。=0.36 /km，而线路长 8km，故X2*(0.368)100MVA2.6(10.5kA)2（2）电力变压器参考《工厂供电设计指导》，查表得Uz%4.5，故X3* 4.5 100MVA 2.8100 1600KVA因此绘等效电路，如果 4-2图4-2等效电路四：计算 k-1点（10.5kv侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量（1） 总电抗标幺值X*(k1)X1*X2*0.22.62.8（2）三相短路电流周期分量有效值Ik(3)1Id1/X*(k1)5.5kA/2.81.96kA（3）其他短路电流I"(3)I(3)Ik(3)11.96kAish(3)2.55I"(3)2.551.96kA5.0kAIsh(3)1.51I"(3)1.511.96kA2.96kA（4）三相短路容量Sk(3)1Sd/X*(k1)100MVA/2.835.7MVA五：计算 k-2点（0.4kV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值X*(k2)X1*X2*X3*0.22.62.85.6（2）三相短路电流周期分量有效值Ik(3)2Id2/X*(k1)144kA/5.625.7kA（3）其他短路电流I"(3)I(3)Ik(3)225.7kAish(3)1.84I"(3)1.8425.7kA47.28kAIsh(3)1.09I"(3)1.0925.7kA27.5kA（4） 三相短路容量Sk(3)2Sd/X*(k2)100MVA/5.617.9MVA以上计算结果综合如表4-1三相短路电路/kA三相短路容量/MVA短路计算点Ik(3)I"(3)I(3)ish(3)Ish(3)Sk(3)k-11.961.961.965.02.9635.7k-225.725.725.747.2827.517.9五变电所一次设备的选择校验一：10KV侧一次设备的选择校验本设计中，选择的是一号主接线方案，故将选择的高压开关柜按进线顺序编号。开关柜编号 开关柜接线编号NO.101 GG-1A(J)-03NO.102 GG-1A(F)-54NO.103 GG-1A(F)-07NO.104 GG-1A(F)-07(备用电源)首先对于高压断路器的选择，在NO.103和NO.104开关柜中，装设真空断路器的柜价约比少油断路器的柜价高出一万元。但考虑到现在市面上，少油断路器基本已被淘汰，室内广泛使用真空断路器，考虑到维护以及更换，本设计中使用真空断路器。此设计中，进线的计算电流为88A，，配电所母线的三相短路电流周期分量有效值IK(3)1.96KA，继电保护的动作时间为1.9S。动稳定度为ish(3)=5.0KA，热稳度为i(3).tima选择VS1-12型，根据IC=88A，可初步选择VS1-12/630-16型号进行校验，校验可见下表。在高压电路中发生三相短路时，ish=2.55I”(断路器型号数据查《工厂供电》附表17可知)校验要求，校验值应不小于被校验值。序安装地点的电气条件VS1-12/630-16型断路器号项目数据项目数据结论1UN10KVUN.QF12KV合格2IC88AIN.QF630A合格3IK(3)（断流能力）1.96KAIOC16KA合格4ish(3)（动稳定度）2.551.96=5KAimax40KA合格5i(3).tima（热稳定(1.96KA)22.s222度）(1.9+0.1)s=7.7KAItt16KA4s=1024KA.s合格所以，选择 VS1-12/630-16 型真空断路器作为高压隔离开关。高压隔离开关的选择，按照国家相关标准，高压隔离开关不需要进行断流能力校验。对于户外的高压隔离开关，选择 GW4型号，初步选择 GW4-12/400，其相关数据查《工厂供电设计指导》表5-19安装地点的电气条件GW4-12/400型隔离开关序号项目数据项目数据结论1UN10KVUN.QS12KV合格2IC88AIN.QS400A合格3ish(3)（动稳定度）2.551.96=5KAimax25KA合格4i(3).tima（热稳定度）(1.96KA)2(1.9+0.1)s=7.7KA2.s222Itt10KA5s=500KA.s合格对开关柜柜内隔离开关的选择校验6校验数据与户外隔离开关的校验数据一致，在开关柜中NO.101，NO.103和NO.104中，选择GN8型隔离6开关，初步选择GN8-10./200型号。安装地点的电气条件6GN8-10./200型号隔离开关序号项目数据项目数据结论1UN10KVUN.QS10KV合格2IC88AIN.QS200A合格3ish(3)（动稳定度）2.551.96=5KAimax25.5KA合格4i(3).t(1.96KA)2(1.9+0.1)s=7.7KA2.s222ima（热稳定度）Itt10KA5s=500KA.s合格开关柜 N.102中，则装设 GN8-10/200型号隔离开关。校验过程以及校验结果同上表。高压熔断器的校验按照国家相关标准，高压熔断器的校验不需要进行动稳定和热稳定校验。在开关柜 NO.101和NO.102中，熔断器是针对电压互感器的保护，选择 RN2型，初步选择 RN2-10型号。（查《工厂供电设计指导》表5-23得相关数据）熔断器额定电压 UN.FU应与所在线路的额定电压 UN相适应，即：UN.FU=Umax.SIN.FU不应小于它锁装设的熔体额定电流I，即：N.FEIN.FU IN.FE一般IN.FE取0.5A，不必进行校验。安装地点的电气条件 RN2-10型号熔断器序号项目数据项目数据结论1UN10KVUN.FU10KV合格2IC-IN.FU0.5A合格(3)3IK（断流能力）1.96KAIOC50KA合格电压互感器的选择及校验电压互感器应该按装设地点条件以及一次电压，二次电压电压互感器的二次电压（一般为100V）。电压互感器满足准确度级要求的条件也决定于二次负荷，即：S2NS2，其二次负荷按下式计算：S2=(PU)2(QU)2。在开关柜NO.101，电压互感器选择JDJ-10,将10KV的电压转化为100V的电压。10在开关柜NO.102，电压互感器为Ｙ。/Ｙ。/（开口三角）的接线。选择JDZJ-10，一次侧电压为30.10.1/3/3KV。电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算：S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中NO.101，NO.103，NO.104中电流互感器选择LQJ-10型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述。将上述设备的选择校验按照一次设备选择校验表的格式表列如下选择校验项目电压断流动稳定度热稳定度其他电流能力装参数UNIN(3)(3)i(3).tima置IKish地74.78A(I点2数据10KV1.96A5.0KA1.9=7.3条1.961N.T)件额定参数UN.eIN.eIOCimax高压真空断路器VS1-10KV630A16KA40KA12/630-16高压隔离开关610KV200A—25.5KAGN8-10/200高压熔断器10KV0.5A50KA—一RN2-10

2It.t216KA24s=1024KA.s1025=500—次 电压互感器设JDJ-10备型号 电压互感器规JDZJ-10格

10/0.1KV — — —100.10.13/3/3———KV

——二次电流互感器10KV100/5A—22520.1KALQJ-10=31.8KA避雷针FS4-10KV———10户外隔离开关GW4-12KV400A—25KA12/400上表所选一次设备均满足380V侧一次设备的选择校验本次设计中，低压开关柜编号开关柜编号开关柜接线编号NO.201 PGL2-05NO.202 PGL2-29NO.203 PGL2-29NO.204 PGL2-29NO.205 PGL2-30NO.206 PGL2-29NO.207 PGL2-28NO.208 PGL2-28NO.209-15 PGJ12-1.3

(902负荷0.1)1=810.6—1025=500低压柜NO.201中，低压断路器的选择，低压断路的选择的校验中，可不进行动稳定度，热稳定度的校验。(3)UN=380V，I30=2235A，IK=25.7KA，(3)2ish=47.28KA，i(3).tima=25.70.7=42。选择DW15型的断路器，初步选择 DW15-2500，低压电路中发生三相短路时， ish=1.84I”安装地点的电气条件DW15-2500型断路器序号项目数据项目数据结论1UN380VUN.QF380V合格2IC2235AIN.QF2500A合格3(3)（断流能力）25.7KAI60KA合格IKOC4ish(3)（动稳定度）47.28KAimax—合格5i(3).tima（热稳定度）i(3)22—合格.tima=25.70.7=42。sItt低压刀开关的选择，初步选择 HD1电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷 S2计算：S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZJ1-0.52500/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。在低压柜中NO.202中，由于此开关柜的线路去向为1#，2#，即为制条车间，纺纱车间，其计算电流均为I30=523A。因为两车间计算电流相一致，所以选择保护设备一致，现以1#线路为例。低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-1250/3。安装地点的电气条件DZ20-1250/3型断路序器号项目数据项目数据结论1N380VN.QF380V合格UU2IC523AIN.QF1600A合格3IK(3)（断流能力）25.7KAIOC30KA合格4ish(3)（动稳定度）47.28KAimax—合格i(3).tima（热稳定i(3).tima=25.72250.7=42。Itt—合格度）s电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S2计算：S=SiI22N(RWLRXC)2在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5630/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。在低压柜中NO.203，由于此开关柜的线路去向为4#，8#，即为机修车间，锅炉房，其计算电流分别为为I30=273A，I30=217A，因为两车间计算电流相差不大，所以选择保护设备一致，现以4#线路为例。低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-630/3安装地点的电气条件DZ20-630/3型断路器序号项目数据项目数据结论1UN380VUN.QF380V合格2IC273AIN.QF630A合格3IK(3)（断流能力）25.7KAIOC30KA合格4ish(3)（动稳定度）47.28KAimax—合格5i(3).tima（热稳定度）i(3).tima=25.722—合格Itt0.7=42。s电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S计算：2S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。在低压柜中NO.204，由于此开关柜的线路去向为9#，10#，即为电修车间，备用线路，其计算电流电修车间为I30=179A，现以9#线路为例。低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-400/3安装地点的电气条件DZ20-400/3型断路器序号项目数据项目数据结论1N380VN.QF380V合格UU2IC179AIN.QF400A合格3IK(3)（断流能力）25.7KAIOC30KA合格4 ish(3)（动稳定度） 47.28KA imax — 合格5i(3).tima（热稳定度）i(3)22—合格。sItt.tima=25.70.7=42电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷 S2计算：S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。在低压柜中NO.205，由于此开关柜的线路去向为6#，7#，13#即为制造车间，染整车间，备用线路，其计算电流分别为I30=805A，I30=752A，因为两车间计算电流相差不大，选择保护设备一致，现以6#线路为例。低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DW16-2000/3安装地点的电气条件DW16-2000/3型断路序器号项目数据项目数据结论1UN380VUN.QF380V合格2IC805AIN.QF1600A合格3IK(3)（断流能力）25.7KAIOC50KA合格4ish(3)（动稳定度）47.28KAimax—合格i(3).tima（热稳定20.7=42。5i(3).tima=25.72—合格度）sItt电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S计算：2S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZJ1-0.51000/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。在低压柜中NO.206，由于此开关柜的线路去向为3#，5#，即为锻工车间，仓库，其计算电流分别为I=22.8A，I30=31A现以5#线路为例。30低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择DZ20-200/3安装地点的电气条件 DZ20-200/3型断路器序号项目 数据 项目 数据 结论1N380VN.QF380V合格UU2IC31AIN.QF100A合格3IK(3)（断流能力）25.7KAIOC25KA合格4ish(3)（动稳定度）47.28KAimax—合格5i(3).tima（热稳定度）i(3)22—合格.tima=25.70.7=42。sItt电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷 S2计算：S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5100/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。低压柜中 NO.207和NO.208为照明配电柜，线路去向为 11#，12#，专供生活区使用，选择保护设备一致。现以 NO.207为例。计算电流为 413A。低压断路器的选择以及校验，方法从上。初步选择 DZ20-630/3安装地点的电气条件 DZ20-630/3型断路器序号项目 数据 项目 数据 结论1 UN 380V UN.QF 380V 合格2 IC 413A IN.QF 630A 合格3 IK(3)（断流能力） 25.7KA IOC 30KA 合格4 ish(3)（动稳定度） 47.28KA imax — 合格5i(3).tima（热稳定度）i(3)22—合格.tima=25.70.7=42。sItt电流互感器的选择和校验电流互感器应安装同电压互感器的选择基本一样，电流互感器的二次负荷S计算：2S2=SiI22N(RWLRXC)在开关柜中电流互感器选择LMZ1-0.5315/5型号。热稳定以及动稳定校验公式如上述，满足校验。补偿柜中，电流互感器的选择方法同上，经过选择校验后，采用LMZI-0.5630/5型号。将上述设备的选择校验按照一次设备选择校验表的格式表列如下选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他装置参数UN(3)(3)(3).timaI30IKishi地点条件数据380V总2235A25.7KA47.28KA20.7=4225.7额定参数UN.eIN.eIOCmax2iIt.t低压断路器380V2500A60KA——DW15-2500/3D低压断路器380V1600A30KA——DZ20-1250低压断路器380V630A30KADZ20-630一低压断路器380V400A30KA次DZ20-400设低压断路器380V100A25KA备DZ20-200型号低压断路器3801600A50KA规DW16-2000格低压刀开关HR5-380V2400A——400电流互感器500V2500/5———LMZJ1-0.51000/5电流互感器630/5A500V315/5A———LMZ1-0.5100/5A上表所选一次设备均满足要求高低压母线的选择查表得，10KV母线LMY-3(40*4)，即母线尺寸为40mm*4mm；380V母线选LMY-3(120*10)+80*6。即相母线尺寸为120mm*10mm，而中性线母线尺寸80mm*6mm。六变电所进出线及与相邻单位联络线选择1．10KV高压进线的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。1.由I30=I1N.T=57.7A0LJ-16.0按发热条件选择及室外环境温度33C，查表后初步选择其35C时Ial=93.5A>I30，满足发热条件。2.2LJ-16不满足机校验机械强度查表后知，最小允许截面Amin=35mm，因此按发热条件选择的械强度要求，，故改选 LJ-35由于此线路很短，不需校验电压损耗。由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。1.按发热条件校验由I30=I1N.T=57.7A及土壤温度02的交联25C查表，初选缆芯截面为25mm电联，其 Ial=90A>I30，满足发热条件。校验机械强度根据公式计算得timaAmin=i(3)C=1960222mm=22mm<A=25mm式中C查表获得，tima按终端变电所保护动作时间0.5S，加断路器时间0.5S，再加0.05S计，故tima=0.75S。因此YJL22-10000-325电缆满足短路热稳定条件。2.380V低压出现的选择。（1）馈电给一号厂房（制条车间）的线路采用BV-1600-3*185+1*120型聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直接埋地敷设。02,1）按发热条件选择其Ial=540A>由I30=523及0.8m土壤温度为25C,查表，初选缆芯截面185mmI30,满足发热条件。2）校验电压损耗由图所示工厂平面图量得变电所至一号厂房距离大约为100m，由表查得2的185mm铜芯电缆的R0=0.12Ω/km(按75度时计)，X0=0.07Ω/km，又由一号厂房的P30=272kw,Q30=204kvar因此按公式得：U=【272kwΧ(0.12Χ0.1)+204kvarΧ(0.07Χ0.1)】/0.38kv=12.34VU%=12.34V/380v*100%=3.2%<5%故满足允许电压损耗的要求。3）短路热校验按公式计算满足短路热稳定的最小截面timaAmin=i(3)C2=180mm故满足短路热校验的要求（2）馈电给二号厂房（纺纱车间）的线路，亦采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。3）馈电给四号厂房（机修车间）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。4）馈电给六号厂房（织造车间）的线路，采用2-BV-3*240+1*185的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。1）按发热条件选择由I30=805A及0.8m土壤温度为250C,查工厂供电设计指导书表8-42，初选缆芯2,截面240mm其Ial=319Х1.29Х2A=823>I30,满足发热条件。2）校验电压损耗由图所示工厂平面图量得变电所至六号厂房距离大约为250m，由表查得240mm的铜芯电缆的R0=0.10Ω/km(按75度时计)，X0=0.07Ω/km，又由六号厂房的P30=398.4kw,Q30=294kvar因此按公式得：U=【398.4kwΧ(0.10Χ0.05)+294kvar Χ(0.07Χ0.05)】/0.38kv=7.95VU%=7.95V/380v*100%=2.1%<5%故满足允许电压损耗的要求。3）短路热校验 按公式计算满足短路热稳定的最小截面timaAmin=i(3) C =180.2mm2故满足短路热校验的要求。5）馈电给七号厂房（染整车间）的线路，采用2-BV-3*240+1*185的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。6）馈电给八号厂房（锅炉房）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。7）馈电给九号厂房（电修车间）的线路，采用BV-1600-3*185+1*120的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。（8）馈电给三号厂房（锻工车间）的线路，采用BV-1600-3*4的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。（9）馈电给五号厂房（仓库）的线路，采用BV-1600-3*4的四芯的聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆直埋敷设。1）按发热条件选择由I30=31A02,及0.8m土壤温度为25C,查表，初选缆芯截面4mm其Ial=39.99A>I30,满足发热条件。2）校验电压损耗由图所示工厂平面图量得变电所至五号厂房距离大约为250m，由表查得4mm的铜芯电缆的R0=5.61Ω/km(按75度时计)，X0=0.091Ω/km，又由五号厂房的P30=13.8kw,Q30=15.2kvar因此按公式得：U=【13.8kwΧ(5.61Χ0.05)+15.2kvarΧ(0.091Χ0.05)】/0.38kv=10.36VU%=10.36V/380v*100%=2.7%<5%故满足允许电压损耗的要求。）短路热校验min22查供电设计指导8-34，最小允许截面A=1mm,因此4mm，机械强度的要求。（10）馈电给生活区的线路，采用BLX-1600型铝芯橡皮绝缘架空敷设。1）按发热条件选择由I30=350A及室外温度为30度，查表8-35初选2,其Ial=470A>I30,LJ-185mm满足发热条件。2）校验电压损耗由图所示工厂平面图量得变电所至生活区距离大约为200m，由表8-35