350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证)

350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证)(标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

徐州荣盛花语城地下汽车库模板350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证)(标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）施工方案建设单位：徐州荣凯置业监理单位：徐州市建设工程监理设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团施工单位：江苏帝成建设集团编制人:审核人:批准人：江苏帝成建设集团2021年1月6日目录第一节工程简介3第二节编制依据3第三节编制说明3第四节设计参数3第五节模架搭设要求4第六节模架搭设参数5第七节梁板模板施工要求5第八节、后浇带跨内模板支撑11模板监测监控措施12安全管理15冬雨季施工措施15第十二节应急预案16第十二节模架设计计算18模板支架搭设方案工程简介：(一）参建单位工程名称：荣盛花语城地下汽车库建设单位:徐州荣凯置业监理单位：徐州市建设监理工程设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团施工单位：江苏帝成建设集团建设地点:本工程位于徐州市泉山区御景路与科技大道交叉路口东南侧（二）工程概况1、本工程地下室为荣盛花语城地下汽车库。本工程层高3。35m，局部层高4.35m，最大的框架梁是400mm＊1350mm,框架柱截面为400＊500mm。2、本工程总建筑面积34678㎡，人防建筑面积33149㎡，人防防护面积32261㎡。本工程抗震节点墙均按抗震三级和环境类别二b类施工.第二节编制依据1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2021。2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2021）3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20214、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20215、荣盛花语城一期一批地下汽车库工程《设计施工图》6、DGJ32/J30-2006(第四分册）7、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2021.8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2021。9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质［2021]87号）规定.第三节编制说明本方案编制对象为地下室现浇梁板的模板支架,该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C35，本现浇板模板支架搭设在地下室基础底板上。支撑高度为3.35米，局部最大支撑高度为4.35米；架体的支撑高度按照4。35m进行计算；柱帽尺寸为1800mm*2250mm＊450mm及1800mm*2250mm*400mm;梁类型多种，主要类型为400*800、400*1350等。取400＊1350为例进行计算,尺寸小于或者等于400＊1350的梁均按400＊1350设计要求施工。由于模架立杆需立于地下车库底板上，故本方案不需要考虑立杆对该楼板的作用。第四节设计参数1.支架参数1)模板支架横向间距或排距(m):0.80；纵距(m）:0.8；步距（m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。20；模板支架搭设高度(m）:2.8和3。8；采用的钢管(mm):Φ48×3。0；板底支撑连接方式:钢管支撑;立杆承重连接方式：可调托座；板底方钢管的间隔距离（mm):250.00；2)梁支架横向间距或排距（m)：0.80；纵距（m）：0。8；步距(m）:1。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0。20；梁模板下面用三根40*70mm的木方，木方下面采用的钢管（mm):Φ48×3。0水平横管，在横管下面用:Φ48×3。0顶托住水平横管。3）柱帽支架柱帽下面小梁用40＊70的木方下面支撑在柱子的模板上,柱帽下面用Φ48×3.0的钢管支撑，间距为800mm,主梁用Φ48×3。0钢管，柱帽下侧用Φ48×3.0钢管斜撑。2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0.500;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。500；施工均布荷载标准值（kN/m2）:1。000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm;板底支撑采用钢管;面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；托梁材料为:方钢管：40×40×3mm；第五节模架搭设要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位,立杆支承在地下室基础底板上.5、先浇地下室墙板和柱,模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48mmx3mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm,并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。8、竖向剪刀撑:地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由底至顶连续设置。9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。10、砼浇筑时材料、人员不得集中,砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展,并分层浇筑，每层不得大于400mm。11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。13、底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100％；＜8米混凝土强度达到75％；悬臂构件达到100％后方可拆除.本工程最大支撑高度为4.35米第六节模架搭设参数地下室梁、板模架搭设参数梁板规格（mm）方钢管数量或木方间距（mm）立杆间距（mm）横向跨距（mm）水平杆步距（mm)备注纵向间距横向间距350板＠250≤800≤800≤1500板底采用U托400×1350木方3根≤550≤800800≤1500梁底用U托第七节梁板模板施工要求模板支架搭设前,应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录,交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。本模架由专业队伍搭设.1、钢管扣件U托进场管理钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度;钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水.施工现场应建立钢管、扣件使用台帐,详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、模板施工流程及支设方法：2.1施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底,明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系,向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标,之后施工员向操作人员交底.2.2钢筋工程检查合格后，得到项目经理部有关人员允可后方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。2.3模板施工工艺流程：1）、模板施工顺序为：支撑支撑柱模墙模顶板模梁墙柱头模2）、其中各段施工工艺流程为：(1）、柱模：弹柱子位置线弹柱子位置线找平层做定位墩安装柱模板找平层做定位墩安装拉杆及加固办理预检（（2）、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱安装梁型钢绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收搭设支架安装板模木楞搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上层标高、平整度绑扎板钢筋3、立杆(1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。4、水平杆(1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm.（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1)、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置；（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度~60度之间。b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件固定.6、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。(4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业.分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。(5)、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（6）、拆模时间墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由各段负责人通知,施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除.第八节、后浇带跨内模板支撑1、本工程的墙板后浇带的模板同普通墙板一样设置,仅墙板后浇带两侧的穿墙螺栓保留，增设中间部分的穿墙螺栓；故而穿墙螺栓的水平间距为450mm、竖向间距为450mm;方钢管间距为300mm；双拼钢管的竖向间距为450mm、水平间距为450mm。2、根据本工程的后浇带设置情况，后浇带全部在车库跨中。为防止在拆除模板过程中出现后浇带模板被拆或“后支式"与“先支式”模板的情况，本工程车库后浇带全部采用独立式支撑形式。根据模板设计计算，后浇带模板的设置主要如下:.板：立杆纵横向间距也为800mm;构造措施：纵横向一跨独立设置。纵横向水平杆设置三道、一道为离底部200mm的扫地杆、一根为板底的通长水平杆、中间设置一道水平杆.剪刀撑：根据车库后浇带的影响范围内设置纵横向两个方向的剪刀撑。剪刀撑连续设置.第九节模板监测监控措施⒈平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m.⒉立杆底层步距不应大于1。5m。⒊两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。⒋支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15mm.⒌满堂模板支架应符合下列规定：⑴四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑,由底至顶连续设置。⑵高于4m的模板支架,其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向一上每隔两步设置一道水平剪刀撑。二、模板的安装⑴混凝土底板外模采用钢模散拼，U形卡连接,竖、横向用作加强杆.在边坡下脚用φ48钢管打桩,用作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。⑵每根φ14圆钢拉结螺栓中间用4mm厚、尺寸为50mm＊50mm的钢板满焊，用作止水片,并在靠模板两边各放一块20mm厚、尺寸为直径30的塑料垫圈,待混凝土浇好拆模后,凿掉两边塑料垫圈，截掉长出墙面的螺杆，再用1：2水泥防水砂浆分层补平.⒉剪力墙模板安装剪力墙横竖围檩间距450mm*450mm,内墙φ14螺栓间距450mm*450mm左右。上下端围檩悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm＊800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm，第二道离地面1500mm，第三道在龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性.考虑到剪力墙用商品混凝土,底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据,模板限位昼焊在大规格钢筋上,楼板面向上50mm。安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板,模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。⒊顶板模板安装顶板采用φ48钢管塔设满堂支模架,立柱间隔距离为800mm＊800mm，顶部方钢管龙骨截面为40mm*40mm,龙骨间距不大于250mm，龙骨接头要错开，模板接缝处用40*70mm的木方连接。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模。⒋柱模安装柱模板支模时,四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒,钢管柱箍的间距在0。6m以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。⒌模板安装的自检模板支好后，首先要进行自检,填自检自评表,再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。6．浇筑砼时的监测在浇筑混凝土时派两名木工看模,发现模板有轻微的变形，立即进行整改,如发现模板有较大破坏,甚至支架可能倒塌时必须及时离开现场并向上级主管部门汇报情况，并制定解决方案。三、模板的拆除模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行.对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板,如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除.拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度.⒈模板拆除安全技术措施⑴一般要求拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定,现浇混凝土结构模板及支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求:①不承重的侧模板，包括梁、柱墙侧模,在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下,混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。②承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定,方可拆除。③在拆摸过程中，如发现实际结构混凝土强度并达到要求,有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。④已拆除模板及其支撑的混凝土结构,应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后,才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。⑵拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模.⑶冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度.⑷对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求处，还应考虑保温措施,拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20℃，以免发生温差裂缝。⑸各类模板拆除的顺序和方法,应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按"先支的后拆，后支的先拆"的顺序进行，以及”先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。⑹除必须随拆随清理，以免钉子扎脚,或阻碍通行和发生事故。⑺拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。⑻拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。⒉基础模板拆除的安全技术⑴基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方.拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。⑵模板拆除注意事项①拆模时不要用力过猛过急,拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。②拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。③定型模板,特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来,不得抛掷,拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。④支设临空建筑特模板时,应搭设支架。⑤混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。⑥拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后,才能进行。⑦拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。⑧拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护,拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。第十节、安全管理1、模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗.2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用.做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。脚手架不得与模板支架相连.5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪.7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施,并进行加固处理。8、混凝土浇筑过程中,应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置.9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内。第十一节。冬雨季施工措施一）雨季施工措施1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。3）模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固.基础应随时观察,如有下陷或变形，应立即处理。4）安装作业①防滑：现场施工人员一律穿着防滑的橡胶底鞋，严禁穿凉鞋、拖鞋，及时清扫构件表面的积水。②及时清扫构件去除构件上的泥水，防止构件带泥吊入作业面。③检查临时电箱、用电工具确保其绝缘性能。④雨后检查安全绳（麻绳)、防护设施需要巡查。二）、冬季施工措施满堂脚手架、脚手板或模板上有冰雪积留时,施工前应清除干净，有坡度的跳板应钉防滑条或铺草包，并随时检查架体有无松动及下沉现象，以便及时处理.高空作业必须用安全带，进入工地必须带好安全帽,楼面预留孔洞必须用盖板盖好，不准用芦苇、草包遮盖，以防失足跌落。冬季施工拆除脚手架应有维护警戒措施,严禁高空向下抛掷。第十二节应急预案一、救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救.防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组长:封坡副组长：李玉佩、卞卫平组员：殷正东、张尊科、张东东、高昌平、刘庆田、孟新祥、孟文祥、徐辉等2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力.（2)副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。消防演练四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点:、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作,并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。地点：荣盛花语城工地内；医院：四院；用车辆牌号:京M·A5333五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作,并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的,立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧,不用枕头,腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动,如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血,用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救或送医院:四院。(4)现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十三节模架设计计算一、350mm板模板(扣件式)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2021)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2021)、《钢结构设计规范》（GB50017—2021）等规范编制。《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2021。一)、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距（m）：0.80；纵距（m):0。80;步距(m）:1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.20；模板支架搭设高度(m)：4.00；采用的钢管（mm）：Φ48×3。0；板底支撑连接方式:钢管支撑;立杆承重连接方式:可调托座；板底方钢管的间隔距离（mm）:250.00；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.500；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25。500；施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000;3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；托梁材料为：方钢管：40×40×3mm；图2楼板支撑架荷载计算单元二）、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=75×1.52/6=28。125cm3；I=75×1。53/12=21.094cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=25。5×0.35×0。75+0.5×0。75=7.069kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:q2=1×0。75=0.75kN/m;2、强度计算计算公式如下:M=0。1ql2其中:q=1.2×7。069+1.4×0.75=9.532kN/m最大弯矩M=0。1×9。532×2502=59578。125N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=59578。125/28125=2.118N/mm2;面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2。118N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/（100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=7。069kN/m面板最大挠度计算值ν=0。677×7.069×2504/（100×9500×21。094×104)=0.093mm;面板最大允许挠度［ν］=250/250=1mm;面板的最大挠度计算值0。093mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求！三）、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4。49cm3；截面惯性矩I=10。78cm4；计算简图1。荷载的计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1=25。5×0.25×0。35+0.5×0。25=2.356kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN）：q2=1×0.25=0.25kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.10q1l2—0.117q2l2静荷载：q1=1.2×q1=1.2×2.356=2.828kN/m；活荷载：q2=1.4×0.25=0。35kN/m；最大弯矩Mmax=（0。1×2.828+0.117×0.35)×0.752=0.182kN·M;N=1。1q1l+1.2q2l最大支座力N=（1.1×2.828+1。2×0。35）×0.75=2。648kN；最大应力计算值σ=M/W=0.182×106/4490=40.553N/mm2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205。0N/mm2；纵向支撑钢管的最大应力计算值为40.553N/mm2小于纵向支撑钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:ν=0。677q1l4/(100EI)静荷载q1=2.356kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ν=0。677×2.356×7504/(100×206000×10.78×104)=0。227mm;纵向支撑钢管的最大挠度小于750/150与10mm，满足要求！四）、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：方钢管：40×40×3mm；W=5.099cm3;I=10。197cm4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.648kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图（kN)最大弯矩Mmax=0.712kN·m；最大变形Vmax=1.453mm；最大支座力Qmax=9.396kN；最大应力σ=712083.142/5098.6=139.662N/mm2；托梁的抗压强度设计值［f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值139。662N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为1。453mm小于800/150与10mm，满足要求！五）、模板支架立杆荷载设计值(轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN)：NG1=0.129×3=0。387kN;（2）模板的自重（kN)：NG2=0。5×0.75×0.8=0。3kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3=25。5×0.35×0。75×0.8=5.355kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6。042kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=（1+2)×0。8×0.75=1.8kN;3。立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.771kN;六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA）≤［f]其中N———-立杆的轴心压力设计值(kN):N=9。771kN；φ—-—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i-—-—计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1。59cm;A--—-立杆净截面面积(cm2)：A=4。24cm2；W————立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3)：W=4。49cm3;σ—-————--钢管立杆受压应力计算值（N/mm2)；［f]-—-—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0——-—计算长度(m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0=h+2a,即L0=1。5+2×0.2=1。9；a-———立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果:立杆计算长度L0=1。9；L0/i=1900/15.9=119;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。458;钢管立杆受压应力计算值；σ=9770。76/(0.458×424)=50.315N/mm2；立杆稳定性计算σ=50。315N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！二、梁模板(扣件式）计算书一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度（m）5.3混凝土梁截面尺寸（mm×mm）400×1350新浇混凝土结构层高（m)3.35梁侧楼板厚度（mm)150二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)梁1.5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0(kN/m2）0.3非自定义：0。22风压高度变化系数μz0。9风荷载体型系数μs0。8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)550梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距l’a（mm）、l'b(mm）550、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm）400每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)100设计简图如下：平面图立面图四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2）10000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝0.9max[1.2（G1k+(G2k+G3k)×h）+1。4Q2k,1。35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k］×b=0.9max［1。2×（0。1+（24+1。5)×1.35)+1.4×2，1.35×（0。1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0。7×2]×0.4＝17。48kN/mq1静＝0.9×1。35×［G1k+(G2k+G3k）×h]×b＝0。9×1。35×[0。1+(24+1。5)×1。35］×0.4＝16。78kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0。9×1.4×0。7×2×0。4＝0。71kN/mq2＝［G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝［0。1+（24+1.5）×1.35］×0.4＝13.81kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝max［0。077×16.78×0。182+0。1×0.71×0。182，—0.107×16.78×0。182+0.121×0.71×0。182，—0.071×16.78×0。182—0。107×0.71×0.182］×106/15000＝3.82N/mm2≤[f］＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/（100EI)＝0。632×13。81×1834/(100×10000×112500）＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝183/400＝0.46mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态）Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1。143×16。78×0.18+1.223×0。71×0。18＝3.67kN标准值(正常使用极限状态）R’max＝1.143q2l＝1.143×13。81×0.18＝2.89kN五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）40×70小梁抗弯强度设计值［f](N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）32.67小梁截面惯性矩I(cm4）114.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝3。67/0.4＝9。17kN/m小梁自重q2＝0.9×1。35×（0。3—0。1）×0.18＝0。04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1。2×(0。1+（24+1.1）×0。15）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1。1）×0.15）+1。4×0.7×2）]×(0.4-0。4/2)/2×0。18+0.9×1。35×0。5×（1.35—0.15）×0。18＝0。26kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max［1。2×(0.1+(24+1。1）×0。15)+1。4×2，1.35×（0.1+（24+1。1）×0。15）+1。4×0.7×2)］×(0.8-0。4-0.4/2）/2×0.18+0.9×1.35×0.5×（1。35-0.15）×0.18＝0.26kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2。89/0。4＝7.22kN/m小梁自重q2＝(0。3-0。1）×0.18＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0。1+(24+1。1）×0。15)×(0.4—0。4/2）/2×0。18+0。5×(1.35-0.15)×0.18＝0。18kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（0。1+(24+1.1）×0。15）×（0。8—0.4-0.4/2）/2×0。18+0.5×（1.35-0.15）×0.18＝0。18kN1、抗弯验算小梁弯矩图（kN·m)σ＝Mmax/W＝0。12×106/32670＝3.78N/mm2≤[f］＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN）Vmax＝1.822kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.822×1000/(2×40×70）＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图（mm)νmax＝0。05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0。29kN,R2＝3。64kN，R3＝0.29kN正常使用极限状态R1＝0。22kN,R2＝2.84kN,R3＝0。22kN六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2）205主梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4）12.19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。08主梁自重忽略不计,计算简图如下:主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max［R1，R2,R3］＝3。64kN，R'＝max[R1',R2’，R3’］＝2.84kN1、抗弯验算主梁弯矩图一（kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0。66×106/5080＝130。77N/mm2≤[f］＝205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁剪力图一(kN）主梁剪力图二（kN)Vmax＝6。24kNτmax＝2Vmax/A=2×6。24×1000/489＝25.53N/mm2≤［τ］＝125N/mm2满足要求!3、挠度验算主梁变形图一（mm）主梁变形图二(mm)νmax＝0。36mm≤[ν］＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱2：R2＝12.36kN,同理可得立柱1:R1＝0.98kN，立柱3：R3＝0.98kN图二立柱2:R2＝3.64kN，同理可得立柱1：R1＝0.29kN，立柱3：R3＝0。29kN正常使用极限状态图一立柱2:R2＝9。64kN,同理可得立柱1:R1＝0.75kN，立柱3：R3＝0。75kN图二立柱2：R2＝2.84kN,同理可得立柱1：R1＝0。22kN，立柱3：R3＝0。22kN七）、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A(mm2）489钢管截面回转半径i（mm）15。8钢管弹性模量E(N/mm2）206000钢管截面惯性矩I（cm4)12.19钢管截面抵抗矩W（cm3）5。08钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125钢管抗压、弯强度设计值[σ］（N/mm2）215由小梁验算一节可知R＝max［R1，R3］＝0.29kN,R’＝max[R1'，R3']＝0.22kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0。05×106/4490＝10.43N/mm2≤[f］=215N/mm2满足要求!2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN）Vmax＝0.497kNτmax＝2Vmax/A=2×0。497×1000/424＝2。35N/mm2≤［τ］＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0。03mm≤［ν］＝l/400＝550/400＝1。38mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0。98kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!八）、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数μ11。386非顶部立杆计算长度系数μ21。755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A（mm2)424回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段:l01=kμ1（hd+2a)=1×1.386×（1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633。4/15.9=165。62≤［λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0。92×1.4×ωk×la×h2/10＝0。92×1。4×0。22×0。55×1。52/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5。2。5—14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1。5)×1.35)+0.9×1。4×2]×0。4＝15。82kN/m2）小梁验算F1＝0.9×[1.2×（0。1+（24+1.1）×0.15）+0.9×1。4×1]×（0.4—0。4/2)/2×0。18＝0。1kNF2＝0.9×[1。2×（0。1+(24+1。1)×0.15）+0。9×1。4×1］×（0.8—0。4—0.4/2)/2×0.18＝0.1kNq1＝8。31kN/mq2＝0。04kN/m同上四～七计算过程，可得:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a）=1.115×1。386×(1500+2×200）=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936。241/15。9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1,Rmax1，R’max2右+N边2]+Mw/lb＝max［0.75+0。9×[1。2×(0。5+（24+1。1)×0。15)+0.9×1.4×1]×（0。8+0.4—0。4/2）/2×0。55,10。59,0.75+0.9×［1.2×(0。5+(24+1。1）×0.15)+0。9×1.4×1］×(0.8+0.8-0。4—0.4/2)/2×0。55］+0.03/0。8＝10.63kNf＝N/(φA）+Mw/W＝10.63×103/（0。21×424）+0.03×106/4490＝125。72N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mmλ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184。606，查表得，φ2＝0。211立柱最大受力N＝max［R'max2左+N边1，Rmax1,R’max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.75+0.9×[1。2×(0。75+(24+1。1）×0。15）+0。9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2）/2×0.55,10.59,0。75+0。9×[1.2×(0。75+（24+1.1）×0。15）+0。9×1.4×1]×(0.8+0。8-0.4—0.4/2)/2×0。55］+0.03/0.8＝10.63kNf＝N/(φA）+Mw/W＝10。63×103/(0.21×424)+0。03×106/4490＝125。72N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！九）、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN）30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝12.36kN≤［N]＝30kN满足要求！三、梁侧模板计算书（一）、工程属性新浇混凝梁名称WKL混凝土梁截面尺寸(mmxmm）400×1350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)350（二)、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21。15混凝土浇筑速度V（m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1。35振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2）4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min［0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.35]＝min[38.4，32。4］＝32。4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max[1。2G4k+1。4Q2k,1。35G4k+1。4×0.7Q2k]＝0。9max[1.2×32.4+1。4×4，1。35×32。4+1.4×0.7×4]＝0。9max[44.48，47.66］＝0.9×47.66＝42.89kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32。4kN/m2(三)、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距（mm)600支撑距梁底距离依次为0，300，800设计简图如下:模板设计剖面图（四)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×42.89＝42。89kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×42。89×0.22＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5。72N/mm2≤[f］＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32。4kN/mνmax＝5×32.4×2004/（384×10000×281250）=0.24mm≤200/400=0。5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=42.89×0。2＝8。58kN正常使用极限状态R’＝q2l=32。4×0.2＝6。48kN(五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×70小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W（cm3)32。67小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15。44小梁截面惯性矩I（cm4）114.33计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图（kN·m）q=8。58kN/mσ＝Mmax/W＝0.17×106/32670＝5.25N/mm2≤［f]＝15.44N/mm2满足要求!2、抗剪验算小梁剪力图（kN)τmax＝3Vmax/（2bh）＝3×2.19×1000/(2×70×40）＝1。17N/mm2≤[τ］＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图（mm)q=6.48kN/mνmax＝0.14mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝3.9kN正常使用极限状态R’max=2.95kN（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2）205主梁抗剪强度设计值［τ](N/mm2）120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3)4.49因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图（kN·m）主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m）q=1.95kN/mσ＝Mmax/W＝0.37×106/4490＝83。21N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求!2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN）主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.55×1000/424＝16。73N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求!3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图（mm）q=2.95kN/mν1max＝0.62mm≤600/400=1。5mmν2max＝0。14mm≤250/400=0.62mm满足要求!4、最大支座反力计算Rmax＝12。95kN（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17。8可知对拉螺栓受力N＝0。95×12。95＝12.3kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！四、柱模板(设置对拉螺栓）计算书一）、工程属性新浇混凝土柱名称KL新浇混凝土柱长边边长（mm）500新浇混凝土柱的计算高度(mm）4000新浇混凝土柱短边边长(mm）400二）、荷载组合混凝土重力密度γc（kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V（m/h）2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min［0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0。22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38。4,48］＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max［1。2G4k+1。4Q3k,1.35G4k+1.4×0。7Q3k]＝0。9max[1.2×38。4+1。4×2,1。35×38。4+1.4×0.7×2]＝0.9max［48.88，53.8］＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38。4kN/m2三）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)550模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图,按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1。35bG4k＝0.9×1。35×0。55×38.4＝25.66kN/m活载线荷载q2＝0.9×1。4×0.7bQ3k＝0。9×1.4×0。7×0。55×2＝0.97kN/mMmax＝—0.1q1l2-0。117q2l2＝-0.1×25。66×0。132—0.117×0.97×0.132＝—0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/(1/6×550×152）＝2.31N/mm2≤［f］＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0。55×38。4＝21。12kN/mν＝0.677ql4/（100EI）＝0.68×21。12×133.334/（100×10000×（1/12×550×153）)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝133。33/400＝0.33mm满足要求！四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm）50×70小梁截面惯性矩I（cm4)142。92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值［f］(N/mm2)15.44小梁弹性模量E（N/mm2）9350最低处柱箍离楼面距离（mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.13×48。42＝6。46kN/m小梁弯矩图（kN·m)Mmax＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0。2×106/40。83×103＝5N/mm2≤［f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0。13×38.4＝5。12kN/m面板变形图(mm)ν＝0。22mm≤［ν］＝1。5mm满足要求！五）、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格（mm）Ф48×3柱箍截面惯性矩I（cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值［f](N/mm2）205柱箍弹性模量E（N/mm2）206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m）长边柱箍剪力图(kN)M1＝0。84kN·m，N1＝4kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图（kN·m)短边柱箍剪力图（kN）M2＝0.52kN·m,N2＝3kNM/Wn＝0。84×106/(4。49×103）＝186.53N/mm2≤［f］＝205N/mm2满足要求!2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图（mm）短边柱箍计算简图短边柱箍变形图（mm）ν1＝1。35mm≤[ν］＝l/400＝1。68mmν2＝0.63mm≤[ν］＝l/400＝1.42mm满足要求！六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载（kN)26N＝4×2=8kN≤Ntb＝17.8kN满足要求!N＝4×2=8kN≤26kN满足要求!南京医科大学康达学院脚手架施工方案审定：南通建工集团股份二0一二年三月目录一、工程概况-——-————-———-————--—-——--—--—--——-——————-——3二、所执行的标准、架体形式———-—--——--—-————-———--—-————-31、执行标准——--—--———--————-—-—-——-—-—————--—-42、架体型式——-—-————————-——————-—--—--—-————-—4三、外脚手架材料选择--—--————--—-——--——-——-—--————-———4四、脚手架搭设流程及要求—-—————-—--—--—-———-—-—--—-————-—————-5五、脚手架的劳动力安排—--————-——--—-—-———-——--———-7六、脚手架的检查与验收————-———-——-———--——-—-———-—-————--—-7七、脚手架搭设安全技术措施——--——--————————-————————-——-7八、脚手架拆除安全技术措施—--——--————-———-—————-———7九、脚手架计算书-——-——-————-————--—--—-—--—-——--11A、落地式脚手架计算—-—————————-——--——-———--———-————111、参数信息———-——-——————-—-——-———-——-——————-112、大横杆的计算——-—————--———-———--—————-—-123、小横杆的计算—--—-———————--———144、扣件抗滑力的计算———-———-————--——-—-——-———-——-165、脚手架立杆荷载计算————--—-—-———-——————--———--—-—-166、立杆稳定性计算——--———————-——-————-——-———-——-————-177、最大搭设高度的计算-——-—--——-——————————————--—--—198、连墙件的计算-——--—————-—-—-———————-—--209、立杆的地基承载力计算-——--—-——-———-——-—--———--——————21B、悬挑架计算书——————-———-———————--———-—-——-211、参数信息—-——-—————-—————-——-——————-———--—212、大横杆的计算——--————-———-——--—-—-—-—————-——-——--—233、小横杆的计算—————--———-——-————-————-——-—————--—254、扣件抗滑力的计算-—-——————-————--——-—--—--—--——-—-265、脚手架立杆荷载的计算—-—————-—-——-——-——--—-——-276、立杆的稳定性计算———-——--——-—-————--—-—-—287、连墙件的计算—--—————--—--—-——--——-——-—-—-—--—--———-298、悬挑梁的受力计算—--————-—--—-—-—--—-—-—-———-—--——-—309、悬挑梁的整体稳定性计算--—-—————-—-—-——-———-—--——-———3210、拉绳的受力计算——--—————--———-——--———3211、拉绳的强度计算-——-——-———-——--————-——--—3312、锚固段与楼板连接的计算——-———-—-—————-———34十、施工过程—-———-—-——-——--—————--——-————--—-——-——-———351、施工准备--—--———————-——-————--——--————--—--————-352、搭设———--—-—--——-——-—————--——-——-——-—--—353、拆除-————--—-———————--——--————-————-—-364、其它要求--———-————————-—--—-—————————--——--365、脚手架的防护-———-———--————--—-—--—-—-—-—-——-—-——376、脚手架的验收—-————————-——————-————-————387、安全管理———--—-—-———-—--————-—-—-——-—-———38

脚手架搭拆专项施工方案工程概况南京康达医科大学,位于连云港花果山大道西侧、连云港市投资投资建设，地下2层，地上最高层数32层，建筑高度为98.40m。本工程±0.000相当于黄海高程42。90m，建筑工程等级为一级，耐火等级为地上二级，地下一级，抗震设防烈度为七度,设计使用年限50年，建筑物耐火等级为二级，屋面防水等级为二级.二、所执行的标准、架体型式1、执行标准《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017—2003）中国建筑工业出版社;《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002)中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。2、架体型式根据本工程特点及工期目标，本工程1#、2#3#、4#、5＃、6#楼采用双排扣件式落地脚手架和悬挑式双排扣件式脚手架每栋楼具体搭设情况见下表：1＃、2＃楼项目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F～5F（19。05m）19。05m第一挑5F～11F（36。45m）17。4m第二挑11F~18F（56.75m）20。3m第三挑18F~25F（77.05m）20。3m第四挑25F～屋面（95.95m）18.9m装饰施工阶段落地架1F～11F（36.45m）36。45m其余同主体结构3＃、4＃楼项目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F～6F（17。1m）17。1m第一挑6F~13F（38.1m）21m第二挑13F~19F（56。1m）18m第三挑19F~25F（74。1m）18m第四挑25F~31F（92.1m）18m第五挑31F～屋面(105m）12。9m装饰施工阶段落地架1F~13F（38。1m）38.1m其余同主体结构5#、6#楼项目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F~7F（20。75m）20。75m第一挑7F～14F（41.05m）20.3m第二挑14F~20F（58。45m)17。4m第三挑20F～27F（78。75m)20。3m第四挑27F～屋面（99。35m）20.6m装饰施工阶段落地架1F~14F（36。45m）41。05m其余同主体结构三、脚手架材料选择l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.0mm,钢材强度等级Q235—A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，