钢管悬挑防护棚施工方案全套资料

钢管悬挑防护棚施工方案全套资料(全套标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

目录钢管悬挑防护棚施工方案全套资料(全套标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）一、编制依据…………………。1二、工程概况………………….2三、材料要求…………………。3四、搭设方案…………………11五、防护棚的拆除………….。。22六、安全文明施工措施……………………。。.22七、施工应急救援预案……………………...22八、悬挑防护棚计算书……………………。。.22钢管悬挑防护棚施工方案一、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20213、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20214、《高处作业分级》GBT3608—20215、《建筑工程高处作业安全技术规范》JGJ80-20216、新·都汇项目施工图二、工程概况本工程为新·都汇商住及办公楼,住宅为主,公共为辅。总建筑面积95497.46㎡，其中地下38160.00㎡，地上57337.46㎡。建筑层数：地下四层；地上1＃、2＃商住楼21层,建筑高度74。8m;3＃、4#商住楼31层，建筑高度98。1m;5#综合楼13层，建筑高度58。6m。结构类型：部分框支剪力墙和框架——剪力墙结构,抗震设防烈度为7度.基础类型：承台—桩基础。建筑功能：住宅为主,公共为辅。本工程建筑设计标高±0。000标高相当于绝对标高1190.80m，室内外高差0.3米—-—1。05设计使用年限：地基基础和上部结构的使用年限为50年。本工程钢管悬挑防护棚搭设区域为5#楼（5—0A轴交5—1～5-7轴)西侧，攀枝花市西区武装部前临本建筑道路，悬挑防护棚长度19.5m.悬挑标高10.85m(大屋面高度46。85m），防护坠落高度36m.防护棚宽度设置为5。0m。区域详见下图：三、材料要求1、钢管1.1钢管应采用国标《直缝电焊钢管》(GB／T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国标《碳素结构钢》（GB／T700)中Q235－A级钢的规定;1.2脚手架钢管的尺寸采用A48×2.75钢管(地方市场供应规格)，每根钢管的最大质量不应大于25㎏；1。3钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛碴、孔痕和深的划道;1.4钢管外径、壁厚偏差不大于－0.5㎜；表面锈蚀深度≤0.5㎜;两端面相切斜偏差不大于2°、且不大于1。7㎜；1。5钢管必须涂有防锈漆；1。6钢管上严禁打孔。2、扣件2.1扣件应采用可锻铸铁制作的扣件。其材质应符合现行国标«钢管脚手架扣件»（GB15831)的规定，其他材料制作的扣件应经实验证明其质量符合该标准的规定后可使用。2.2扣件在螺栓拧紧力矩达65N·m时，不得发生破坏.2.3新扣件应有生产许可证，质量检测单位的测试报告和产品质量合格证.当对扣件质量有怀疑时，应按国标《钢管脚手架扣件》（GB15831)的规定抽样检测.2.5旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换.搭设方案1、需要搭设悬挑防护棚的楼层及区域：钢管悬挑防护棚搭设区域为5＃楼（5-0A轴交5-1～5—7轴）西侧，攀枝花市西区武装部前临本建筑道路,悬挑防护棚长度19.5m,防护棚宽度设置为5.1m。悬挑高度10.85m。2、搭设方法悬挑防护棚悬挑梁、三角形立杆均采用A48×2。75mm钢管，张拉钢丝绳的悬挑梁、斜撑立杆为双钢管,不张拉钢丝绳的悬挑梁为单钢管，悬挑梁伸入结构面为900mm，悬挑梁外伸5100mm，间距均为1500mm，垂直于悬挑梁的纵向水平杆间距900mm。防护棚采用A12.5钢丝绳次悬吊,间距均为1500mm，钢丝绳张拉于防护棚施工层上一层结构层预埋件。防护棚沿悬挑梁方向铺设800×400方木，间距为500mm,上面纵横铺设双层15mm厚木注胶板+方木。防护棚沿外周边设置1200高栏杆,栏杆内挂单层15mm厚木注胶板。具体搭设方法如下图所示：3、施工步骤：3。1施工流程：预埋钢管桩―→搭设悬挑钢管―→搭设三角形斜撑和水平拉杆―→搭设水平杆―→张拉钢丝绳―→铺设双层防护板（800×400方木+15mm木注胶板）―→搭设防护棚周边栏杆―→张挂栏杆维护安全模板（外挂密目网）3.2悬挑钢管安装:各结构层混凝土浇筑前，在外侧梁上预埋钢管桩.悬挑钢管长为6m,悬挑梁伸入结构面为900mm，悬挑梁外伸5100mm，悬挑钢管采用双钢管并列（每隔1000mm用旋转扣件锁扣）,悬挑钢管必须与预埋钢管采用扣件连接。悬挑钢管间距1500mm。搭设三角形钢管斜撑，悬挑钢管采用双钢管并列（每隔1000mm用旋转扣件锁扣）,底部采用扣件与下层预埋钢管桩连接,并与混凝土面顶实,与悬挑钢管扣件连接。三角形斜撑钢管中上端与悬挑钢管扣件连接,间距1500mm。纵向搭设水平钢管与垂直于悬挑钢管的纵向水平钢管连接。间距900mm。三角形斜撑钢管和纵向水平杆的接长采用对接扣件，接头错开.3。3钢丝绳张拉：张拉钢丝绳的悬挑梁为双钢管，间距为1500mm。一端为预埋的钢管桩，钢管桩的位置均位于防护棚施工层往上一层边梁上，一端于悬挑钢管外端150mm处，钢丝绳必须同时将悬挑钢管和纵向水平杆套住。3.4栏杆：栏杆将防护棚周边封闭,外侧立杆间距1500mm，采用直角扣件与防护的纵向水平杆相连。栏杆高度1200mm，设两根水平横杆。内挂安全密目网和一层15mm木注胶板，采用方木、铁丝固定.3.5防护棚铺设:底层为密目式安全网，采用纵横方向800×400方木+15mm厚的模板双层双向铺设。方木间距500mm.模板与纵向水平杆之间用钢丝将木方与纵向水平杆绑扎在一起。3.6用于固定钢丝绳的预埋钢管桩采用A48×2。75钢管,间距1500mm。防护棚的拆除1、拆除前的准备工作：1.1清理完防护棚上的所有障碍物并保证清理过程中被清理物不得翻倒、抛掷到地面.1。2对参加拆除的操作人员进行系统的安全技术交底。2、拆除时的防护措施:2.1拆除现场设警戒区，配专人负责警戒工作,并在拆除区域外派专人阻止行人及车辆通过.2.2设置防护棚拆除警示，停止拆除区域内其它施工,待拆除完毕后再进入该区域作业。2.3拆除工作由架子班长或有经验的架子工指挥。3、拆除作业时的工作程序：3。1拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位的完好状态进行一次检查，确认无误后方可作业。3.2拆除工作按搭设的反程序进行：安全网→防护栏杆→防护棚模板、方木→纵向水平杆→拆除悬吊钢丝绳→三角形斜撑和悬挑钢管→割除预埋钢管桩.3.3拆除时必须按规定逐层作业，不能按立面分段拆除或踏步式拆除，认真做到每板一清、一梁一清、一杆一清.3.4每班作业完后,必须对未拆除完毕的保留部分进行检查,对不稳定的部位加固后方可离开。3.5拆下来的材料不得随意朝下投掷，要有组织地输送到地面分类堆放。3。6参加拆除的人员必须严格遵守操作规程，作业时按规定正确使用安全带,戴好安全帽。安全及文明施工保证措施1、防护棚搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，凡有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。2、搭拆作业前，必须检查个人的安全防护用品（安全帽、安全带等)是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。3、搭拆过程中，所有杆件、施工材料不得随意堆放在防护棚上，必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件.防护棚上不得存放任何悬浮材料.4、不准利用防护棚作垂直吊拉运送材料的支架。5、夜间、雨雪、强风天气严禁防护棚搭拆作业。6、防护棚上任何杂物应及时进行清理。施工应急救援预案目的：为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度，特制定本预案。1、应急领导小组：危险性较大的模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序应急指挥,领导小组成员如下：组长：王军副组长：颜荣江组员:柴和平崔俊松谭家渝陈步高唐袁詹华忠2、应急领导小组职责：2。1、领导各单位应急小组的培训和学习工作，提高其应变能力。2。2、当施工现场发生突发事件时,负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。2。3、负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。2.4、发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级主管部门报告。2.5、负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。2.6、组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。3、应急反应预案：3。1、事故报告程序：事故发生后,作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应及时逐级上报，并联络报警，组织抢救。3.2、事故报告：事故发生后应逐级上报，一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员.发生重大事故（包括人员伤亡、重伤及财产损失等严重事故）时,应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面汇报。3.3、现场事故应急处理:施工过程中可能发生的事故主要有高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。4、高处坠落应急程序当高处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,然后采取相应的应急措施。4。1、如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停止，应立即就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，进行人工呼吸,胸外心脏挤压等措施。4.2、出现颅脑损伤,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。4.3、有骨折者,应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送就近的大医院治疗。4。4、发现脊椎受伤者,应及时在创伤处用消毒的清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者搬运过程，严禁只抬受伤者的两肩与两腿或单肩背运.4.5、发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位,用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。4。6、遇到创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血,使受伤者保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。4。7、伤者在作简单抢救后，都应动用最快的交通工具或其他措施，及时把受伤者送往邻近医院抢救。在运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口等情况.5、物体打击应急程序当发生物体打击事故时候,抢救的重点应放在颅脑损伤、胸部骨折和创伤出血上进行处理.5.1、发生物体打击事故时，应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右.遇伤者呼吸心跳停者，应就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，应立即进行人工呼吸。5。1、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧,面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折,严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近大医院治疗。6、高温中暑的应急处理：6。1、应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服,让其平卧，头部不要垫高。6。2、降温:用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热.降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当降温到38度左右时，应立即停止降温，防止虚脱。6。3、及时补充水分和无机盐.能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料;不能饮水者应静脉补液,其中生理盐水约占一半。6。4、及时处理呼吸循环衰竭。7、事故处理:当发生如高空附落、被高空坠物击中等而造成人身伤害时。7.1、向项目部汇报并拨打120进行医疗救援.7.2、应立即排除其他隐患,防止救援人员遭到伤害。7.3、积极进行伤员抢救。7.4、做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。7.5、转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救.8、应急通信联络：遇到紧急情况要首先向项目部汇报.项目部利用或向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。悬挑防护棚计算书荷载取值1。1恒荷载：模板自重标准值：0。04KN/m2，方木自重标准值：0。40KN/m2,安全网自重标准值：0.005KN/m2,钢管自重标准值：0.0307KN/m，E=2。05×105N/mm2，I=10.04×104mm4，W=4.18×101.2活荷载：活荷载按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021）中不上人屋面活荷载标准值取为0.5KN/m2。2、次梁（纵向水平杆）计算2.1荷载组合双层模板单层防护棚的恒荷载（模板+方木+安全网+钢管自重）标准值:G=（0.04×2+0.4+0。005)×0。7+0.0307×0.9+2×0.0307=0。429KN/m活荷载标准值Q=0.5×0.7=0。35KN/m荷载基本组合值：q1=1。2G+1。4Q=1.2×0。429+1.4×0。35=1。005KN/m荷载标准组合值:q2=G+Q=0.429+0.35=0。779KN/m2。2强度验算计算简图取三跨连续梁，如下图所示：最大弯矩：故强度满足要求2。3刚度验算最大挠度：故刚度满足要求3、主梁(悬挑杆）验算3。1荷载组合双层板（模板+方木）防护棚的恒荷载（模板自重+方木+安全网+钢管自重）均布荷载标准值G=（0.04×2+0.4+0.005)+0。0307×0.9×2+2×0.0307=0.647KN/m活荷载标准值Q=0.5×3=1。5KN/m荷载基本组合值：q3=1。2G+1。4Q=1。2×0。647+1。4×1.5=2.87KN/m荷载标准组合值：q4=G+Q=0。647+1。5=2.147KN/m3.2强度验算悬挑钢管伸入结构的一端与预埋钢管桩扣件连接在一起,并用扣件固定防止滑动，可以视为固定端，计算简图如下图所示：设计荷载组合简图弯矩最大值：悬挑钢管采用双钢管，故强度满足要求3。3刚度验算最大挠度（取单跨一端简支一端固定梁的最大挠度，较以上计算模型的最大挠度更为保守）：故刚度满足要求3。4三角形钢管支撑计算在竖向荷载作用下，计算简图如下：3.4.1、三角形立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1176kN/mNG1=[0。1176+(1。50×2/2）×0。031/2.00]×6.50=0.914kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×2×1.5×（1。9+1。9）/2=1。995kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0。14×2×1.5/2=0.21kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0。005kN/m2NG4=0。005×1.5×6。5=0.049kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。168kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=1×1.9×1.5×1/2=1.425kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1.2×3.168+0.85×1。4×1。425=5.497kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1。2×3。168+1.4×1.425=5.796kN；3。4。2、三角形立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021）的规定采用：ω0=0.3kN/m2；μz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021)的规定采用：μz=0.74；μs——风荷载体型系数:取值为0。214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0。3×0。74×0.214=0。033kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0。85×1。4×0.033×1。5×22/10=0.024kN·m;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=5.497kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA）≤[f］立杆的轴心压力设计值：N=N’=5。796kN；计算立杆的截面回转半径:i=1。6cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2021)表5。3。3得：k=1。155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021)表5.3。3得:μ=1。6；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3。696m；长细比:L0/i=231;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。137立杆净截面面积：A=3.91cm2；立杆净截面模量(抵抗矩):W=4。18cm3;钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=5497。125/（0.137×391）+23744。498/4180=108.302N/mm2；立杆稳定性计算σ=108.302N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=5796。375/（0。137×391）=108.208N/mm2；立杆稳定性计算σ=108.208N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求！3。4.3、三角形钢管悬挑支撑计算上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传,作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：（1）三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：NBD＝5.497×(1.902+5.902）0.5/5。90＝5。775kN；NCD＝5.497×［（1.90+1.90）2+5.902］0.5/5.90＝6.539kN;NBC＝5。497×(1.90+1.90）/5.90＝3。541kN；NAB＝5.497×1.90/5。90+3.541＝5.311kN；（2）三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：RAH(拉力)＝5。311kN；RDH(压力)＝5。311kN；RDV＝P1+P2＝10。994kN。2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。（1）由P1、P2产生的压屈剪力NV:Nv=∑Pi/（85φ)Nv=∑Pi/(85φ）=10.994/（85×-3）=—0.043kN；λ=（5900.0002+1900.0002）0。5/（1.600×10）=387；式中φ为立杆稳定系数，根据λ查表得φ=-3.000。(2）风荷载引起的NW:计算风荷载qw=1.4·（0。7·Uz·Us·ω0)·Laqw=1.4×(0.7×μz×μs×ω0）×La=1.4×（0.7×0。740×0.214×0.300)×4。500=0。210kN/mLa-——连墙件横向距离,取4。50m；以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R=0.393×qw×L=0.393×0。210×4。00=0.329kN；L-—-连墙件竖向距离,取4。00m；风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力NW计算：NW＝2R=0.659kN。3、三角悬挑的杆件和节点设计（1）水平杆AB轴拉力N’AB＝NAB+NV+NW=5.311+-0.043+0。659=5。926kN；钢管的拉应力：σ＝N’AB/A=5。926×103/（3。910×100）=15。157N/mm2；AB杆的拉应力15.16N/mm2小于205N/mm2满足要求！（2)立杆斜撑立杆采用双钢管，每隔1000mm用旋转扣件锁扣。1）BD杆NBD＝5。775kN，BD的长度6。198m，在BD杆中点设EF支撑,则BD的计算长度l0计算如下：l0=6。198×103/2×1.155＝3579。568mm；λ＝l0/（2×i）＝3579。568/（2×16.000)＝112；杆件长细比超过钢结构规范规定，lo/i＜200满足要求！2）CD杆NCD＝6。539kN，CD的长度7。018m，在CD杆中点设EF支撑，则CD的计算长度l0计算如下：l0=7。018×103/2×1.155＝4052.799mm；λ＝l0/（2×i）＝4052。799/(2×16。000)＝127;杆件长细比超过钢结构规范规定，lo/＜i200满足要求!（4）EF杆EF杆是为减半压杆BD、CD的计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算:由BD杆引起：Fb1=NBD/60Fb1=5。775/60=0。096kN；由CD杆引起：Fb2=NBD/60+(0。6+0。4/n）Fb2=6.539/60×(0。6+0.4/2)=0.087kN;两者基本接近，可确保BD、CD杆的计算长度减半。3.5钢丝绳验算钢丝绳的轴力取最大值进行计算,钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg］-—钢丝绳的容许拉力（KN)；Fg-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）；计算中可以近似计算Fg=0.5d²,d为钢丝绳直径（mm)；ɑ——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0。82和0.80；K——钢丝绳使用安全系数.根据《结构安装工程施工操作规程》（YSJ404-89）附表1—1，钢丝绳当作为吊索无弯曲时，安全系数K取6—7。现场选用钢丝绳6W（19）—12.5-140-Ⅰ-光—Z交GB20218-2006，直径为12.5mm，极限强度≥140Kg/mm²,破断拉力总和Fg≥80.1KN,取安全系数K=6为安全计算，考虑悬挂钢丝绳钢丝绳工作时与三角形共同受力工况计算，层高越小,钢丝绳拉力越大，取悬拉钢丝绳的层高3600mm。钢丝绳的拉力为:Fmax=F=÷5×6161÷3600=1。41KN选择拉钢丝绳的破断拉力要满足要求3。6钢丝拉绳吊环验算钢丝拉绳吊环所受的最大拉力Nmax=13.579kN吊环强度计算公式为：≤［f］按照《混凝土结构设计规范》10。9。8，［f］=50N/mm2，其中［f］为拉环钢筋抗拉强度所需要的吊环最小直径：D==13.2mm实际吊环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作满足要求拉环直径、强度满足要求星海湾金融商务区XH-3-AB地块项目超高层悬挑安全硬防护棚专项施工方案编制人：王强生审核人:赵圣石审批人：沈兵江苏南通二建（集团)2021年8月1日目录TOC\o"1—3”\h\u16003一、编制说明及依据332450二、工程概况3257771、主要工程内容396782、项目总体情况320212三、防护棚的搭设形式328920四、工字钢悬挑3米时防护棚受力计算611640（一）计算依据76065（二）计算参数89578（三）次梁方钢管的计算930016（四)主梁的计算929754（五)上拉杆验算13965(六）锚固段与楼板连接计算1627718五、防护棚的搭设1633931、施工准备1679022、防护棚搭设要求1716198六、防护棚的拆除181406七、防护棚的验收与保护191783八、安全措施及要求20一、编制说明及依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2、《建筑施工高处作业安全技术规范》3、《建筑施工安全检查标准》4、《钢结构设计规范》5、施工图纸、本工程施工组织设计6、《建筑施工脚手架实用手册》7、《建筑施工手册》8、《混凝土结构设计规范》9、《钢结构设计规范》10、《建筑结构荷载规范》二、工程概况1、主要工程内容本工程框架-核心筒结构，抗震设防烈度为7度，设计使用年限为50年，建设地址位于辽宁省大连市沙河口区星海湾会展路与中山路交接处东北侧。工程总建筑面积146270㎡；地下2层,地下建筑面积20310㎡，地上51层,地上建筑面积125960㎡，建筑高度约231。5m.2、项目总体情况工程名称星海湾金融商务区XH—3-AB地块项目工程地址大连沙河口区会展路与中山路交接处建设单位大连海通房地产开发建筑面积146270平方米质量监督部门大连市质监站设计单位大连建筑设计研究院监理单位大连建实建设监理总包单位江苏南通二建集团承包范围基础、主体、初装修、安装工程等主要功能与用途三、防护棚的搭设形式根据本工程的外架施工方案可知8层以下外部脚手架采用型钢外悬挑式脚手架，每4层一次悬挑，塔楼8层以上采用集成式外架施工,下部主体施工完成的脚手架随主体施工进度进行拆除。为防止上部施工过程中的坠物危害，本工程拟在塔楼第16层、28层、40层设置悬挑式防护棚。1、本工程防护大棚主梁拟采用16号工字钢用于悬挑外架的主梁，为有效提高工字钢的周转使用率，此处采用16号工字钢）,拟设置工字钢长5m，其悬挑3米,伸入楼层内2米.工字钢主梁间距≤3m。工字钢主梁布置图见附件.2、在第16层、28层、40层结构处预埋“倒U”型埋件，在工字钢伸入预埋环后的根部设置两个、结构边处设置一个，防止悬挑工字钢倾覆。3、外侧安全防护栏杆立柱采用Φ48×3。5钢管（高度为1200mm），纵向布置在工字钢上,间距2m；拟设置一道水平围护栏杆高度600mm，防护栏杆外露面刷红白油漆，安全防护栏杆上满铺一层密目安全网;在工字钢梁上搭放40＊40*3mm方钢，间距及搭接长度均为500mm，方钢上再铺设一层2mm厚冲压钢板,搭接长度为200mm。4、在工字钢上端头焊接高度150mm直径25钢筋头，作为最外侧防护栏杆的位置固定点，防护栏杆设置1200mm高。5、护栏杆设置完成后在里侧竖向设置竹胶板，外侧涂刷黄黑色油漆,竹胶板与护栏采用14#铁丝绑扎牢固。6、工字钢外挑端部设置斜拉杆1道与上层结构拉结固定，结构外侧梁内设置高强螺栓并外露采用双螺丝帽拧紧，斜拉杆规格为Φ20,水平距离同工字钢间距，对工字钢进行逐一卸荷;工字钢与结构梁交界处焊接150mm长L63×60角钢（预防工字钢滑移)防护棚示意简图如下：节点eq\o\ac(○，1)节点eq\o\ac（○，2)四、工字钢悬挑3米时防护棚受力计算（一)计算依据：《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2021）和《钢结构设计规范》（GB50017-2021）.(二）计算参数：悬挑式安全硬防护棚参照连续梁计算进行。防护大棚水平钢梁的悬挑长度3。00m，插入结构锚固长度2。00m，悬挑水平钢梁间距≤3.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用40*40*3.0mm方钢管，主梁采用16号工字钢.次梁间距0.50m,连续布置在主梁工字钢上。容许承载力均布荷载2。00kN/m2，最大落物冲击荷载2。00kN。防护棚铺设板采用2mm厚冲压钢板,其自重荷载取8。0kN/m2.栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。斜拉杆拟用Φ20mm圆钢配花篮螺栓调节长度。（三）次梁方钢管计算：次梁方钢管最不利荷载组合为冲压钢板传下的荷载与落物作用在次梁方钢管中部时的冲击荷载共同作用。1、荷载计算（1）面板自重标准值为：0.30KN/m2；Q1=0。3×0。5=0。15KN/m2（2）最大容许均布荷载为：2KN/m2；Q2=2×0。5=1KN/m2（3）冲压钢板自重荷载:Q3=0。075KN/m2经计算得到：q=1。2×（Q1+Q3）+1。4×Q2=1.2×（0。15+0。075)+1.4×1=1。67KN/m2、内力计算内力按照均布荷载Q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳或花篮斜拉杆不计算：最大弯矩M的计算：ql2/8=0.94KN/m2；3、落物冲击荷载作用,次梁方钢管考虑不利受力情况按简支梁计算，最大弯矩为：M=0.25pl其中p——落物荷载设计值(kN/m）；经计算得到M=0.25×(1。40×1）×3=1.05kN.m顶托梁的截面力学参数为：截面抵抗矩W=4990mm3；截面惯性矩I=99800mm4;4、次梁方钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。94×106/1.05/4990.0=188。38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!（四）主梁的计算工字钢主梁的内侧钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢,其截面特性为：面积A=26。10cm2,惯性距Ix=1130。00cm4，转动惯量Wx=141。00cm3，回转半径ix=6。58cm;截面尺寸b=88。0mm，h=160.0mm,t=9.9mm主梁工字钢最不利荷载组合为次梁传下的荷载与落物作用在工字钢中部时的冲击荷载共同作用。1。荷载计算(1）栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/mQ1=0.15kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0。20kN/m经计算得到,静荷载计算值：q=1.2×（Q1+Q2)=1。2×（0。15+0.20）=0。42kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为:P1=(1.2×0。3+1.4×1)×0.4×5/2+1.2×0。07×5/2=1。97kNP2=(（1.2×0。3+1.4×1）×0.8×5/2+1。2×0.07×5/2)=3.73kNP3=(（1.2×0.3+1。4×1)×0.8×5/2+1。2×0。07×5/2)=3。73kNP4=((1。2×0。3+1。4×1）×0.8×5/2+1.2×0.07×5/2）=3。73kNP5=((1。2×0.3+1.4×1)×0。8×5/2+1。2×0。07×5/2）+1。4/2=4.43kNP6=(（1。2×0.3+1.4×1)×0。8×5/2+1。2×0。07×5/2）=3。73kNP7=(（1.2×0。3+1.4×1)×0.8×5/2+1.2×0。07×5/2）=3。73kNP8=(（1。2×0。3+1。4×1)×0.8×5/2+1。2×0.07×5/2)=3.73kNP9=（（1.2×0.3+1。4×1)×0.2×5/2+1.2×0。07×5/2）=1.09kN2。内力计算悬挑硬防护主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑主梁计算简图经过连续梁的计算得到：主梁支撑梁剪力图（kN）主梁支撑梁弯矩图（kN.m)主梁支撑梁变形图(mm）外侧花篮斜拉杆位置支撑力为13.36kN最大弯矩Mmax=15.90kN。m落物冲击荷载作用，次梁钢管考虑不利受力情况按简支梁计算，最大弯矩为:M=0。25pl其中p—-落物荷载设计值(kN/m）；经计算得到M=0.25×(1.40×1）×6=2.1kN.m由于落物冲击荷载作用,外侧钢丝绳拉结位置向上支撑力为0.5kN3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；［f］-—钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；N——由于花篮斜拉杆作用，在工字钢内产生的轴向压力。由受力简图可得：N＝(13.36+0.5）/tg45°=13.86KN经过计算得到强度σ=（15.90+2。1）×106/1.05/141000.0+13。86×1000/2610。0=126.89N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求！4。整体稳定性计算其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查《钢结构设计规范》附录B得到：φb=0。68由于φb大于0。6，按照《钢结构设计规范》(GB50017—2021)附录B其值用φb'查表得到其值为0.658经过计算得到强度σ=（15.90+2.1）×106/(0。658×141000。00)=194。01N/mm2；主梁的稳定性计算σ＜［f］,满足要求！(五)上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2）3.142上拉杆截面惯性矩I（cm4)245上拉杆截面抵抗矩W（cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f（N/mm2)205上拉杆弹性模量E（N/mm2）206000吊耳板厚S(mm）10吊耳板宽LDP(mm）70吊耳板高L（mm）100吊耳板圆周外半径R(mm)35吊孔直径D（mm)22吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)160吊耳板许用剪应力［τ］(N/mm2)160螺栓抗拉强度设计值ftb（N/mm2）170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)18螺栓个数n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1（mm)10钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1（mm）100钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d（mm）18螺栓个数n2钢拉杆焊缝厚度hr2(mm）10钢拉杆焊缝长度lx2(mm)100角焊缝强度设计值ftw（N/mm2)160上拉杆件角度计算:α1=arctanL1/L2=arctan（5000/1050)≈78°上拉杆件支座力：RS1=nzR1=1×13.86=13.86kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=13。86/tan78°=2.91kN上拉杆件轴向力:NS1=RS1/sinα1=13.86/sin78°=14。14kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max［NS1。。。NSi]/2=14。14kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=14。14×103/314.2=45N/mm2≤0.5×f=102。5N/mm2符合要求！1、上拉杆与主梁连接点计算1）螺栓抗拉验算由上式计算可得锚固螺栓最大轴向拉力Ns=14.14kN单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9×ftb×As=0。9×170×(π×d2/4）=0.9×170×(3。14×182/4）=38.914kN螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=14。14/1=14.14kN≤38.914kN符合要求！2)螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0。9×fvb×As=0。9×140×(π×d2/4)=0。9×140×（3.14×182/4）=32。047kN螺栓所受剪力:Nv=Ns/n=7.305/1=7。305kN≤32。047kN符合要求!3)吊耳板计算吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力及剪应力：σL（τL）=NS/(S(2R-D)）=14。14×103/［10×(2×35—22）]=29。46N/mm2≤[σ]=160N/mm2符合要求！4）角焊缝计算σf=NS/（hr1×lx1)=14。14×103/（10×100）=14。14N/mm2≤βfftw=1。22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1。22符合要求！2、上拉杆与建筑物连接点计算由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns=7.489kN上拉杆与建筑物连接点角度α2=90°-78°=12°螺栓所受最大拉力Nt=Ns×cosα2=14.14×cos12°=13。83kN螺栓所受最大剪力Nv=Ns×sinα2=14。14×sin12°=2。94kN1)螺栓抗拉验算单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0。9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×（3。14×182/4)=38.934kN螺栓所受拉力:Nt=Ns/n=14.14/2=7。07kN≤38。934kN符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0。9×140×（π×d2/4）=0.9×140×(3.14×182/4）=32。047kN螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.07kN≤32。047kN符合要求！3）角焊缝计算σf=NS/（hr2×lx2)=14.14×103/（10×100)=14.14N/mm2≤βfftw=1。22×160=195。2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1。22符合要求！(六)锚固段与楼板连接计算水平钢梁与楼板压点采用U型钢筋拉环,拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.46kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9。7。6规定［f］=65N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4461×4/（3.1416×65×2)]1/2=6.61mm实际施工中预埋吊环采用HRB300E直径16的钢筋，能够满足要求。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，U型钢筋拉环按如下方式进行预埋:五、防护棚的搭设1、施工准备技术人员应熟悉图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括φ48×3.5mm钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业.2、防护棚搭设要求（1）搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。（2)防护棚的搭设严格遵守以下施工流程:下层主梁→下层根部次梁钢管网架→钢丝绳→密目网→架板铺设→模板铺设→外沿栏杆→挡脚板铺设(3）防护棚的搭设除了按顺序搭设处，还得注意下列事项：EQ\o\ac（○，1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；EQ\o\ac（○,2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；EQ\o\ac（○，3)拧紧扣件（拧紧和程度要适当：≤60N·m）；EQ\o\ac(○，4)有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等)不能使用;EQ\o\ac（○，5）搭设工人必须佩挂安全；EQ\o\ac(○，6）随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大;EQ\o\ac(○,7）没有完成的防护棚,在每日收工时，一定要确保钢管网架稳定，以免发生意外；EQ\o\ac(○,8）防护棚的下侧均要满挂安全网，网边沿与横杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，边沿投挡板，相临两网之间的拼接要严密。（4）搭设的一般规定EQ\o\ac(○,1）架子工应熟悉图纸,熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放,搭设前清除障碍物。EQ\o\ac(○,2）架子工作业时,必须佩带好安全帽、系好安全带,严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业,工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人,架子工不准在钢管网架上非工作停留。EQ\o\ac(○,3）凡遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待管架上雨吹干后进行，防止滑落。EQ\o\ac(○，4)在靠近电源处拆除脚手架时,必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业,不允许将电源线拉在脚手架止，以防止漏电伤人。EQ\o\ac(○，5)不在防护棚上附装机械设备、拉缆风绳等.EQ\o\ac（○，6)搭设防护棚必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状况下的扭力矩要求。六、防护棚的拆除1.在防护棚拆除前应作好以下工作:(1）对防护棚进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除防护棚安全的隐患,应先对防护棚进行修整和加固，以保证防护棚的拆除过程中不发生危险;（2）在拆防护棚时，应先清除铺设层上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送,能用扫帚集中的集中装入容器内运下.（3)防护棚在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量,拆除的安全措施和警戒区域。2。严格遵循拆除顺序，由后搭者先拆、先搭者后拆,同一部位拆除顺序是：铺设层→次梁钢管→主梁工字钢。3。拆除防护棚时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；4.在拆除的防护棚周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；5。防护棚人工拆除,拆除的材料应及时吊运,严禁集中堆放材料过多，应做到有一小吊就吊一次,拆除作业不应过多人员参加，最多两组人，从不同方向进行，但两组人的必须按同一步骤进行。6。防护棚拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；7.拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。8.防护棚拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚.七、防护棚的验收与保护1.防护棚在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。主要检查主梁工字钢与钢丝绳的连接，各钢管连接卡扣的紧固,探头板固定措施，铺设层的完整性，防护棚的防雷接地。2.在检查验收过程中,要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于60N·m的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换,调上的扣件的螺栓应紧固在40～60N·m。3.防护棚在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。防护棚日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队防护棚进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。防护棚保养整修的主要内容有：(1）检查主梁连接是否有所松动，面层有无过多堆放杂物；（2)检查明确防护棚的整体和局部的垂直、水平偏差。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。(3)各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正.（5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡松、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用.如果有损坏者要及时调换,如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通.（7)检查防护棚的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。4。防护棚的日常保养和定期检查，都要有记录。5。防护棚使用中必须经常检查，清除回面层上的杂物,严禁在防护棚上堆积施工材料，或上人，以免管架发生超载，造成事故。八、安全措施及要求1.所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录,进行详细的安全技术交底.2.每一道防护棚搭设完毕后，必须验收合格后方可使用.3.防雷击接地措施，采用4×40镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的10Ω。4。及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。5。焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。6。防护棚上严禁堆放钢筋，模板等材料。7。防护棚拆除程序与安装程序相反，拆除时，应将防护棚材料逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除,严禁乱丢及高空坠物。附图:实例图及工字钢平面布置图目录一、编制依据………………….1二、工程概况…………………。2三、材料要求………………….3四、搭设方案…………………11五、防护棚的拆除…………。..22六、安全文明施工措施…………………….。。22七、施工应急救援预案……………………...22八、悬挑防护棚计算书…………………….。。22钢管悬挑防护棚施工方案一、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20213、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20214、《高处作业分级》GBT3608-20215、《建筑工程高处作业安全技术规范》JGJ80-20216、新·都汇项目施工图二、工程概况本工程为新·都汇商住及办公楼，住宅为主，公共为辅.总建筑面积95497.46㎡，其中地下38160.00㎡，地上57337。46㎡。建筑层数：地下四层；地上1#、2＃商住楼21层，建筑高度74。8m；3#、4#商住楼31层,建筑高度98。1m；5#综合楼13层，建筑高度58。6m。结构类型：部分框支剪力墙和框架—-剪力墙结构，抗震设防烈度为7度。基础类型：承台—桩基础。建筑功能:住宅为主，公共为辅。本工程建筑设计标高±0。000标高相当于绝对标高1190.80m，室内外高差0。3米-——1。05设计使用年限：地基基础和上部结构的使用年限为50年。本工程钢管悬挑防护棚搭设区域为5#楼(5—0A轴交5-1~5-7轴)西侧，攀枝花市西区武装部前临本建筑道路，悬挑防护棚长度19。5m.悬挑标高10.85m（大屋面高度46。85m），防护坠落高度36m。防护棚宽度设置为5.0m。区域详见下图：三、材料要求1、钢管1.1钢管应采用国标《直缝电焊钢管》（GB／T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国标《碳素结构钢》(GB／T700）中Q235－A级钢的规定；1。2脚手架钢管的尺寸采用A48×2。75钢管（地方市场供应规格)，每根钢管的最大质量不应大于25㎏；1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛碴、孔痕和深的划道；1。4钢管外径、壁厚偏差不大于－0。5㎜;表面锈蚀深度≤0。5㎜;两端面相切斜偏差不大于2°、且不大于1。7㎜；1.5钢管必须涂有防锈漆；1。6钢管上严禁打孔.2、扣件2。1扣件应采用可锻铸铁制作的扣件。其材质应符合现行国标«钢管脚手架扣件»（GB15831）的规定，其他材料制作的扣件应经实验证明其质量符合该标准的规定后可使用。2.2扣件在螺栓拧紧力矩达65N·m时,不得发生破坏。2.3新扣件应有生产许可证,质量检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。2.5旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。搭设方案1、需要搭设悬挑防护棚的楼层及区域：钢管悬挑防护棚搭设区域为5＃楼（5—0A轴交5-1~5-7轴）西侧,攀枝花市西区武装部前临本建筑道路，悬挑防护棚长度19.5m，防护棚宽度设置为5。1m。悬挑高度10。85m。2、搭设方法悬挑防护棚悬挑梁、三角形立杆均采用A48×2.75mm钢管,张拉钢丝绳的悬挑梁、斜撑立杆为双钢管，不张拉钢丝绳的悬挑梁为单钢管，悬挑梁伸入结构面为900mm，悬挑梁外伸5100mm,间距均为1500mm，垂直于悬挑梁的纵向水平杆间距900mm。防护棚采用A12.5钢丝绳次悬吊，间距均为1500mm,钢丝绳张拉于防护棚施工层上一层结构层预埋件。防护棚沿悬挑梁方向铺设800×400方木，间距为500mm，上面纵横铺设双层15mm厚木注胶板+方木。防护棚沿外周边设置1200高栏杆，栏杆内挂单层15mm厚木注胶板。具体搭设方法如下图所示：3、施工步骤：3.1施工流程:预埋钢管桩―→搭设悬挑钢管―→搭设三角形斜撑和水平拉杆―→搭设水平杆―→张拉钢丝绳―→铺设双层防护板（800×400方木+15mm木注胶板）―→搭设防护棚周边栏杆―→张挂栏杆维护安全模板（外挂密目网）3.2悬挑钢管安装：各结构层混凝土浇筑前，在外侧梁上预埋钢管桩。悬挑钢管长为6m，悬挑梁伸入结构面为900mm，悬挑梁外伸5100mm，悬挑钢管采用双钢管并列（每隔1000mm用旋转扣件锁扣），悬挑钢管必须与预埋钢管采用扣件连接.悬挑钢管间距1500mm.搭设三角形钢管斜撑，悬挑钢管采用双钢管并列（每隔1000mm用旋转扣件锁扣），底部采用扣件与下层预埋钢管桩连接，并与混凝土面顶实，与悬挑钢管扣件连接。三角形斜撑钢管中上端与悬挑钢管扣件连接，间距1500mm。纵向搭设水平钢管与垂直于悬挑钢管的纵向水平钢管连接。间距900mm。三角形斜撑钢管和纵向水平杆的接长采用对接扣件，接头错开.3.3钢丝绳张拉：张拉钢丝绳的悬挑梁为双钢管，间距为1500mm。一端为预埋的钢管桩，钢管桩的位置均位于防护棚施工层往上一层边梁上，一端于悬挑钢管外端150mm处，钢丝绳必须同时将悬挑钢管和纵向水平杆套住。3.4栏杆：栏杆将防护棚周边封闭，外侧立杆间距1500mm,采用直角扣件与防护的纵向水平杆相连.栏杆高度1200mm，设两根水平横杆。内挂安全密目网和一层15mm木注胶板，采用方木、铁丝固定.3.5防护棚铺设：底层为密目式安全网,采用纵横方向800×400方木+15mm厚的模板双层双向铺设.方木间距500mm。模板与纵向水平杆之间用钢丝将木方与纵向水平杆绑扎在一起。3.6用于固定钢丝绳的预埋钢管桩采用A48×2.75钢管，间距1500mm。防护棚的拆除1、拆除前的准备工作:1。1清理完防护棚上的所有障碍物并保证清理过程中被清理物不得翻倒、抛掷到地面.1。2对参加拆除的操作人员进行系统的安全技术交底。2、拆除时的防护措施：2.1拆除现场设警戒区，配专人负责警戒工作，并在拆除区域外派专人阻止行人及车辆通过。2。2设置防护棚拆除警示,停止拆除区域内其它施工，待拆除完毕后再进入该区域作业。2.3拆除工作由架子班长或有经验的架子工指挥.3、拆除作业时的工作程序：3。1拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位的完好状态进行一次检查，确认无误后方可作业.3。2拆除工作按搭设的反程序进行：安全网→防护栏杆→防护棚模板、方木→纵向水平杆→拆除悬吊钢丝绳→三角形斜撑和悬挑钢管→割除预埋钢管桩。3。3拆除时必须按规定逐层作业，不能按立面分段拆除或踏步式拆除，认真做到每板一清、一梁一清、一杆一清。3。4每班作业完后，必须对未拆除完毕的保留部分进行检查，对不稳定的部位加固后方可离开。3.5拆下来的材料不得随意朝下投掷，要有组织地输送到地面分类堆放。3。6参加拆除的人员必须严格遵守操作规程，作业时按规定正确使用安全带,戴好安全帽。安全及文明施工保证措施1、防护棚搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，凡有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。2、搭拆作业前，必须检查个人的安全防护用品(安全帽、安全带等）是否完好，着装是否紧凑,工具袋等必需用品是否齐全完备,待一切确认后方可进入作业区作业.3、搭拆过程中，所有杆件、施工材料不得随意堆放在防护棚上，必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或拆除运送到安全地方后再拆下一个杆件。防护棚上不得存放任何悬浮材料。4、不准利用防护棚作垂直吊拉运送材料的支架.5、夜间、雨雪、强风天气严禁防护棚搭拆作业.6、防护棚上任何杂物应及时进行清理。施工应急救援预案目的：为了贯彻实施“安全第一,预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，特制定本预案。1、应急领导小组：危险性较大的模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序应急指挥，领导小组成员如下：组长：王军副组长：颜荣江组员：柴和平崔俊松谭家渝陈步高唐袁詹华忠2、应急领导小组职责：2.1、领导各单位应急小组的培训和学习工作，提高其应变能力.2。2、当施工现场发生突发事件时,负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调.2.3、负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。2.4、发生事故要及时赶到现场组织指挥,控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级主管部门报告.2。5、负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。2。6、组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备.3、应急反应预案：3.1、事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应及时逐级上报，并联络报警，组织抢救。3。2、事故报告：事故发生后应逐级上报，一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤及财产损失等严重事故)时，应立即向上级领导汇报,并在24小时内向上级主管部门作出书面汇报。3。3、现场事故应急处理：施工过程中可能发生的事故主要有高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故.4、高处坠落应急程序当高处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，然后采取相应的应急措施。4。1、如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停止，应立即就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，进行人工呼吸,胸外心脏挤压等措施。4.2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞.4。3、有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的大医院治疗.4.4、发现脊椎受伤者，应及时在创伤处用消毒的清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎好后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者搬运过程,严禁只抬受伤者的两肩与两腿或单肩背运。4。5、发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位，用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。4.6、遇到创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使受伤者保持在头低脚高的卧位,并注意保暖.4.7、伤者在作简单抢救后，都应动用最快的交通工具或其他措施，及时把受伤者送往邻近医院抢救。在运送途中应尽量减少颠簸.同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口等情况.5、物体打击应急程序当发生物体打击事故时候，抢救的重点应放在颅脑损伤、胸部骨折和创伤出血上进行处理。5。1、发生物体打击事故时，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤者处于休克状态,要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右.遇伤者呼吸心跳停者，应就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，应立即进行人工呼吸.5.1、出现颅脑损伤,必须维持呼吸道畅通.昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近大医院治疗.6、高温中暑的应急处理：6.1、应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。6。2、降温：用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当降温到38度左右时,应立即停止降温，防止虚脱。6.3、及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料;不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。6。4、及时处理呼吸循环衰竭。7、事故处理：当发生如高空附落、被高空坠物击中等而造成人身伤害时。7。1、向项目部汇报并拨打120进行医疗救援.7.2、应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。7.3、积极进行伤员抢救.7.4、做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。7.5、转院:医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。8、应急通信联络：遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用或向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴,以便紧急情况下使用。悬挑防护棚计算书荷载取值1。1恒荷载：模板自重标准值：0。04KN/m2，方木自重标准值：0.40KN/m2，安全网自重标准值：0.005KN/m2，钢管自重标准值：0。0307KN/m，E=2.05×105N/mm2，I=10.04×104mm4，W=4。18×101。2活荷载：活荷载按《建筑结构荷载规范》（GB50009—2021）中不上人屋面活荷载标准值取为0。5KN/m2。2、次梁（纵向水平杆)计算2。1荷载组合双层模板单层防护棚的恒荷载(模板+方木+安全网+钢管自重）标准值：G=(0.04×2+0。4+0.005）×0.7+0。0307×0.9+2×0.0307=0。429KN/m活荷载标准值Q=0。5×0.7=0。35KN/m荷载基本组合值：q1=1。2G+1。4Q=1.2×0。429+1.4×0.35=1。005KN/m荷载标准组合值：q2=G+Q=0.429+0。35=0.779KN/m2.2强度验算计算简图取三跨连续梁，如下图所示：最大弯矩：故强度满足要求2。3刚度验算最大挠度:故刚度满足要求3、主梁（悬挑杆）验算3.1荷载组合双层板（模板+方木）防护棚的恒荷载（模板自重+方木+安全网+钢管自重）均布荷载标准值G=（0.04×2+0。4+0。005)+0.0307×0。9×2+2×0.0307=0。647KN/m活荷载标准值Q=0.5×3=1.5KN/m荷载基本组合值：q3=1.2G+1.4Q=1。2×0.647+1。4×1。5=2。87KN/m荷载标准组合值：q4=G+Q=0。647+1。5=2。147KN/m3。2强度验算悬挑钢管伸入结构的一端与预埋钢管桩扣件连接在一起，并用扣件固定防止滑动，可以视为固定端，计算简图如下图所示:设计荷载组合简图弯矩最大值:悬挑钢管采用双钢管，故强度满足要求3.3刚度验算最大挠度（取单跨一端简支一端固定梁的最大挠度，较以上计算模型的最大挠度更为保守）：故刚度满足要求3.4三角形钢管支撑计算在竖向荷载作用下，计算简图如下:3。4.1、三角形立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/mNG1=［0。1176+(1.50×2/2）×0.031/2.00］×6.50=0。914kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×2×1。5×（1。9+1.9）/2=1.995kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0。14×2×1。5/2=0。21kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2NG4=0。005×1。5×6。5=0。049kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。168kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=1×1.9×1。5×1/2=1.425kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0。85×1.4NQ=1。2×3.168+0。85×1.4×1.425=5.497kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1。2×3。168+1。4×1。425=5.796kN；3。4.2、三角形立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0—-基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2021)的规定采用：ω0=0.3kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021)的规定采用：μz=0.74;μs--风荷载体型系数:取值为0。214；经计算得到,风荷载标准值为：Wk=0。7×0。3×0。74×0。214=0.033kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0。85×1。4×0.033×1.5×22/10=0。024kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤［f]立杆的轴心压力设计值：N=5。497kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)≤［f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=5。796kN；计算立杆的截面回转半径:i=1。6cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2021)表5.3。3得：k=1