《远洋散货船总体设计8700字（论文）》

IV第一章绪论1.1选题背景及意义作为用于被运输大众散货的载具，散货船凭借着装载货物灵便、适应性强等多种优点，在世界经济低迷的当下环境逐渐取代了曾经主流的集装箱船，成为了最为主流的货运船。散货船按照吨位可以被划分成5大类，其中1-3.9万吨和4-5.9万吨为灵便型、6－8万吨为巴拿马型、10-19万吨为好望角型而20万吨以上则被称为超大型散货船。各种不同的散货船功能也各不相同超大型散货船主要装运矿砂；好望角散货船则是为了满足在苏伊士运河通航受阻时转为绕好望角航行的航路所带来长航程、大载量的需求而发展来的；巴拿马型散货船顾名思义能从巴拿马运河通过的散货船；1.2散货船现状分析为了让船舶船舶运输的安全性和环保性满足需求日渐升高的环保安全要求，各个相关的海事组织不断地为其制定和推出新的规范和标准。这些新的规范和标准包括了（1）船舶减少有害气体排放（2）压载水管理公约（3）船舶温室气体减排（4）涂层性能标准等。针对这些新规，各个国家和地区都做出了采取了相应的行动。比如日本参与新规后马上提出了无压载水船舶的概念，使用将船底设计为横向倾斜结构和加宽船体的方法，让船舶即使在无压载水的条件下也能有足够吃水来满足船舶的航行安全。此外，为了应对PSPC的要求，日本的相关研究部门还构想了原油船耐腐蚀钢相关技术，此类钢板由于自身的各种优点对环境条件的要求很低，其优点包括了优秀的耐腐性和机械性以及可焊性。而作为造船强国的韩国也积极参与了国际海事组织提出的新规，在新规下设计及建造世界最大吨位的节能环保型汽车/卡车运输船。这艘宏伟的巨轮在设计阶段就采用了新式的“鸭尾式”节能设计，同时采用了SAVER鳍来降低油耗和振动。该船吨位达到了31.7万吨，同时因为设计先进，使其拥有极大的空间利用率和装载率。截至到2019年7月14日，中国船厂持有订单1595艘，占全球份额为48.93%，数量居世界第一。第二是日本，拥有订单705艘，占全球份额21.63%，第三为韩国，拥有订单428艘，占比为13.13%。而在中国持有的这些订单中，散货船订单达到了937艘。今年因新冠疫情影响国际造船市场出现了08年金融危机以来的萎缩，今年一月到二月国际造船市场订单成交同比减少60.7%，环比减少32.6%。而在散货船方面1-2月仅成交13艘，同比减少82.9%。整个船舶市场面临着巨大考验。尽管在这种市场萎缩的大环境下，中国依然承接了55%的全球订单，居全球首位，可见中国造船行业的统治性地位。第二章主要要素的确定2.1主尺度分析与确定船的主要要素包括了排水量、主要尺度以及船型系数，而主要尺度又包括了长、宽、型深、吃水，船型系数包括了方形系数、水线面系数、棱形系数、中剖面系数，这些参数统称为船舶主要要素。这些参数作为描述船舶几何形状的基本特征性数据对一些主要的技术性能譬如稳性、稳性快速性、容量、适航性、总布置和船舶经济性等都发挥着重大的作用，甚至决定了船舶质量的好坏。综上所述，如何合理的确定这些要素，在船舶总体设计中是一个非常重要的步骤。本船有非常详细的母型船资料，所以选用母型船改造法对该船主尺度进行确定。本船母型船资料如下：总长199.99m垂线间长192m,型宽32.26m，型深180m，设计吃水11.7m，方形系数0.849对该母型船使用母型船改造法用经验公式对主尺度进行估算当新船与母型船的航速和排水量相近时,可用下式估算船长：L=Lo(Δ/Δo)1/3当新船与母型船的航速和排水量相近时,可用下式估算垂线间长：Lpp=2.3V1/3Δ1/3对于载重型船舶；,B和d可用排水量或载重量来换算。B=Bo(Δ/Δo)1/3d=do(Δ/Δo)1/3计算后的船舶主尺度如下总长199.35m垂线间长191.0m型宽32.157m吃水11.6627m型深17.943m方形系数0.82152.2空船重量的估算空船重量LW分成船体钢料重量WH、舾装重量WO和机电设备重量WM，在初步设计中采用较粗略得方法进行估算首先利用统计公式WH=3.90KL2B(CB+0.7)×10-4+1200对船体钢料重量进行估算，计算结果为8586.079326吨。机电设备用公式WM=CM(PD/0.7355)0.5进行估算，计算结果为1021.7755吨。舾装重量由公式WO=KLB公式进行计算，垂线间长为191m的散货船取K为0.2，得舾装重量为1228.3974吨，将三者相加，得空船重量为10836.25吨。第三章型线设计3.1型线绘制由于该船的船体线型图已被指定，因此可以采用船体变形法对船体线型图进行重构。母船的方形系数是0.8215t,棱镜系数为0.8806,平均截面系数0.9970厘米,水飞行连续波系数=0.9538,浮动的纵向位置中心XB=93.302m,竖线垂直距离之间的长度=191米,船宽B=32157米,吃水T=11.6627米。设计剂截面系数CMO=CM=0.9970，则CP=CB/cm=0.8720。自漂浮的纵向位置中心设计船和母船是相同的,设计船的横截面积曲线应该画根据船的横截面积曲线,只是改变该地区的棱镜系数曲线如下：在船舶的横截面上测量每个站的面积值后，根据尺寸的自由度确定横截面的面积比。用站号绘制船舶截面面积曲线，曲线1)采用“1-cp”方法改变横截面积设计船CP的棱形系数为0.8720，型船CP的棱形系数为0.8806所以lCp-Cp0|=|0.8720-0.8806|=0.0086；且Cpo>Cp如果设计船舶的CP较小，船型的面积曲线会向内移动。迁移量指的是CP区别新旧船舶(在该地区曲线,以轴(整个0-20站)为参考CP,最大值是Cpmax=1,值1是CP的不同领域的新老船0.0086,面积=0的CP在该地区,两个点连接成一条直线,然后每个相应区域的迁移价值曲线可以清楚地确定),可以获得和曲线2(见图3.1,曲线2)改造前后前后的截面面积如下图3.1所示：图3.1货船型线设计图通过对面积曲线2和曲线1的比较，可以确定各站点的面积迁移量。船型线形图(半幅图)上各站的偏移量相同(偏移路线对应面曲线对应站，方向相同)。迁移完成后，可确定新站号，并可直接读取新站线每条水线的半宽度值B1。根据船型与新船宽度的关系，确定半宽度B2，其中B2=B1*B/B0=B1*32/23.7=1.3502B1，并创建成形值表。根据半宽值B2，绘制辅助半宽水文图并创建截面。所有水位线均按新设计船舶标准绘制，并与水位线图形成对应点，并绘制在横截面图的二次水位线上。辅助水线N=新设计船舶的实际水线N*(T/to)。横截面图上各站线与实际水线的交点线的半宽度值为本设计船舶相应站实际水线的半宽度值。3.2绘制步骤3.2.1画格子线本次采用电子版的格子线。3.2.2画横剖面图根据从上述图集得到的设计船舶标准水线值，画出任意一条正常水线，再根据各工位的半宽度值画出船舶的各横截面线。在图纸中，每个站的半宽度，特别是从水下部分地图集中得到的形状值，都得到了严格的遵守。绘制出横截面线后，可对设计船舶水下部分的形状值进行相应的改变，以保证形状线的平顺性和协调性。根据船的设计和模型的实际特征深度,在船上有十水行,包括1在水面上,所以你可以找到一半的宽度值在每个车站的水线,这样就可以绘制半宽水线图。3.2.3画半宽水线图对应于各水线与各平台水线在横截面上的交点的半宽度值，半宽度水线上的每一点用纸带表示，连接光滑形成半宽水线。3.2.4绘制侧视图画侧边线，包括船首和船尾的侧边轮廓线、船底线和船首。在建造中，主要是指参考船的头尾形状。此外，前面分析了船头和船尾的形状以及船体的基本形状，并结合原图结合了施工船的特点。顶级轮廓的边缘线的水平投影键盘,上表面的大小和形状的头,因为船是一艘货船,甲板面积和总布置的轮廓尤为重要,应考虑结合装货口的要求,设备的安排,甲板操作和装卸施工，根据总布置要求，绘制船舶总布置和施工示意图。3.2.5检验、量型值、标注绘制倾斜截面，型线图已创建，以改变不光滑部分和投影条件不正确，以满足轮廓卡的要求。测试完成后，读取图纸上的类型值并在图纸上做标记。第四章总布置设计4.1概述总体布局设计的主要工作包括以下四个方面：（1）将船舶的主体和承重结构分开，在船舶设计线以上勾勒出外形；（2）调整船舶的浮态(纵倾调整)；（3）船舱和设备的布置；（4）协调各部分入口、入口楼梯。4.2遵循的原则除了对所有类型船舶的布置有特殊要求外，在总布置中还必须遵守以下一般规则：（1）设施的性能应尽可能提高；（2）布置必须考虑对船舶航行性能、结构性能和安全性能的影响；（3）布置时，注意结构的合理性，提高船舶的强度；（4）在组织施工时，注意设备的施工、维修、检查、保养和更换的便利性；（5）生活舱室和工作舱室的布置应考虑到工作的需要和方便，减少差异；（6）在经济实用的前提下，注重美观宽敞的造型。4.3肋骨间距划分《钢质海船入级与建造规范》规定，肋骨标准间距按下式计算：根据公式计算，实际选取肋位m。规范还规定首尾尖舱内肋骨间距为0.6m，0肋位取在舵杆中心线处。4.4确定双层底钢质海船建造规范规定，双层底高度在任何情况下不得小于，且不小于按下式计算所得之值：式中—船宽，m；—吃水，。把设计船的相关型值代入，得到最小的。实际取双层底的高度。4.5主船体内部船舱的布置4.5.1总体划分（1）水密舱壁划分水密舱壁将船体划分为首尖舱、货舱、机舱、尾尖舱。按照《钢制海船入级与建造规范》中规定，设计船水密舱壁数不少于6个。上甲板以下设六道水密横舱壁,位置在#35、#74、#113、#152、#191、#227。（2）机舱的地位及长度参照同一型号主机的母型船，由于母型船机舱长度为18.04m，因为设计船的载重量和母型船相差很少，所以设计船的机舱长度取为18.04m。（3）首、尾尖舱长度的确定根据《船舶与海上设施法定检验规则》的规定：1)货船碰撞之间的距离障碍的货船和第一垂直线不得小于0.05L或10m,但不得超过0.08，对于具有球鼻首的船舶，减少一半的投影长度全球鼻子前的夏季载重线垂直的线,但m时减小值应不大于0.015L，即不小于0.385L。设计船取0.04L，为7.72m。2）尾尖舱长度参考母型船，本船取为10.1m。（4）货舱区及其他舱室的划分参考母型船货舱区长度为158.26m，设计船载重量与母型船小500t，取157.44m，并将货舱区划分为五对货舱和五对压载水舱。参考母型船布置，以舵杆中心线处为0号肋位；船尾～#10为尾尖舱，#-2～#6为淡水舱，肋骨间距为600mm；#10～#35为机舱，#15～#19为舱底水存放舱，#20～#30为主机滑油循环舱，#35～#227为货舱区，肋骨间距为820mm；#229～船首为首尖舱，肋骨间距为600mm。4.5.2内部舱室划分（1）尾尖舱区#-2～#6设有淡水舱（左、右）、船尾～#6设有舵机舱（中）。（2）机舱区设有双层底，双层底内#15～#19设有舱底水舱,#13～#15设有艉管滑油循环舱,#20～#30设有主机滑油循环舱。机舱内设有2层平台：7.9m平台和13.0m平台。（3）货舱区共有5个货舱。每个货舱都设置顶边舱和底边舱。具体划分为：#35～#74设有第五货舱和第一燃油舱（左、右），第五底边压载水舱（左、右），第五顶边压载水舱（左、右）；#74～#113设有第四货舱和第四底边压载水舱（左、右），第四顶边压载水舱（左、右）；#113～#152设有第三货舱和第三底边压载水舱（左、右），第三顶边压载水舱（左、右）；#152～#191设有第二货舱和第二底边压载水舱（左、右），第二顶边压载水舱（左、右）；#191～#227设有第一货舱和第一底边压载水舱（左、右），第一顶边压载水舱（左、右）；（4）艏尖舱区#229～#233设有锚链舱；#227～船首为艏尖舱兼首压载水舱。4.5.3上甲板布置具体布置在布置图上有上甲板图，可以参见总布置图。4.6上层建筑布置具体划分情况如下：（1）尾楼甲板设有大厨室、机匠室、水手长室、餐厅、厨房、应急发电机室、吸烟室、二氧化碳室、配电间、洗手间、电弄、管弄和通往上下层甲板的楼梯等。尾部设有液压系泊绞车二台和带缆桩、导缆孔等系泊设备。（2）首楼甲板甲板上设有锚机和系泊设备。（3）艇甲板设有船员室、医务室、三副室、三管轮室、救生器材室、消防器材室、电弄、管弄和通往上下层甲板的楼梯。艇的两舷各设有一艘30人耐火全封闭机动玻璃钢救生艇，甲板尾部两侧设有两部物料吊车和导缆桩。艇甲板布置有救生艇。（4）船员甲板设有大副室、二副室、大管轮室、二管轮室、会议室、贮藏室、电弄、管弄和通往上下层甲板的楼梯等。（5）船长甲板设有船长室、轮机长室、船东室、引水员室、贮藏室和通往上下层甲板的楼梯等。（6）驾驶甲板设有驾驶室、组合电台室、蓄电池室、充放电室、海图室和通往上下层甲板的楼梯等。（7）罗经甲板设有后桅、雷达、声光信号设备、磁罗经、汽笛等设备。具体布置详见总布置图。4.7舾装设备舾装设备按《钢质海船入级建造规范》舾装的要求选取。本船舾装数(4.3)其中：―夏季载重线下的型排水量，t；―船宽，m；―从夏季载重水线到最上层舱室顶部的有效高度，m。―船长范围内夏季载重水线以上的船体部分和上层建筑以及各层宽度大于的甲板室的侧投影面积，。经过计算得出。4.7.1锚泊设备（1）锚首锚斯贝克锚3头（其中1头为备用），每头锚重4320kg；。（2）锚链锚链选为AM3有挡锚链、φ56mm、总长577.5m，均分两根。（3）起锚机选用卧式单侧式电动液压起锚机2台。（4）掣链器采用螺旋掣链器一对位于锚机和导链滚轮之间，底座处甲板加强。4.7.2系泊设备（1）系船索和拖索系船索5根，每根长190m，规格为φ65八股长丝丙纶绳。拖索1根,长220m,破断负荷为1024kN。（2）系泊属具带缆桩、导缆孔、导缆滚轮采用国家有关标准。4.7.3舵设备采用流线型半悬挂平衡舵1只，摆缸式舵机1台，功率25kW，最大转舵角度为。4.7.4救生设备本船在艇甲板后部左右舷各一艘30人耐火型全封闭机动玻璃钢救生艇，船尾处悬挂一个救助艇，在首楼甲板上配置6人抛投式气涨救生筏一只，全船配置救生圈16只，救生衣35件（居住舱按船员人数配齐30件）。4.7.5消防设备整个船配备有灭火系统，机舱和货舱配备有二氧化碳灭火系统。（1）设有带盒消防水枪25个，配备12mm、16mm开关双水枪，DG65mm(215mm)；20米的水舱和接口，包括2-8000个机舱平台、2-5200个机舱平台和2-bills、9层甲板、3层救援甲板、2层甲板、3-舰长甲板和2-驾驶舱甲板。一楼有两层甲板，带盒水壶的存放位置靠近消火栓。色彩空间和油品分离室各配有两个水雾喷嘴。（2）灭火器船上装备有17台手提式干粉灭火器(5kg)、11台二氧化碳灭火器(5kg)和8台手提式泡沫灭火器。机舱配有6台手提式泡沫灭火器，10台二氧化碳灭火器(5kg)，10台干粉灭火器(5kg)，1台手提式泡沫枪，5台mpt65l泡沫灭火器。（3）消防队配备2套消防设备，放置于库房等适当位置。（4）必须按照规定配备其他灭火设备。4.7.6门、窗及舱盖（1）钢质门主甲板进入船尾甲板空间和预报的舱门均为耐风雨钢门，门槛高度为600mm，舱室位于船尾380mm；救生甲板空间的外舱壁门、起居室、船长和驾驶甲板是耐风雨的钢门，阀值为250mm。排料间、电瓶间、一层及机舱平台的门均为C级门或钢门。出租车的门是滑动门。（2）“A”级防火门门从厨房走道“阶级A0”防火门,机舱的门应急管是“阶级室A60”自闭的门,门主甲板的机房是“阶级室A60”自动关闭门,走廊和楼梯的门是“阶级A0”自闭的门。（3）“C”级防火门套间卫生间的门为“C级”防火门。（4）“B”级防火门其余舱室门均为“B-0级”防火门。（5）金属窗驾驶室的前壁是8扇800×710铝矩形窗(其中2个内部开，其余固定)和1扇1200×215；710铝矩形窗(固定)。侧壁后墙设有11扇500×710。在船长甲板上有16扇500(2)方矩形盖窗，14扇500(2)，甲板上有710扇矩形窗，19扇500×710甲板；救生甲板上有710扇铝矩形窗，监控室前壁有21扇(9666)铝矩形窗，其中有3扇1600窗的方形窗。（6）舱口盖主甲板背面有一个830×830（h=600mm）防水螺钉盖。630×630（h=600mm）中间防水。首楼甲板830×830（h=600mm）水密舱口盖1只请参阅所附图，以获得完整的总体布局。4.8舱容校核（1）货舱容积校核先计算出各站甲板下的横剖面面积，画出横剖面面积曲线，找到货舱区的位置，根据AutoCAD中面域特性，求出货舱区的总容积为，其大于该设计船货舱区所需容积。因而满足货舱舱容要求。（2）压载水舱容积校核根据AutoCAD中面域特性，将所有压载舱的体积加和。本设计船压载水舱所需容积为，因而满足压载水舱舱容要求。第五章螺旋桨的图谱设计5.1船体主要参数根据设计任务书，本设计船为单机，单桨，球首的沿海成品油船。具体参数根据型线设计与总布置设计后如表5.1：表5.1设计船船体主要参数项目单位数值设计水线长Lwlm191.00垂线间长Lppm191.00型宽Bm32.16型深Dm17.94设计吃水dm11.66方型系数CB0.822排水量t61994桨轴中心距基线Zpm3.305.2主机参数与航速校核型号MAN-B&W6S50MC-C额定功率9960kW额定转速127r/min旋向右旋表5.2设计船推进因子的确定项目公式数值据型船资料确定伴流分数ω泰洛公式ω=0.5CB-0.050.361按经验公式推力减额分数t商赫公式t=kω(k=0.6)0.217相对旋转效率ηR缺少资料，近似取得1.0船身效率ηHηH=(1-t)/(1-ω)1.22605.3MAU4叶桨图谱设计5.3.1可达到最大航速计算根据初选的主机转速，对MAU4-40、4-55以及4-70的图谱插值计算。根据上一节计算结果，可得螺旋桨敞水收到马力PD=7782.1hp根据MAU4-40，MAU4-55，MAU4-70的图谱列表计算：表5.3图谱插值结果√BP-δ图谱设计的计算表项目单位数值假定航速Vkn13141516VA=(1-ω)Vkn8.3078.9469.58510.224BP=NPD0.5/VA2.576.43763.51053.44845.484BP0.58.7437.9697.3116.744MAU4-40δ94.334588.016481.641976.5123P/D0.588450.604960.621570.63892η00.483970.509950.534360.55547PTE=PDηHη0hp6242657768927164MAU4-55δ93.766986.018679.595574.4405P/D0.614870.643940.669980.68933η00.466660.491930.514390.53771PTE=PDηHη0hp6019634466346935MAU4-70δ92.997986.019179.129874.0296P/D0.622360.649890.673480.69985η00.453740.474940.49820.51789PTE=PDηHη0hp5852612564256679根据计算结果可绘制图5.1。从PTE-f(V)曲线与船体满载有效马力曲线的交点，可获得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素P/D、D及η0，统计于表5.4。表5.4最佳要素汇总MAUVmax/knP/Dδη0D/m4-4013.850.58687.5600.5236.4744-5514.030.62185.7600.5056.4234-7014.230.63585.1600.4856.470图5.1MAU4叶桨图谱设计计算结果5.3.2空泡校核按柏利尔空泡界限线中的商船上限线，计算不发生空泡的最小展开面积比。桨轴埋深：hs=T-ZP=11.66-3.30=8.36m(5.1)p0-pV=pa+γhs-pV=10330+1025×6.08-174=18725kgf/m2(5.2)式中，计算温度t=15ºC，故pV=174kgf/㎡，ρ=104.63kgf·s2/m4,列表计算，如表5.5所示：表5.5空泡校核计算结果项目单位数值MAU4-40MAU4-55MAU4-70Vmaxkn13.8514.0314.23VA=0.5144Vmax(1-ω)m/s4.5534.6124.678(0.7πND/60)2(m/s)2908.163894.000906.974V0.7R2=VA2+(0.7πND/60)2(m/s)2928.888915.268928.855σ0.7R=(po-pv)/0.5ρV0.7R²0.3850.3910.385τc(查柏利尔限界线)0.1730.1780.181T=PD•ηo•75/VAkgf934198904784312AP=T/0.5ρV0.7R²•τcm211.11210.4489.586AE=AP/(1.067-0.229P/D)m212.13611.53710.631AE/Ao=AE/(πD²/4)0.4550.4540.431根据表5.5中的计算结果，可画出空泡校核结果图5.2，从图中可得不发生空泡的最小盘面比以及其所对应的最佳螺旋桨要素，如表5.6所示。图5.2空泡校核图表5.6最佳螺旋桨要素AE/A0P/DD/mη0Vmax/kn0.4520.6156.4200.50913.98P=(P/D)*D=3.955.3.3强度校核按2001年《规范》校核t0.25R及t0.6R,应不小于按下式计算之值：(5.3)计算功率Ne=6452.98KW。表5.7最佳螺旋桨要素项目单位数值0.25R0.60R弦长bm0.92081.2654K1查书上表7-2634207K2250151K31410635K4434A1=D/P(K1-K2D/P0.7)+K3D/P0.7-K42658.60935.87Y=1.36A1Ne/(Zbne)59748.8715304.97K5查书上表7-28223K63412K74165K8380330A2=D/P(K5+K6ε）+K7ε+K812841043材料系数K（铝镍青铜）1.1791.179X=A2GAdne²D³/(1010Zb)0.39790.2354t=(Y/(K-X))½mm276.572127.355实取桨叶厚度mm19895表5.8螺旋桨各半径处厚度汇总做拟合线求得厚度数值单位厚度数值单位t0.2209.702mmt0.6116.086mmt0.3186.298mmt0.792.682mmt0.4162.894mmt0.869.278mmt0.5139.490mmt0.945.874mm6.3.4螺距修正根据尾轴直径大小，决定毂径比dh/D=0.16，需进行修正。同时需对厚度差异进行修正，修正如表5.9：表5.9螺距修正数值汇总Δ(P/D)B-0.00257由于实际桨叶厚度大于AU桨标准厚度，故需因厚度差异进行螺距修正dh/D0.18设计桨（t/b)0.7R0.057取AU4-55为基准螺旋桨标准桨（t/b)0.7R0.0551-s=30.866VA/(NP)13879.733Δ(t/b)0.7R-0.009Δ(P/D)t150.423修正后P/D151.0355.4螺旋桨的重量和性能5.4.1螺旋桨的重量螺旋桨材料为铝镍青铜，重量密度γ=7600kgf/m³；桨叶最大宽度bmax=1.277m。叶片重量(未计及填角料的重量）M=[1/3×R/10×∑(6)+0.166×0.02R]γ=1887.72kgf(5.4)式中0.166*0.02R是考虑桨毂至0.2R切面间的重量，∑(6)为梯形法积分分项和。4个叶片重量=7550.89kgf轴榖配合锥度K=1/13=0.077；榖长L0=0.975m；毂前端半径R1=0.334；毂后端半径R2=0.446m；桨轴直径dt=0.508m；d3=0.410m。桨榖重量Gh=2239.65kgf螺旋桨总重=9790.53kgf5.4.2敞水特征曲线的确定由MAU4-40、MAU4-55的敞水性征曲线内插，得到表5.10：表5.10敞水特征值J00.10.20.30.40.50.60.7KT0.2590.2330.2090.1740.1380.1000.0610.01610KQ0.2500.2370.2140.1910.1600.1260.0880.052η00.0000.2260.3150.4460.5570.6140.5920.246图5.3敞水特征曲线图5.4.3系柱和航行特征曲线计算由图5.3得J=0时，KT=0.259，KQ=0.0250。计算功率：PD=Psηs=10517.12hp(5.5)主机转矩(5.6)系柱推力(5.7)螺旋桨转速(5.8)取转速为128r/min，138r/min，148r/min进行计算，结果如表5.11所示：表5.11航行特征计算表航行特性计算表项目单位数值Vkn121314151617VA=0.5144(1-ω)Vm/s3.9446.6877.2027.7168.2308.745N(r/min)135J=VA/nD0.2730.4630.4990.5340.5700.605KT0.1960.1830.1710.1600.1490.138KQ0.02300.02220.02120.02020.01920.0180η00.4650.5000.5300.5620.5900.613PTE=KTρn2D4(1-t)V/145.6hp420642554271429242634196Ps=KQ2пnρn2D5/75ηSηRhp716569156604629259815607N(r/min)125J=VA/nD0.3810.6460.6960.7460.7950.845KT0.1850.1710.1590.1480.1360.122KQ0.02230.02130.02020.01900.01780.0163η00.4940.5290.5630.5930.6170.634PTE=KTρn2D4(1-t)V/145.6hp340434083413340433363180Ps=KQ2пnρn2D5/75ηSηRhp551452674995469844024031N(r/min)115J=VA/nD0.4140.7020.7560