盾构穿越苏州运河软土地层施工技术研究

盾构长距离穿越苏州运河

软土地层施工技术研究中铁四局集团有限公司城市轨道交通工程分公司O一四年八月TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、立项背景 -1-\o"CurrentDocument"二、项目研究预期达到的目标 -1-\o"CurrentDocument"三、项目研究的主要内容和关键技术 -2-\o"CurrentDocument"四、 项目研究的总体思路 -2-\o"CurrentDocument"五、 本研究课题采取的方法与具体措施 -3-\o"CurrentDocument"六、研究过程及现场实施情况 -3-6.1软弱地层中掘进施工控制要点 -3 -6.1.1地质特性 -4 -6.2实施的重难点及技术保障措施 -5 -6.2.1地表、隧道沉降控制 -5 -6.2.2有害气体监测 -6 -6.3掘进施工技术措施 -7 -6.4技术参数的分析、确定 -12 -6.5成型隧道隧底注浆加固施工技术 -17 -\o"CurrentDocument"七、 隧道掘进过程中遇到的质量问题、原因分析及处理措施 -20-7.1质量问题 -20 -7.2原因分析 -20 -7.3处理措施 -23 -\o"CurrentDocument"八、研究成果 -26-\o"CurrentDocument"九、依托技术成果带来的经济和社会效益 -26-\o"CurrentDocument"十、结论 -27-\o"CurrentDocument"十^一、参考文献 -28-、立项背景随着我国轨道交通隧道的大量修建，盾构工法以其安全、快速、可适应复杂地层等优点已经成为隧道施工的主流工法。盾构技术是集液压、制造、控制、测量技术等多学科交叉为一体的现代掘进技术，所以如何优质、高效的完成盾构法施工已成为当今城市现代化建设的重要课题。苏州市轨道交通2号线延伸线工程东方大道站〜独墅湖南站区间穿越苏州运河，苏州运河河道宽83m，下穿段长280m,隧道最小埋深11.6m。驳岸基础为整板砼基础，厚度为0.5m，宽为3.7m。砼基础上为浆砌块石。主要穿越地层为④2粉土夹粉质粘土层，为典型的全断面软土地层，隧道埋深较浅，含水量高。盾构姿态较难控制，对河堤沉降要求严格，穿越过程中，易出现涌水喷砂事故。必须采取针对性的创新技术解决，我公司通过对掘进参数的设计、研究、修正，并结合盾构施工中对地表沉降、姿态控制、掘进参数选择等方面的控制方法进行探索，形成一套先进、成熟的淤泥质粘土、粘性土层盾构施工方案和施工工艺，为盾构在该类土层中施工提供先进的施工经验，确保工期的前提下，降低施工成本，顺利完成本工程提高了集团公司在苏州地区的企业公信力，提高了集团公司在类似地层中的施工技术管理水平，为开拓苏州轨道交通市场提供坚实的技术保障。二、项目研究预期达到的目标预期达到目标、成果内容及主要技术指标：1、 预期目标：通过掘进参数的设计、修正、积累，形成一套完整的盾构穿越河流软土地层中盾构姿态、管片姿态控制及掘进参数。保证成型隧道上浮控制不大于20mm，沉降控制不大于10mm。2、 成果内容：形成一套先进、成熟的淤泥质粘土、粘性土层盾构施工方案和施工工艺，为盾构在该类土层中施工提供先进的施工经验，提高企业的竞争力。培养一批在软弱地层盾构施工方面具有先进生产经验的技术人员和作业工人。3、主要技术指标：顺利完成本工程将能够提高集团公司在苏州地区的企业公信力，提高集团公司在类似地层中的施工技术管理水平，为开拓苏州轨道交通市场提供坚实的技术保障。三、项目研究的主要内容和关键技术苏州地铁2号线延伸线2标东方大道站〜独墅湖南站区间线路始于东方大道站东端，区间最小曲线半径450m,左右线间距为13〜16.5m,线路埋深10.8〜19.1m,最大纵坡为25%o,最小纵坡为3.5%o。其间穿越苏州运河，苏州运河河道宽83m，下穿段长280m,隧道最小埋深11.6m。驳岸基础为整板砼基础，厚度为0.5m，宽为3.7m。砼基础上为浆砌块石。主要穿越地层为④2粉土夹粉质粘土层，为典型的全断面软土地层，隧道埋深较浅，含水量高。盾构姿态较难控制，对河堤沉降要求严格，穿越过程中，易出现涌水喷砂事故， 施工风险很大，存在水域地段地质的不确定性、水底存在障碍物的可能性、地质探孔或者其他地质扰动可能导致掘进面与水底贯通等，故而本工程施工时须对盾构在长距离穿越苏州运河软土地层掘进施工中各项技术参数进行相应的优化和比选。本课题研究的主要内容：盾构长距离穿越苏州运河软土地层掘进姿态控制技术盾构长距离穿越苏州运河软土地层掘进参数设计、修正、比选软弱地层中盾构掘进管片姿态控制技术软土地层掘进地面沉降控制技术盾构长距离穿越河流软土地层掘进施工技术软地层中成型隧道隧底注浆加固施工技术四、项目研究的总体思路根据工程施工生产的需要，对盾构掘进各施工工序进行细化，重点把控盾构机及管片姿态控制、掘进参数设计和选取控制、同步注浆控制、河堤及地面沉降分析等重点环节，对施工过程中各项操作要点进行修正、归纳、整理、提炼，对过程中发现的问题及时进行攻关，形成工法原始材料的收集。在此基础上开展盾构长距离穿越苏州运河软土地层掘进施工工法的科研，对涉及的关键技术进行理论补充，形成系统、科学的工法材料，为今后类似工程的施工提供指导和借鉴。五、本研究课题采取的方法与具体措施1立足于集团公司内部的力量，成立技术专家组和技术攻关组，实行课题组长负责制，积极开展课题攻关活动，定期进行课题汇报及评审工作。2、 聘请有类似工程实践经验的专家进行现场指导或担任技术顾问。3、 优化盾构推进各专项施工方案，对施工方案及施工工艺进行专家评审。4、 组织课题组成员到上海轨道交通、深圳地铁等类似项目参观学习。5、 采取与科研院所联合开发，如苏州大学、同济大学大学、隧道局等有雄厚科研实力和实践经验的单位合作研究。6、 建立课题组成员特别是施工现场成员与作业班组的沟通交流制度，把工艺研究成果转化为便于操作的作业指导书，更好地指导施工生产，并在实施过程中验证、完善研究课题。六、研究过程及现场实施情况6.1软弱地层中掘进施工控制要点盾构在软土地层中掘进时，盾构机姿态控制是施工成败的关键技术。 由于软土地层含水量高、孔隙比大、压缩性高、强度低、灵敏度高和易触变、流变的特性，地层自稳性能极差，该地层盾构施工容易出现盾构机漂浮不定、管片严重下沉 （上浮）、渗漏水严重、堤岸和地面沉降、涌水、喷砂，施工风险很大，存在水域地段地质的不确定性、水底存在障碍物的可能性、地质探孔或者其他地质扰动可能导致掘进面与水底贯通等问题，经研究确定，在地质环境不利情况下，必须合理的选取掘进参数，对管片姿态、地面沉降、注浆量以及成型隧道进行合理的控制，才能使盾构在穿越苏州运河软地层掘进施工得到保障，渗漏情况及地面沉降得到控制，从而大大降低工程施工难度，保证成型隧道质量，安全性也得到可靠保障。同时由于隧道底部注浆加固的保护作用，大大减小了成型隧道和后期沉降，为今后隧道运营打下稳固的基础。6.1.1地质特性以苏州地铁2号线东方大道站〜独墅湖南站区间为例。东方大道站〜独墅湖南站区间原状土地层岩性如下：人工填土①层：层底埋深1.50〜2.50m、层底标高1.58〜-0.35m、揭示层厚1.50〜2.50m；—般呈灰黄色〜灰色或杂色，土质不均、松散、成分复杂，主要以素填土为主，成分主要为粘性土，含植物根茎、有机质和少量碎石等；局部为杂填土，含碎石、砖块、建筑垃圾等；淤泥质粘土②丫层：层底埋深5.00〜10.50m、层底标高-2.82〜-8.15m、揭示层厚3.00〜8.30m；灰色，尚均匀，含有机质，局部夹薄层粉土；流塑为主，偶呈软塑，有光泽，无摇振反应，干强度高，韧性高，平均压缩系数 a0.1-0.2为1.01MPa-1，压缩性高。；粉质粘土③2层：层底埋深10.60〜14.50m、层底标高-7.99〜-11.75m、揭示层厚1.80〜6.40m；草黄〜灰黄色，偶为暗绿色或褐灰色，尚均匀，含铁锰质结核和灰色条纹，夹有薄层粉土或粘土，局部较多；可塑为主，偶为软塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，平均压缩系数 a0.1-0.2为0.30MPa-1,压缩性中等；粉质粘土④1层：层底埋深12.80〜15.00m、层底标高-9.87〜-12.13m、揭示层厚0.90〜3.00m；灰色，欠均匀，含云母，夹薄层粉土，局部较多，偶为粘土；软塑为主，偶呈可塑或流塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，平均压缩系数a0.1-0.2为0.34MPa-1，压缩性中等；粉土夹粉质粘土④2 层：层底埋深20.50〜22.70m、层底标高-17.68-19.95m、揭示层厚6.30〜10.60m；灰色，欠均匀，含云母碎屑，夹层状粘性土，局部夹粉砂；饱和，平均孔隙比为0.821，平均实测标贯击数为 12.7击，稍密〜中密，无光泽，摇振反应中等，干强度低，韧性低，平均压缩系数 a0.1-0.2为0.22MPa-1，压缩性中等；粉质粘土⑤1层：层底埋深28.50〜31.10m、层底标高-26.09〜-28.45m、揭示层厚6.70〜10.00m；灰色，欠均匀，夹薄层粉土、粉砂，局部较多，含云母、有机质，偶呈粘土；软〜流塑，偶呈可塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，平均压缩系数a0.1-0.2为0.40MPa-1，压缩性中等。6.2实施的重难点及技术保障措施6.2.1地表、隧道沉降控制本区间盾构穿越苏州运河软土地层施工期间经过项目部采取各类技术措施，精心组织施工，区间地表、河堤、隧道沉降控制效果较为良好，施工期间项目部主要米取以下措施：⑴在盾构正常施工前，精心组织人员对机械和施工现场进行全面检查，对潜在风险源进行分析并制定出相应对策，根据地面隆沉及地质情况，确定调整好盾构推进速度、刀盘转速、土仓压力、出土量、同步注浆量等施工参数。⑵根据盾构机埋深、所在位置的土层状况、前期隧道施工情况以及监测数据，动态调整土压力及出土量。⑶严格控制盾构施工轴线，对盾构姿态调整遵循少纠偏勤纠偏的原则，严禁猛纠偏，以降低土层的损失和对周围土体的扰动，避免盾构姿态恶化。⑷盾构穿越河底时，由于地层含水量高，水压力高，注浆时必须遵循“同步注入，快速凝结，信息反馈，适当补充”的原则注浆。严格控制同步注浆量和浆液质量，通过同步注浆及时填充盾尾管片与土体间的建筑空隙，减少施工过程中土体变形。同步注浆施工严格控制注浆压力，尽量做到填充而不是劈裂。注浆压力过大，管片外的土层将被浆液扰动而造成较大的沉降，易造成跑浆；注浆压力过小，填充速度慢。填充不足，也会使变形过大，为确保地面不出现隆起，同步注浆压力定为0.27MPa⑸严格控制管片拼装质量。管片的拼装从隧道底部开始，先安装标准块，依次安装相邻块，最后安装封顶块。安装封顶块时先径向搭接约 2/3管片宽度，调整位置后缓慢纵向向顶推。管片安装到位后，及时伸出相应位置的推进油缸顶紧管片，安装好螺栓并拧紧，然后移开管片安装机。安装封顶块前，在 K块两侧涂刷肥皂水或少量黄油，产生润滑作用，方便K块顺利安装，防止K块外弧面产生破碎，减少对遇水膨胀橡胶止水条的挤压和摩擦。管片每安装一片，先人工初步紧固连接螺栓；安装完一环后，用风动扳手对所有管片螺栓进行紧固；管片脱出盾尾后，用风动扳手进行重复紧固。当管片到达6号台车位置，用风动扳手再次进行复紧。在盾构推进结束后回缩的千斤顶应尽可能的少，以满足管片拼装即可，以减少千斤顶回缩造成盾构机的后退，从而造成对土体的扰动。拼装后及时调整千斤顶的顶力，防止盾构姿态发生突变。⑹在推进过程中，为防止盾构掘进时，地下水及同步注浆浆液从盾尾窜入隧道，在距盾尾7环处进行管片壁后二次双液注浆，以截断盾构机后部的水源，使此后的整条隧道形成有效的止水帷幕，防止盾构掘进过程中，出现从盾尾后面或螺旋机出土口的漏水、漏砂现象。⑺及时进行二次补浆，控制后期沉降。在盾构穿越后，根据监测情况，及时对隧道周围土体进行跟踪注浆。⑻对软土中成型的隧道及时进行隧底注浆加固，使其稳固，从而起到保护成型隧道和后期列车运营安全的目的。622有害气体监测根据本区间地质勘察报告显示，区间部分地层存在浅层天然气，为确保盾构施工作业人员安全，主要采取以下措施：在盾构机螺旋出土口前闸门处，加装固定式有害气体检测仪，一旦出现有害气体超标立即报警提醒作业人员采取相应措施。专职安全员定期使用手持式气体检测器对盾构施工各作业面进行巡查，保证各作业面有害气体不对人体造成损害。在盾构机操作时，放置了防毒面罩、便携式氧气瓶，一旦出现应急情况，施工人员可立即使用脱离险境。每条隧道均加装了通风设备，确保作业面人均新鲜空气达到规范要求。盾构施工前，对所有作业人员均进行安全教育，主要对作业期间应急情况的处理及相关的安全施工注意事项，并且严禁在隧道内吸烟，导致次生事故的发生。6.3掘进施工技术措施区间隧道采用土压平衡盾构掘进，土压平衡是利用盾构机切削的泥土充满密封仓并保持适当的土压力来平衡开挖面的土体，从而达到对盾构机前方开挖面进行支护的目的。平衡压力的设定是土压平衡盾构施工的关键，维持和调整设定的压力值又是盾构推进操作的重要环节，其中包括推力、推进速度和出土量三者的相互关系，对盾构施工轴线和地层变形量的控制起主导作用。因此，盾构推进过程中，要根据不同地质、覆土厚度、地面建筑情况并结合地表隆陷监测结果及时调整设定土仓压力，推进速度要保持相对平稳，控制好每次的纠偏量，减少对土体的扰动，为管片拼装创造良好的条件。同步注浆量要根据推进速度、出土量和地表监测数据及时调整，将施工轴线与设计轴线的偏差及地层变形控制在允许的范围内。P〜盾构掘进过程中，实际出土量与理论出土量是有一定差距的，同时地表隆沉也能客观的反应掘进过程中参数控制是否恰到好处。地表隆沉与土压力、掘进速度、千斤顶推力、出土量等均有关系。地表隆起时应该及时减小土仓压力、减缓掘进速度、减小千斤顶推力、加快出土速度；与此相反的是，当地表沉降时，应该及时增大土仓压力、增加千斤顶推力，减慢出土速度。掘进过程中要灵活运用已掌握的知识，同时要对盾构机及地层特性有足够的认识，以便正确的指导现场施工。2、掘进参数

盾构机过河段，为减小对周围土层的的扰动，推进速度的设定应综合考虑，在保证同步注浆质量所需的时间因素等因素的基础上保持快速均匀推进，掘进速度主要控制在35〜65mm/min范围内，刀盘扭矩主要控制在1200kN?叶2000kN?m范围内，总推力主要控制在11000KN〜14000kN范围内，以保证盾构机安全迅速过河为目的，减少盾构机在软土地层及河床下的停机风险。3、管片拼装管片采用错缝拼装。管片的拼装从隧道底部开始，先安装标准块，依次安装相邻块，最后安装封顶块。安装封顶块时先径向搭接约 2/3管片宽度，调整位置后缓慢纵向向顶推。管片安装到位后，及时伸出相应位置的推进油缸顶紧管片，安装好螺栓并拧紧，然后移开管片安装机。纵、环向螺栓连接采用 M30弯螺栓，每环纵向16根，环向12根，计28根/环。拼装要点如下：管片采用错缝拼装，由下而上，拼装时先拼装底部标准快，然后按左右对称顺序逐块拼装两侧的标准块和邻接块，最后拼装封顶块。安装封顶块前，在 K块两侧涂刷肥皂水或少量黄油，产生润滑作用，方便K块顺利安装，防止K块外弧面产生破碎，减少对遇水膨胀橡胶止水条的挤压和摩擦。管片拼装精度和允许偏差管片采用M30弯螺栓，每环纵向16根，环向12根，计28根/环。④并且直径偏差应小于12mm管片每安装一片，先人工初步紧固连接螺栓；安装完一环后，用风动扳手对所有管片螺栓进行紧固；管片脱出盾尾后，用风动扳手进行重复紧固。当管片到达6号台车位置，用风动扳手再次进行复紧。在管片拼装之前要清除盾尾拼装部位的碴土等异物，并检查管片的型号、外观以及密封材料的粘贴情况，若型号与管片运送指令不符应立即更换，有轻微损坏必须修复达到相关规范要求后才可拼装。4、注浆管理根据盾构机所穿越地层的特点，为能尽早充填盾尾建筑空隙及时支撑管片周围土体，防止地层产生过大变形而危及周围环境安全，采用盾构边掘进边注浆方式，通过盾构机自设的同步注浆系统及管片预留注浆孔，注浆在盾构尾建筑空隙形成的同时进行。盾构与衬砌的理论建筑空隙为/环，中铁装备盾构机刀盘直径较大，因此注浆量增大：。(1注浆方式和特点本标段区间隧道穿越及施工影响范围内地层的地质主要为粉土夹粉质粘土层。地层自稳能力差，盾构掘进后受扰动的土体不能自稳，易产生坍塌变形，从而引起地表沉降，采用同步注浆及时回填，必要时再以二次补强注浆进一步填充，确保对盾尾建筑空隙填充密实。由于从盾尾圆周上的四个点同时注浆，考虑到水土压力的差别和防止管片大幅度下沉和浮起的需要，各点的注浆压力不同，并保持合适的压差，以达到最佳效果。在最初的压力设定时，下部每孔的压力比上部每孔的压力略大0.02〜0.05MPa。同步注浆能使盾尾建筑空隙得到及时填充，地层变形及地表沉降得到控制，在浆液凝固后，强度得到提高，但可能有局部不够均匀或因浆液固结收缩产生空隙。且为防止管片渗漏水、隧道沉降、地面沉降，对其进行二次补浆；注入位置满足距盾尾大于10m,以防止地层中的泥水和衬砌外围的浆液从盾尾间隙挤入盾尾，损坏盾尾钢丝刷，尤其是穿越浅覆土河床地段，二次注浆尤为重要。(2)注浆压力和数量：同步注浆时要求在地层中的浆液压力大于该点的静止水压力及土压力之和，做到尽量填补同时又不产生劈裂。最初的注浆压力是根据理论的静止水土压力确定的，在实际掘进中不断优化。如果注浆压力过小，则浆液填充速度赶不上空隙形成速度，又会引起地面沉陷。如果注浆压力过大，会导致地面隆起、管片变形和盾尾漏浆等。注浆压力过大，管片周围土层将会被浆液扰动而造成后期地层沉降及隧道本身的沉降，并易造成跑浆；因此本标段经计算并结合现场施工经验确定同步注浆压力为0.25〜0.35MPa,二次注浆压力为0.3〜0.4MPa。(3)浆液材料、浆液配比及性能指标为保证盾构机安全迅速穿越苏州运河，防止注浆管堵塞造成注浆不及时，河床沉降，因此在穿越过程中要加强对同步注浆原材料的控制，保证原材料性能达标。注浆浆液要流动性好，便于盾构掘进过程中持续不停的注浆，二次注浆材料要可注性强，能补充同步注浆的缺陷，对同步注浆起充填和补充作用。同步注浆在起到稳固管片的同时，更多的是在起密封防水的作用，因此，为了加快同步浆液在河底软土层中的初凝速度，保证盾构成功穿越苏州运河软土地层， 我们通过不断实验和现场实践，在原来配合比的基础上适当改变了同步注浆配合比，在浆液中添加了 PO42.5水泥，提高了膨润土的含量，使成型隧道防水效果更进一步。同步注浆、二次注浆初步采用的注浆材料及配比、性能指标见表配比和性能指标表所示。同步注浆、二次注浆穿越苏州运河采用的注浆材料及配比、性能指标见表所示：土体能迅速得到稳固，减少了成型隧道管片的浮动。 同时水泥具有较好的防水效果，成型隧道基本没有渗漏点。这两者的变化说明了同步注浆配合比的调整是准确有效的，适当的提高水泥和膨润土比例能够有效的控制成型管片姿态和防水效果。5、施工测量控制盾构穿越苏州运河期间，除日常的洞内管片收敛与隧道沉降监测外，要重点监测施工影响范围的河堤、河床沉降情况。按照规范和设计要求，隧道隆陷监测点每 5-10m设置一断面。现场在盾构始发段及接收段各100m范围内，每5m设置一断面，其余正常地段每10m设置一断面，在盾构穿越运河特殊地段也是每5m设置一断面。隧道隆沉监测点布置图见图 6.3-1所示。盾构到达前，在对应隧道轴线位置布设好苏州运河两岸河堤的监测点，并做好初始值的采集。同时，在河堤周边布设测量控制点，包括至少 2个平面导线点、1个水准点，用以准确定位盾构机所在位置，便于应急处理。沉降观测点沿河堤进行布设，点横向（沿河堤方向）间距 3m。河堤宽50cm,监测点布设至河堤中部（宽度方向居中）。对河堤的沉降监测，测点采用钻孔形式穿透河堤表面的浆砌片石，并用直径20mm的螺纹钢钉入，螺纹长度1m，外露0.1m,具体点位布置见图6.3-2、图6.3-3所示。对于河堤外侧泥土地面，埋设地表沉降观测点。为保证监测效果良好，在沿隧道中轴线每 6m设一纵向沉降观测点的基础上，两

侧各3m各布设一沉降观测点6.4技术参数的分析、确定坏号7J盘转速(r/min)土仓压力掘迸速度(匚m/min)刀盘扭拒(kN*m)总推力(kff)同步注浆隧il沉眸情况堤岸沉薩情况注浆里(m5)注浆压力(Mpa)(mm)(mm)630060215.4192413487S.10.2G6310.80.236.02002134106.2□266320.80.31581613130206.10266830.8□.£65.81439141366.00.256B40.80.2GBl4234114543B.50.290.80.236.02100145006.20.276860.00.225.G2070144005.3028累计最大勺mm,单次最大沉隆3.2inni?单化出现在639H68T0.80.265.62000147006.20.276880.80.24561760142S06.30.27累计最夭B390.8Q.215.61750136506.10.266900.80.216.4185014450640263mrn>v单B910.80.215.6160014390S.20.2T次最大沉G920.S0.244.41510143006.1026曜1,2mm6930.00.215.E190314320S.10.266940.80.215.S183513653B.20.2T6950-00215.E1541139806.2Q.286960.80226.41762141296.00.256970-00.2C6.4183&143605.20.27&as0.60.225.8193514T505.30.286990-002150176014384B.10257000.80.246.22090148136.20.26环号刀盘转速(r/min)土仓压力OlPa)掘进速度(cm/min)刀盘扭矩(kN•m)总推力(kM)同步注浆隧道沉薩情况堤岸沉隆情况注浆里(小注浆压力(Mpa)(mm)(mm)7010.80.216.01874148516.10.26累计最大沉降量17jnjn,单次最大沉降3mm,单次最犬变化出现在715环累计最大沉降量5・5mm＞单次最大沉降2mi7020.80.235.61504152306.20.267030.80.226.01961149216.10.267040.80.236.82251149356.50.297050.80.265.81982146756.20.267060.80.235.62150154006.20.267070.80.226.42100152906.30.277080.80.235.22450159006.30.287090.80.216.02170156006.10.277100.80.235.22070158006.30.267110.80.235.82010154006.20.277120.80.225.62050159006.30.277130.80.246.02400155106.20.287140.80.216.02100149006.20.277150.80.225.61980146506.30.267160.80.226.41900152006.40.287170.80.224.82076154756.20.277180.80.206.01581144746.00.257190.80.224.21605146796.20.267200.80.195.41520140036.20.26环号刀盘转速(r/min)土仓压力MPa)掘邊速度(cm/min)刀盘扭矩(kN•m)总推力(kN)同趺主浆隧道沉眸情况堤岸沉眸情况注浆里注浆压力(Mpa)(m“)(mm)7210.80.196.01452141516.10.26累计取大沉降量26.2mn》单次最大沉降4.1JTIJIU单次最犬变化出现在733环累计最大沉降量8nuiu单次最大沉降2.2mm7220.80.226.01503147206.10.257230.80.215.61526150306.10.267240.80.216.01500148746.50.297250.80.206.01408146616.30.287260.80.216.81401139626.20.277270.80.216.41289145086.00.257280.80.216.21350145506.40.277290.80.226.21460146506.40.277300.80.215.21380147606.30.267310.80.225.21400152006.20.287320.80.246.01360150006.30.277330.80.246.21500146006.20.287340.80.236.41200156506.40.267350.80.236.21390155606.30.277360.80.247.21360156606.20.287370.80.226.81450150006.40.267380.80.224.41350153006.40.277390.80.226.01360151006.30.287400.80.235.81286153596.10.26环号(r/wim)土仓助掘进速度(cm/nin)刀盘扭矩<Wf■m)总推力同歩连浆隧道沉障情况堆岸沉降惰况注浆里注浆压力(MpG(nm)7410.80236.01276147526.0Ol25累计最大沉降量291H1H*单次最大沉降2ui,单次最大变化出现在胃电环累计最大沉降量12・1mm；单次最大沉降2nm7420.6a246.2133314S05Q.2O.277430.60.236.01297146G35.C0257440.B0.235.B135C14341620.2B7450.E0226.8129614261S50.297450.6a246.01215143406.10.26747a.80.237.21201137786.202&74Sa.E0.225.31321137E36.00.25749a.e0236.a12&7142586.50.29750a.60.236.a1321141216.00.25751□.60.205,81507143296.0025T520.E0.244.S1191142S5E.20.27753a.e023B.81290Hooa6.20.20754a60.236.2115013^006.10.2T755□.6025T21236139906.302S7EBo.e0.267.0144014700乩40.2675Ta.e0.265.4132014500S.2O'.27Tsa0.60.256.a1330146506.3O'27759080在6.01230143006.20237E0o.e0.227.2125014S006.40.251盾构掘进初始参数确定通过理论计算结合盾构穿越苏州运河软土层段前期的盾构掘进施工经验， 我们拟定了如下的盾构穿越苏州运河初始掘进参数见下表。表6.4-5盾构穿越苏州运河理论掘进参数表序号掘进参数参数值备注1掘进速度35〜65mm/min2刀盘转速0.8r/min3刀盘扭矩1200〜1800KN.m4总推力12000〜14000KN5土仓压力0.21〜0.24Mpa6注浆压力0.27〜0.32Mpa7同步注浆量6.0〜6.4m38出土量39.3〜40.5m32、掘进参数对比分析盾构掘进参数的确定是通过掘进实践验证其合理性， 由理论计算后再通过实践根据监测反馈进行修正。因此，我们选择了具有代表性的地段来计算掘进参数，选择了盾构掘进在700~740环时掘进参数进行比对分析。盾构穿越苏州运河软土地层段推进主要涉及到的参数有：土仓压力、盾构机总推力、推进速度、刀盘扭矩，刀盘转速、螺旋输送机扭矩、转速、出土闸门开度，同步注浆压力、注浆量，盾尾油脂注入压力、注入量，加泥、加泡沫注入系统的注入压力、注入量等。但其中影响配施工安全较大的主要参数是掘进速度、刀盘转速、土仓压力、同步注浆压力、同步注浆量以及出土量等，根据盾构机控制系统数据表，并绘制相应曲线图，对该段数据进行比对，进行盾构穿越苏州运河软土地层段掘进参数分析。掘进速度（cm/min）S(cm/min)注浆量（m3）♦注浆量（m3）（环》〈坏〉-•-注茶虫力CMp.：出土量〔品）-B-LH土呈<m3>盾构施工过程中，施工参数必须根据地层变化、盾构隧道埋深等各类条件的变化进行动态调整，但本区段的各类土层力学参数基本类似，盾构埋深变化较小，盾构参数变化具有一定的规律性，根据掘进参数统计结果分析：区间上覆地层主要是④2粉土夹粉质粘土层、⑤1粉质粘土层，该类土层含水量高、土体触变性大、自稳性能较差，盾构推进过程中出土较为流畅，但掘进过程中容易对周边土体造成较大扰动造成后期隧道沉降变化量较大， 本区间左线盾构配置为中铁装备土压平衡式盾构机，掘进参数主要是平均推进速度为 55mm/min平均推力为12800KN刀盘平均扭矩为1500KN.m土压力平均为0.22Mpa,注浆压力0.27MPa,注浆量6.0〜6.4m3，出土量平均为40n®。从施工过程中的沉降监测和盾构机及管片的姿态监测情况看，在盾构长距离穿越苏州运河软土地层过程中，掘进参数控制基本适当，注浆压力和注浆量合适，掘进速度较快连续性较好，因此，在类似条件中施工盾构掘进保持上述平均参数推进是可以值得借鉴和参考的。6.5成型隧道隧底注浆加固施工技术根据现场实际出土特征，土质流塑性强，含水量高，具有触变特性，疑与勘察地质不符。结合我公司在昆明、武汉地区的施工经验，此类地层中成型管片处于悬浮状态，尤其在后期地铁运营列车动载作用下，存在因管片沉降导致道床板损坏的风险。因此，在该段地层范围隧道下部实施径向注浆，使其稳定，从而起到保护成型隧道稳定和后期列车运营安全的目的。安装孔口密封装置潜孔钻机开孔安装小导管—小导管制作连接注浆管浆液拌制一注浆作业n ! r !不合格效果检查一（合格拆除孔口密封装置割管封孔小导管采用无缝钢管制作，外径25mm壁厚3mm单根总长3.55m，小导管浅部3m范围左右两侧对称钻孔，钻孔直径5mm如图4.4-1所示；开孔完成后，安装小导管，具体断面布置如图6.5-4所示，小导管利用孔口密封装置的螺栓固定，小导管露出孔口密封装置 10cm3.55m图6.5-3小导管制作示意图（2）管路连接与浆液准备小导管安装完毕后与注浆管使用接头连接，并同步进行浆液拌制，浆液配合比如表4.5-1所示。表6.5-1隧道径向注浆浆液配比（每桶）序号材料名称每桶质量（0.7方）折合配比1水440kg0.82水泥550kg1（3） 注浆作业注浆作业按照压力控制，暂定压力范围0.5MPa-0.6MPa,在注浆达到压力值并持续3min后，停止注浆。（4） 洗管及孔口处理单孔注浆完成后，拆除注浆管并使用专用堵头将小导管尾部封盖，之后使用清水对注浆管进行清洗单孔注浆结束满24小时后，拆除孔口密封装置，使用手持切割机切除露出管片内弧面的注浆管，并使用管片闷头对注浆孔进行封盖。■+ + ■+I■+ ■+ ■+'4++1+图6.5-5注浆加固效果图七、隧道掘进过程中遇到的质量问题、原因分析及处理措施7.1质量问题1、 盾构机在软土中出现过盾体偏转角过大且仅靠盾构机难以调整。2、 在管片拼装及成环后推进的过程中存在管片挤压破碎的现象。3、 绝大部分拼装质量可靠，但有少数管片存在错台超限现象。4、 成环隧道有渗漏水现象。5、 掘进过程中存在少数盾尾漏浆现象。6、 隧道成型以后存在管片下沉现象。7.2原因分析1、盾体回转角过大⑴在软土地层中刀盘切削土体的扭矩主要是由盾构机外壳与周围土体间形成的摩擦力矩来平衡的，当摩擦力矩无法平衡刀盘切削土体产生的扭矩时，将引起盾构机本体的旋转，导致回转角过大。⑵盾体或拼装机单侧配重过大，导致盾体在软土层中失稳发生自身的旋转。2、 管片破碎⑴管片进场前，管片场未按照规范要求进行混凝土养护，管片在场内搬运、场外运输过程中因混凝土强度未达到设计强度，造成管片角部破损。⑵管片在进场后，在吊装下井运输至工作面期间角部、边缘受到撞击，造成管片损坏。⑶管片环面不平整，相邻管片迎千斤顶面有交错现象，使后拼的管片受力不均匀，管片的表面会出现裂缝，盾构的推力较大时会顶裂管片。⑷拼装时前后两环管片间夹有杂物，使相邻块管片环面不平整，后拼装的管片在推进的时候就可能被顶裂。⑸封顶块管片插入时，由于管片拼装椭圆度过大，封顶块开口不够而使管片受挤压产生碎裂。3、 管片错台超限⑴盾尾变形，盾尾间隙小，造成错台超限。⑵拼装过程中未及时穿进螺栓并拧紧致使管片松动，造成错台超限。⑶盾构机姿态控制不良，纠偏过猛，姿态与轴线偏差较大致使盾尾间隙不好、造成错台超限。4、 管片渗漏水⑴管片自身质量缺陷，在管片生产过程中，设置密封垫的沟槽部位混凝土不密实、不平整、有水泡、气泡等缺陷，管片拼装完成后水绕过密封垫从水泡、气泡孔处渗漏进来。⑵管片止水条黏贴不牢固脱落，在拼装过程中管片发生了碰撞使止水条脱落或断裂，密封垫没有形成闭合的防水圈。⑶管片衬背注浆不饱满，管片衬背注浆不饱满，若管片密封条贴合不密实，管片顶部积水使密封垫压实比较薄弱的地方产生渗漏。⑷盾构与管片的姿态不好，盾构与管片的姿态不好，影响到管片的拼装质量，造成管片间错位，相邻管片止水带不能正常吻合压紧从而从起漏木⑸掘进过程中推力不均匀，掘进过程中推力不均匀造成管片受力不均匀而产生裂纹、贯穿性断裂等而渗漏水，在掘进困难时推力过大也会造成管片产生裂纹而渗漏水。⑹管片拼装质量控制不严，片存在泥土等杂物未清理导致拼装出现空隙形成漏水，拼装K块时密封条损坏造成渗漏水，管片螺栓紧固不到位造成管片防水没有压实造成渗水或管片螺栓紧固过早导致管片整体未压实。5、 盾尾漏浆⑴掘进过程中盾构机盾尾刷损坏或盾尾变形。⑵盾构始发前盾尾油脂涂抹不够。⑶注浆压力过大，注浆过程中浆液击穿盾尾刷，造成盾尾漏浆。⑷管片拼装质量不合格，形成错台和喇叭口。⑸盾尾油脂注入量过少。6、 隧道管片下沉⑴隧道悬浮在软土地层中，土体对盾构机及管片的浮力小于盾构机机体和隧道管片自身重力造成隧道整体下沉。⑵隧道顶部水土体对管片的垂直压力大于隧道底部土体对管片的上浮压力， 由于压力差，造成管片沉降。⑶出土量、土仓压力未能实现有效的管控，造成隧道周边土体损失和扰动，降低了周边土体对隧道的约束力。7.3处理措施1盾体回转角过大（以偏右为例）（1） 刀盘转向（左转）保持不变，拼装机配重放右边，盾构机右边增加配重尽量缩短同步注浆液的初凝时间，以增强管片的自稳性和及时给予管片足够的摩阻力螺栓进行复紧使管片整体性良好以抵抗扭转的趋势。（2） 刀盘反转时打开超挖刀，超挖刀的使用，增大了盾壳与土体之间的间隙，容易造成土偏移，同时也增大了刀盘旋转时的扭矩，从而达到调整回转角的目的。2、 管片破碎⑴严格根据掘进指令进行掘进，未经技术员同意盾构机司机不得随意更改掘进参数，注意盾构机姿态及盾尾间隙的控制，杜绝拼装时因盾尾间隙过小造成管片破损。⑵积极与管片生产厂家沟通，要求其管片养护达到设计强度并注意运输过程中的管片保护，同时施工班组在进行管片的水平运输及垂直运输时也要注意保护管片，杜绝管片损伤。⑶对拼装手进行技术交底，杜绝拼装过程中的强压强拧。⑷拼装过程中千斤顶的使用尽量采用点动的形式，避免因速度过快造成管片破损。⑸对叉车叉刀加设橡胶垫进行防护，防止转运过程中造成管片损伤。⑹安排专业人员按照审核过的管片修补方案进行管片修补。3、 管片错台超限⑴严格根据掘进指令进行掘进，未经技术员同意盾构机司机不得随意更改掘进参数，注意盾构机姿态及盾尾间隙的控制，杜绝拼装时因盾尾间隙过小造成管片错台超限。⑵拼装过程中须及时穿进螺栓并拧紧，防止使管片松动，避免造成错台超限。⑶注意盾构机姿态的控制，尽量靠近目标姿态，禁止猛纠偏，避免因姿态与轴线偏差较大造成错台超限。4、 管片渗漏水⑴针对管片存在的水泡、气泡等缺陷问题加强管片进场验收，管片进场过程中安排专人负责质量把关，及时对存在的不可避免的缺陷进行修复，同时注意吊装过程中对管片的损伤。⑵管片拼装前对拼装丄人进行交庶过程中加强对管片的精细操作避免管片碰撞，管片在转运过程中必须垫方木，避免管片在下方时碰角•一旦发现止水条断裂或脱落及时更换，保证拼装管片的质量符合防水的要求。⑶加强同步注浆控制⑷盾构机姿态控制措施⑸规范化管片拼装、严格控制质量拼装前首先应对盾尾杂物进行清理。如果有漏水现象必须补打盾尾油脂止水，在保证盾尾无杂物、无积水的情况下才能开始安装管片。封顶块安装前应对止水条进行润滑处理，安装时先径向插入，调整位置后缓慢纵向顶推，封顶块安装到位后应及时伸出相应位置的推进油缸顶紧管片。顶推力应大于稳定管片所需力，然后方可移开管片安装机。③5、 盾尾漏浆⑴盾构机始发前盾尾刷的油脂涂抹盾构机始发前要在盾尾刷钢丝内人工涂抹油脂，盾尾刷的每根钢丝上要沾满油脂，涂抹要饱满。如果涂抹不到位，会影响尾刷的密封效果，损伤盾尾刷，严重时漏浆。一般要涂抹3桶左右。⑵盾构机的姿态盾构机的姿态调整时不能急纠偏，一般每环纠偏量不大于 8mm纠偏过量容易使盾构机出现“蛇形”前进现象，致使盾尾间隙一边大一边小，损伤盾尾刷，间隙大的一边容易漏浆。盾尾间隙一般不小于50mm如果小于50mn容易挤坏盾尾刷，造成尾刷钢丝超过其弹性变形，止浆失效而漏浆。盾尾刷一般在漏浆一次以后，由于钢丝之间存在浆液，久而久之就会凝固在钢丝上，使盾尾刷失效，就会经常性漏浆。⑶注浆压力与注浆量注浆压力不能超过盾尾刷的最大承载压力，如果注浆压力过大，会击穿盾尾刷而漏浆。注浆量根据地质性质和出土量确定注浆量，如果注浆量过大地表容易隆起，也易造成漏浆。注浆量过小地表会出现沉降，在浆液的注入过程中，一定要密切注意这两个参数，以免出现盾尾漏浆的情况。⑷管片拼装质量管片拼装质量上影响盾尾漏浆的主要原因是管片错台和形成喇叭口。 管片错台以后，盾尾刷与管片之间形成的不再是一个完整的圆，在注浆压力高的情况下出现错台的地方就由于高压而被击穿导致漏浆。管片一旦形成喇叭口，在掘进时，管片就会刮伤盾尾刷，使盾尾刷失效，导致漏浆。在拼装作业中，一定要严格把住质量关，保证管片拼装的质量。⑸盾尾密封油脂注入量和注入压力在盾构掘进过程中，如果注入的油脂量不足或压力低注入的效果不好，不能够及时的填充盾尾刷空隙，造成密封效果不好，形成盾尾漏浆，一般是设备故障。这点是施工中最常见的漏浆方式。6、成型隧道管片沉降⑴在监测发现管片沉降后，调整同步注浆方式，增加盾构下部两注浆孔的注浆量，减少上部两孔位的浆量，同时在地面拌浆工序施工期间，加强浆液质量抽检工作，确保其按照同步注浆配合比进行拌制。⑵成型隧道管片沉降后的处理。发现管片沉降接近超限值 ，立即对该区段的管片通过注浆孔进行隧底注浆加固，直至隧道稳固。八、研究成果1掌握了盾构长距离穿越苏州运河软土地层掘进施工工艺及技术要点，满足地铁隧道验交质量的要求，并通过掘进参数的设计、修正、积累，形成一套完整的盾构穿越河流软土