凯峡河特大桥设计说明

贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计 1凯峡河特大桥设计说明1、设计依据、贵州省交通规划勘察设计争论院编制《贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段工程可行性争论报告》及《工可补充报告》(2023.12)。、中交其次大路工程局和中交其次大路勘察设计争论院关于贵州省江口至瓮安高速大路BOT+EPC模式投资人中标的通知书。、交通部规划争论院关于《贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段工程可行性争论报告专家组意见》〔黔发改交通【2023】3681号。、贵州高速大路开发总公司主持编制的《贵州省大路工程技术指标运用指、四川省交通运输厅大路规划勘察设计争论院编制的《贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段初步设计询问报告〔2023〕264号。、定测期间贵州省交通运输厅召开的历次技术协调会议纪要。2、初步设计批复意见执行状况K(106+200+106)m40米预应力混凝土T

执行状况：施工图定测期间，对总体线位进展了全局优化，取消了与凯峡河特468m2023】71江高速陡山坝特大桥、凯峡河特大桥施工图设计研讨会会议纪要的通知经过现场踏勘，综合地形、地质、平纵、施工条件等掌握因素，确定了凯峡河特大桥主桥跨径为(118+220+160+58)m连续刚构方案。3、设计标准JTGB01—2023。JTGD60—2023。JTGD61—2023。JTGD62—2023。JTGD63—2023。JTJ025—86。JTG/TD60-01-2023。JTJ004—89。GBT50746-2023。JTG/TB07-1-2023；JTJ041—2023。4、技术标准、设计速度：80Km/h。贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计2贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计2、荷载：大路I级。、桥宽：整体式路基21.5m，桥梁与路基同宽。宽度布置为0.5m〔防撞护栏〕+9.625m〔行车道〕+0.5m〔防撞护栏〕+0.25m〔中心分隔带〕+0.5m〔防撞护栏〕+9.625m〔行车道〕+0.5m〔防撞护栏〕=21.5m。1985年国家高程基准。1980年国家坐标系。0.05g，根本烈度Ⅵ度。1/300。5、根本设计资料、地形地貌拟建桥址位于石阡县石固乡桃园村、花桥镇大路坡村的低山丘陵的山脚，两侧为丘陵低山，山体高大、山坡较陡。桥址两端位于山坡上，山坡稍陡，植被发育，场区有沙石小路与外界相通，交通条件较差。场区地貌上属于中低山岩溶峰丛地貌区。、地质构造及构造运动工程区域位于贵州东部NSNNE向构造带和NE由于地应力的长期作用，其构造形迹简单多样，构造线大局部为NSNNE向及NE向，主要为雪峰期、燕山期地质构造形迹。场地发育F37断层，该断层于K31+353m5.0km5-10m80°10-30m，断面陡直，属区域性次级断层，断层组成物裂开的泥质灰岩、灰岩、方解石脉、泥页岩等。该断层对桥址区有影响、设计施工时应留意。、地层岩性

依据场区内钻探揭露和现场工程地质调查，场区内地层揭露有第四系填土层〔Q4me、坡积层〔Qdl、残积层〔Qel〕和志留系中统石牛栏群〔S2sh〕统湄潭组〔O1m、桐梓组〔O1t〕与寒武系中上统娄山关组〔∈2～3ls分述如下：(1)第四系填土层Q4me〔层序号1〕1山体所致。608.07-608.30m0m，0.60-5.00m。(2)第四系坡残积层Qd〔层序号4〕粉质黏土：灰黄色，可塑，以黏粉粒为主，含少量角砾，黏性差。734.91-769.51m0m，0.90-7.00m。粉质黏土：黄褐色，硬塑，以黏粉粒为主，含少量碎石，顶部0.30m植土。717.41-771.13m0m，0.50-5.60m。(3)第四系残积层Qe〔层序号〕5-1-1量角砾，为残积成因。751.41-759.74m0m，0.50-1.80m。(4)志留系中统石牛栏群S2sh〕粉砂质泥岩、泥灰岩、灰岩地层〔层序号本次勘察揭露中风化岩带，分述如下：7-2-2岩芯以块状、短柱状，岩质软，锤击易碎。钻孔揭露该层顶面埋深0.00-21.50m，层顶高程721.80-760.14m，揭露厚度5.60-21.50m。7-7-2岩质软，锤击易碎。钻孔揭露该层顶面埋深1.50-3.10m，层顶高程731.81-737.02m，揭露厚度1.20-4.30m。7-2-310-30cm,岩质较硬。钻孔揭露该层顶面埋深3.00-29.80m，层顶高程713.50-749.09m，揭露厚度3.00-25.70m24.6-10.4MPa。7-7-3为方解石，裂隙较发育，岩体较完整，岩芯呈柱状，节长10-30cm,岩质较硬，局部夹中风化粉砂质泥岩薄层。钻孔揭露该层顶面埋深0.90-35.70m，层顶高程706.41-741.21m，揭露厚度4.40-34.30m134.2MPa。7-9-310-25cm,岩质较硬。钻孔揭露该层顶面埋深0.00-19.00m，层顶高程719.52-769.13m，揭露厚度0.60-30.40m351.6-59.5MPa。奥陶系下统湄潭组〔O1m、桐梓组〔O1t〕层〔层序号，本次勘察揭露强、中风化岩带，分述如下：8-2-2强风化粉砂质泥岩：灰褐色，岩体风化猛烈，裂隙发育，岩体裂开，岩芯呈碎块状，块状，岩质软，锤击易碎。钻孔揭露该层顶面埋深22.30-51.20m，层顶高程584.22-628.14m，揭露厚度1.10-3.50m。

8-2-3要为长石、长石等，泥质、钙质胶结，裂隙较发育，岩芯呈块状，少量柱状，节长10-20cm,岩质较硬。钻孔揭露该层顶面埋深5.00-53.20m，层顶高程576.67-665.58m，揭露厚度2.70-23.50m210.0-15.3MPa。8-7-3方解石，岩体裂隙发育，岩芯呈块状、饼状为主，局部柱状，节长10-30cm,岩质较硬，局部夹中风化粉砂质泥岩薄层。钻孔揭露该层顶面埋深0.00-40.00m，层顶高程568.02-608.04m，揭露厚度14.30-30.70m27.80-11.2MPa。8-9-310-50cm41.00m-46.00m处局部夹中风化粉砂质泥岩。钻孔揭露该层顶面埋深0.00-54.50m，层顶高程624.84-722.00m，揭露厚度0.60-54.50m。寒武系中上统娄山关组〔～3l、灰岩〔层序号中风化岩带，分述如下：强风化灰岩：浅黄色，裂隙发育，岩体裂开，呈碎块状，角砾状，锤击易碎。钻孔揭露该层顶面埋深0.00-0.50m，层顶高程748.41-757.94m，揭露厚度2.50-3.40m。中风化灰岩：灰色，隐晶质构造，中厚层构造，裂隙发育，岩体较完整，10-25cm40cm,岩质坚硬，锤击声脆。钻孔揭露该层顶面埋深1.40-18.10m，层顶高程742.94-757.94m，揭露厚度3.30-39.30m337.8-64.3MPa。、物探勘察成果21000m。该处的野外地球物理条件为上部第四系土层和全风化层主要为坡残积粉质粘土、碎石土和种植土、全风化层等，广泛分布于勘察区，特别是隧道进出口位置，大部呈硬塑或坚硬状，厚度厚薄不一，厚度为0.3~10.8m，陡崖和局部沟谷处无土层，基岩暴露。下伏基岩岩性为粉砂质泥岩、泥岩、白云岩、灰岩等，呈强、中风化状。0~22，58m，该层岩石极裂开、裂隙极发育，完整性差，稳定性差，白云岩、灰岩表层由于溶蚀，形成溶蚀坑洞，局部呈石牙状。中、微风化岩广泛发育，大局部属中风化岩，中风化白云岩、灰岩岩质较硬，抗压强度较高，泥岩、粉砂质泥岩，岩质软，抗压强度差。、水文地质条件、地表水桥址位于坡积凹地与低山丘陵的山脚，场区地表水系不发育。5.5.2、地下水场区地下水由上部土层孔隙潜水和深部基岩裂隙水组成。上部土层中坡残积和冲洪积粉质粘土层的含水性及透水性均较差，不具赋水条件，含水量小；而深部基岩的强-中风化带内，岩石裂隙发育-较发育，含有肯定基岩裂隙水。总体而言，场区地下水不丰富，其补给来源主要靠大气降水渗透补给，水位埋深受季节性影响较大。本次勘察期间未测得钻孔的混合地下水位。依据本次勘察钻孔〔SQZK116、SQZK135〕所实行地下水样的室内分析成果，并依据《大路工程地质勘察标准〔JTGC20-2023〕中的有关条款判定，场区内地下水

对混凝土有微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋有微腐蚀性。、不良地质及特别性岩土本次勘察揭露不良地质主要为岩溶368说明桥址区岩溶较发育。岩溶影响拟建桥台、墩的稳定性，桥梁根底应嵌入完整连续的灰岩内，且应保证桩端持力层及其应力集中范围内不能存在有溶洞、溶槽或其它临空面。依据物探解析桥梁范围内不良地质现象主要为岩溶发育，特别是K30+968~K31+210和K31+400~K31+540地表有溶蚀沟槽和落水洞，泥灰岩段下层虽大局部为中风化岩，岩石较完整，但岩质软、岩石抗压强度低，承载力低。河谷两岸地形陡峭，岩石裂开易发生塌落现象。桥区未觉察有对拟建构造物的稳定性构成影响的特别岩土层。、地震〔20230.05g，0.35s，地震根本设防烈度Ⅵ度。6、主要材料、混凝土10cm。、C55混凝土：用于主桥连续刚构箱梁。、C507cmT8cm厚混凝土现浇层。、C40混凝土：用于主墩、过渡墩帽梁、墩身、引桥实心墩帽梁、墩身。、C30混凝土：用于主墩桩基，柱式桥墩墩帽、墩柱、墩系梁，桥台台帽和侧墙顶，全桥承台，以及防撞护栏和桥头搭板。、C25混凝土：用于柱式桥墩地系梁，过渡墩基桩及引桥桥墩基桩。、C25片石混凝土：用于桥台桥身、扩大根底。、C40小石子混凝土：用于支座垫石。设计要求混凝土技术标准应符合《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》JTGD62-2023有关规定。砼的协作比、拌制、运输、浇筑、振捣、养生、施工缝、以及砼协作料所承受的水泥、砂、石、水、外加剂等材料的要求，应严格依据《大路桥涵施工技术标准》执行，满足标准质量检验和质量评定标准。混凝土应承受科学的协作比，减小氯离子渗透和碱骨料反响，尽量提高混凝土的密实性，慎用早强剂，以提高混凝土的耐久性。、钢材HPB300HRB400钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第一局部：热轧光圆钢筋〔GB1499.1-2023〕20231号修改单和《钢筋混凝土用钢其次局部：热轧带肋钢筋〔GB1499.2-2023〕的规定。钢筋直径≥12mmHRB400热轧带肋钢；钢筋直径＜12mmHPB300钢。受力主筋直径≥25mm挤压接头的施工与检验应符合JGJ107—2010JGJ108—96《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》的规定。等强直螺纹连接应满足Q/JY08—1997《钢筋等强直螺纹连接技术规程钢筋焊接网：用于主墩墩身、承台、横梁，过渡墩墩身、承台的防裂钢筋网，均承受φ610×10cmJGJ114-2023《钢筋焊接网混凝土构造技术规程》的规定。Q235BGB/700－2023

的要求。pkpk、JL精轧螺纹钢筋：标准强度f =785Mpa，弹性模量Es=2.0×105Mpa，张拉掌握应力为0.9f =706.5Mpa，YGM锚固体系。用于主桥局部竖向预应力筋。pkpkpk 〔GB/T5224-2023〕f=1860MpE=1.95105Mppk 、其它材料、伸缩缝：本桥承受多向变位梳型板式〔RBKF〕系列伸缩缝进展设计，施工时必需留意在桥台背墙、预制梁梁端处预埋钢筋和预留槽口。其技术性能应符合〔TJ/T327-2023〕的要求。假设选用其它系列伸缩缝应留意伸缩缝预留槽尺寸是否满足要求。5号主墩处设GCQZ(Ⅱ)-30000-DX/SX球型钢支座，2号、号过渡墩的主桥箱梁下设GCPZ(Ⅱ)-4000-DX/SX盆式橡胶支座，2号、6号过渡墩10号、140、18号台处设置GCBZ-400*450-HD板式橡胶支座。引桥T梁释放墩处下设GCBZ-550*600-GD板式橡胶支座。球型钢支座和盆式橡胶支座，其技术性能应符合《球型支座技术条件》〔GB/T17955-2023〕和《大路桥梁盆式橡胶支座〔JT391-2023〕的要求，板式橡胶支座其技术性能应符合《大路桥梁板式橡胶支座〔JT/T4-2023〕的要求。、预应力管道：主桥箱梁纵向预应力管道承受塑料波浪管，其余预应力管道承受镀锌金属波浪管。7、总体设计、平面线形本桥平面位于A=375R=2500m的左偏圆曲线的整体式路基段内，HZ点桩号为K31+099.207，ZY点桩号为K31+874.152。、竖曲线及纵坡左右幅纵面位于坡度为-0.5%的下坡路基段上。、桥跨布置2×40+(118+220+160+58)+3×(4×40)m；右幅桥孔跨布置为2×40+(118+220+160+58)+3×(4×40)m。其中主桥118+220+160+58m承受变截面预T梁，先简支后构造连续。左幅桥分为五联，主桥一联，江口岸引桥一联，瓮安岸引桥三联。右幅桥分为五联，主桥一联，江口岸引桥一联，瓮安岸引桥三联。8、设计要点、主桥上部构造118+220+160+58m四跨预应力混凝土连续刚构箱梁，共划分三个区段，如下图。A、B14.0m、C8.0m，三个区段跨中梁高均为4.028cB区段底板厚从跨中至根部由32cm变化为160c、C32cm75cm，A、B区段腹板从跨中至根局部45cm65cm80cmC45cm、70cm两种厚度，A、B1.8次抛物线变化，C区段箱梁

2.0次抛物线变化。箱梁顶板横向宽10.625m，箱底宽6.5m，翼缘2.0625mAB018mC010m，A、B区段每个悬浇“T28个节段，C区段悬浇“T”纵向对称划分为12个节段，A、B7×3.0m、10×3.5m、14.0100C区段梁段数及梁段长从根部至跨中分别为×3.5、4×4.0m，节段悬浇总长44m。悬浇节段最大掌握重量2750KN，挂蓝设计自重1150KN2m7.0m0.7m0.3m1.8m的横隔板。主桥上部构造按全预应力混凝土设计，承受三向预应力，纵、横向及局部竖向预应力承受国家标准《预应力混凝土用钢绞线〔GB/T5224-2023〕高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860Mpa，Ep=1.95×105Mpa0.035，设计锚下1395Mpa。箱梁纵向钢束每股直径15.2mm，大吨位群锚体系；顶板横15.2mm6.8m时承受钢绞6.8m时承受精轧螺纹钢筋。纵向预应力束管道承受预埋塑料波纹管成孔，真空关心压浆工艺。、主桥下部构造3号、4号、5号桥墩为主桥桥墩。3、4号主墩承受双肢等截面空心薄壁墩形式。主墩肢间净距8m，3号墩8.5×4.0m，49.8×4.0m，3、4号主墩顺桥向壁厚0.70.95号主墩承受单肢等截面实心墩6.×3.2。35m162.8m的钻孔灌注桩。4号主墩承台厚5m202.8m的钻孔灌注桩。54m，单个承台下根底8贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计8贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计42.5m的钻孔灌注桩，58根桩。2号、6号桥墩为主、引桥间过渡墩，其墩身承受等截面矩形实心墩，截6.5×2.8m3m41.8m的钻孔灌注桩。过渡墩处均设RBDX-560型伸缩缝。、引桥引桥上部构造为40m后张预应力混凝土T梁，先简支后构造连续。预制梁高2.5m，半幅桥每孔布置5片T梁，梁距2.2m，梁间横向承受50cm宽湿接头连接。引桥上部构造承受贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段《桥梁设计通用图引桥桥墩依据墩高不同分别承受不同类型的圆形双柱式墩，圆形双柱式墩柱径1.8m、2.0m2.0m、2.2m，根底为单排钻孔灌注桩。桥台承受重力式U型台配桩根底的形式。018号桥台处设RBKF-801014号引桥过渡墩处设RBKF-160型伸缩缝。、其他鉴于目前国内在建刚构桥中跨合龙时，屡次消灭跨中底板混凝土崩裂的现象，本次设计对底板内布置有合龙钢束的梁段，底板内增设纵向闭合箍筋，以加强底板上下层横向钢筋共同受力，到达防止底板分层崩裂的目的。本桥平面位于缓和曲线、直线及圆曲线内。主桥箱梁按设计线处划分节段，通过调整箱梁节段内、外弧长来满足平面线形的要求。引桥预制梁长按《桥涵通用图》T求。9、构造分析、施工及运营阶段静力分析

预应力混凝土悬浇连续刚构施工工艺流程为：下构施工完成后，在墩旁搭设托架及施工临时固结装置5号释放主墩，在墩旁托架上浇筑0号块，其余块件〔合拢段及边跨现浇段外〕均以挂蓝悬臂对称浇筑，并张拉各阶段预应力钢束，直至最大悬臂；然后按先边跨后中跨的挨次依次合拢；最终进展桥面系施工。按此流程逐阶段计算构造各截面内力、应力和位移，每个悬浇节段的施工包括挂蓝就位、梁段浇筑、张拉预应力并灌浆及挂蓝前移等四个主要工况。成桥运营计算包括恒载、活载、支点沉降、温度及静风力等工况，按标准进展最不利荷载组合，并据此进展截面的配束设计。、计算参数永久作用：包括混凝土构造自重、混凝土收缩及徐变作用、预加力等。27.3KN/m3取值，其余构造26.0KN/m3取值。桥面现浇层混凝土按25KN/m3、沥青混凝土铺装按24KN/m3取值，两侧防撞护16KN/m计算。可变作用：包括汽车荷载、温度作用和风荷载等。汽车荷载承受大路—Ⅰ级，按两车道计算，计入横向偏载、冲击、车道折减等影响。1E-515℃±53组温度作用模式：122℃效应。第3组温度作用：构造梯度温度效应，按《大路桥涵设计通用标准》〔JTGD60-2023〕第4.3.1010cm沥青混凝土铺装日照正温差T114℃，T25.5℃，日照反温差T1承受-7℃，T2承受-2.75℃。风荷载：依据标准桥址处设计根本风速为25.2m/s，施工阶段和运营阶段风荷载作用效应按《大路桥涵设计通用标准》计算。根底差异沉降过渡墩按1.0cm计算，其余墩按2.0cm计算。、计算结果综合考虑短暂状况与长久状况时的各种工况，包括自重、施工荷载、预应力、预应力二次力、收缩徐变次内力、非线性温差、活载、根底变位等作用，对箱梁施工、使用阶段各截面的内力、应力、位移，进展了计算分析，并按标准进展验算。主要结论如下：长久状况承载力量极限状态强度满足标准要求。短暂状况混凝土正截面压应力满足《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》JTGD62-20237.2.8条规定。使用阶段混凝土正截面压应力及使用阶段受拉区预应力钢筋的最大拉应JTGD62-20237.1.5条规定。在正常使用极限状态作用短期效应组合时，混凝土正截面抗裂满足《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》JTGD62-20236.3.1条规定。正常使用阶段短期效应组合时主梁截面的主拉应力最大值满足《大路钢筋6.3.1条关于斜截面抗裂的要求。、高墩稳定分析140m，高墩稳定分析包括高墩整体屈曲稳定性和薄壁局部屈曲稳定性及高墩低频风振对施工、运营阶段安全性影响等。计算结果说明：本构造具有较高的安全度。10、构造耐久性设计

依据《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准〔JTGD60—2023〕规定：本桥所处环境条件属于II100年。〔JTGD60—2023〕〔JTG/TB07—2023〕中各环境等级对混凝土的要求，并结合本工程实际状况，构造耐久性设计方案及措施如下：全桥混凝土标号不低于C25。提高混凝土密实度，不允许消灭有害裂缝，保证施工质量，从而能够抵抗水分和侵蚀性介质的渗入。基于耐久性所需的混凝土的水灰比、水泥用量、强度等级、氯离子含量和碱含量必需满足I类环境条件的根本要求。预应力钢筋及一般钢筋混凝土构件保护层厚度，严格按交通部颁《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准〔JTGD62—2023〕9.1.1条执行，严格按标准掌握一般钢筋和预应力直线钢筋最小保护层厚度，提高钢筋抗锈蚀力量。预应力筋的锚固端实行牢靠的防锈措施，封锚混凝土应具有良好的抗裂性。11、施工要点及留意事项施工前应生疏整个设计文件，对各部尺寸、设计标高、桩位坐标、梁长等进展计算核对。如有疑问，应尽快与设计部门联系解决。有关施工及质量检验标准应严格依据《大路桥涵施工技术标准〔JTJ041-2023〕有关规定办理。、下部构造施工、施工正式开工前，施工单位应对本桥墩、台根底掌握点和基桩中心点坐标进展一次全面的校核，如与施工图文件有出入，请尽快与设计部门联系。、桩基成孔方式可依据基桩所在位置的地形、地质和水文地质条件选择，条件许可的状况下，应尽可能承受机械钻孔。当必需承受人工挖孔施工时，应加强孔壁支护和孔内通风等安全措施。孔内遇到岩层需爆破时，应特地设计，承受浅眼松动爆破法，严格掌握炸药用量，并在炮眼四周加强支护，减小对四周岩层的扰动，避开造成四周山体松动垮塌。群桩根底施工时，相邻两孔基桩不宜同时开挖、钻孔或浇筑混凝土。桩孔清底和竖向偏差应严格按施工标准执行。孔底的沉淀土厚度应≯5cm。、全桥基桩均按嵌岩桩设计，钻〔挖〕孔施工到达设计标高后，假设觉察地质状况与地质钻孔资料不符，应准时与有关方面商量，酌情处理。施工时应严格按有关标准检验基桩质量；不符合要求时，应争论处理方案，报监理单位处理。、承台或桥台根底基坑开挖时，留意基坑边坡的稳定。大开挖量时应避开对山体边坡产生过大的扰动而引起地质灾难，另应留意保护环境。施工时还应依据地质状况和气候条件选用适宜的坑壁坡度，必要时可作支护设施。对基桩外露较多的桥墩，应实行适当的防护措施，避开滑落物对基桩的碰撞损伤。、承台混凝土施工时，在温控措施得到保证的前提下，承台混凝土以一次浇注为宜。由于本桥主桥承台的混凝土方量较大，如一次浇注有困难，最多分两次浇注完成。浇注下一层的混凝土前将顶面的浮浆、油污去除干净，并对先浇注的混凝土外表进展严格的拉毛处理，以保证、老混凝土的良好结合。承台施工时留意预埋墩身钢筋，并确保钢筋定位的准确。、为防止主墩墩身在分段施工过程中消灭收缩裂缝，一方面建议施工单位作温控设计，实行必要的温控措施，在材料上应反复优化协作比，在工艺上应尽量降低骨料的入模温度，缩短节段之间的混凝土龄期差，特别是承台与墩底第一节段

之间的混凝土龄期差〔建议承台与墩底第一节段之间的混凝土龄期差不大于5天并加强混凝土养生。、本桥主桥桥墩较高，桥墩施工时应严格做好施工掌握。桥墩可承受爬模或翻模施工。桥墩施工时，顺桥向双壁间应设置临时撑，临时撑在高度方向每20m左右设置一道，临时撑位置宜布置在有内横隔的位置，临时撑可承受两根φ800mm的钢管。、为改善主墩受力及有效防止后期主梁的下挠、便利合拢段施工，边跨合拢前在悬臂端进展压重；中跨合拢时对主梁施加顶推力。为保证构造的安全及墩柱的稳定，施工时应对构造实施全过程监控，特别是主梁顶推时应进展双控，除按顶推力进展掌握外，还需严格掌握墩顶位移。、桥墩施工中留意老混凝土结合面的清洗和凿毛，为使全桥颜色全都，宜选用同一厂家的水泥。、本桥处于岩溶发育区，没有地质钻孔的桩基，桩基施工前，应先进展超前钻孔的施工，确保桩尖置于完整基岩面及桩端下部有足够的岩石安全厚度。、基桩均按嵌岩桩设计，桩底距下伏溶洞顶之间的顶板厚度取值不小于3d。每根基桩均需经过有关各方确认前方可终孔！、主桥上部构造施工0号块待桥墩施工完成后，在墩顶旁搭托架浇筑，因0号块构造及受力均较为简单，加之纵向及竖向预应力管道集中，钢筋密集，混凝土方量大，为了确保质量并防止有害裂缝消灭，浇筑时需实行必要措施掌握混凝土水化热的影响，承受分层浇筑时，应留意合理确定分层的位置，如承受分层浇筑的施工方案，各层混凝土龄期差应尽可能的小，避开因各层混凝土收缩的差异导致混凝土的开裂。另外在顶板浇筑后，应切实留意0号块件内外的浇水养生，加强块件内的通风降温，避开内外温差过大造成混凝土的开裂。注10贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计10贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段施工图设计意到0号节段浇筑养生的过程中，墩身在温度及风荷载作用下产生的墩顶转角变形对浇混凝土产生极大危害，要求0号节段施工前，在墩顶结合托架构造设置临时刚性连接，以尽量消退该项危害。0号节段施工完成后，在其上面拼装悬浇挂篮。设计时承受的挂篮34号主墩T构空挂篮全重115吨〔包括模板及机具设备5号主墩T构空挂篮全重80〔包括模板及机具设备4.7单位挂篮的技术参数与上述大体相当时，可不必验算；假设两者间相差较大，则应依据实际挂篮参数进展具体计算，重点验算箱梁悬浇阶段的预拱度。挂篮重量宜掌握在节段混凝土自重的0.3～0.5之间，挂篮要有足够的刚度，以免因挂篮变形较大而导致块件结合面的开裂。挂篮拼装完毕后，应进展预压测试，尽可能消退非弹性变形，并记录预压时的弹性变形曲线，以获得高程掌握依据。、箱梁逐段悬浇过程中，梁段混凝土的浇注、钢束的张拉、挂篮和机具的移动等，均应遵循对称、平衡、同步进展的原则，梁面上应尽量少堆放材料和施工机具，当必需时应留意悬臂两端对称堆放。、悬臂块件浇注时混凝土应由悬臂端向已浇块件方向浇注，以免造成旧混凝土接缝面处消灭竖向裂缝。、全部预应力施加都应在混凝土强度达设计强度90%且混凝土龄期不少于梁横截面应保持对称张拉，同一根纵向钢束张拉时两端应保持同步。每一截面的钢T束、后W束的挨次对称张拉。预应力钢束和精轧螺纹钢筋张拉完毕，严禁碰撞锚头和钢束〔筋线和精轧螺纹钢筋多余的长度应用砂轮切割机切除。、预应力钢束编束时应逐根理顺，绑扎结实，严禁相互缠绕。、箱梁截面各局部尺寸应按施工标准严格保证，在任何状况下梁段自重误

差应在-3%～+3%范围内。、边跨现浇段在支架上一次浇筑完成，支架应按100％的恒载进展预压以确保安全和消退非弹性变形，并按实测的弹性变形量和施工掌握要求，确定立模标高和预拱度。32吨。施工时首先安装平衡现浇段混凝土重量的压重〔如水箱，安装刚性支承，浇筑合拢段混凝土并同步卸除压重重量，待混凝土强度达设计90%7天后张拉合龙钢束。合拢钢束的张拉应按先长束、后短束的挨次对称张拉。合拢段混凝土浇筑后永久钢束张拉前，应尽量削减箱梁悬臂的日照温差，为此可实行掩盖整跨箱梁或加强整跨箱梁顶部的浇水降温等削减温差的措施。混凝土到达要求的强度和龄期后，应尽快张拉预应力钢束。合拢温度应15℃±5℃。响极大，要求实行牢靠的施工方法确保竖向预应力施加的准确。同时要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必需进展二次张拉，严禁遗漏。施工时应切实留意严禁水泥砂浆进入竖向预应筋的管道。、主桥横、竖向预应力滞后二个节段张拉，即：张拉n节段纵向钢束后，张拉n-2节段的横、竖向预应力钢束。全桥合拢后，张拉剩余节段的全部钢束。筋进展准确定位，管道应严格保证弯曲坐标和角度，确保管道顺直，定位钢筋应与箱梁纵横向钢筋点焊连接。锚垫板必需保证与钢束端部垂直。对齿板上的锚具，压浆后应浇筑混凝土封锚。施工需要而断开的钢筋当再次连接时，必需进展等强度焊接，并应符合施工标准的有关规定；凡与预应力束发生冲突的一般钢筋，可适当移动以避开预应力束，以保证预应力束管道位置的准确；钢束锚固处的一般钢筋如影响预应力钢束时，可适当弯折，待预应力施工完毕后准时恢复原位；如锚下螺旋筋与分布钢筋相互干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。调整其设置位置或钢筋间相互关系，同时该钢筋的下料长度应尽量准确。对于齿板的定位防崩钢筋也要求定位准确，同时不能随便调整位置。当有钢筋由于位置重叠、与预应力管道发生干扰等状况消灭时，必需由监理及设计单位认可，方能按确定后的方案调整钢筋位置。分层浇筑时，底板应一次浇筑完成，腹板分层浇筑。分层间隔时间宜掌握在混凝土初凝前，并需加强混凝土的振捣、养护，确保、老混凝土的结合质量。、引桥上部构造施工、引桥上部构造T梁均承受预制吊装法施工，先简支后墩梁固结〔或设支座〕形成连续－刚构体系。连续墩处临时支承施工单位自行设计，需遵循平稳卸载和便利撤除的原则。预应力混凝土T梁承受就近预制的原则。、引桥T梁承受贵州省江口至都格高速大路江口至瓮安段《桥梁设计通用、其它留意事项220m140m，为确保施工质量，在施工过程中应有特地的施工监控单位进展全程监控。、伸缩缝成套定货后，应将伸缩缝安装说明与本设计文件进展比照，建议请伸缩缝供货单位阅读相关图纸并协作安装。锚具的全部构件必需经过严格的质量检验。、本桥护栏、泄水管、桥头搭板等详见桥梁设计通用图《公用构造图5m顺畅，不影响行车安全和桥梁耐久性，假设桥梁位于凹曲线上或缓和曲线超高过渡段，则在凹曲线底部或超高过渡段的“零”坡点处增设一处横向排水管并避开消灭横向排水管设置在凸曲线顶点的现象。、引桥预制T梁、主桥箱梁混凝土现浇以及桥台背墙、侧墙浇注施工时，留意护栏及伸缩缝等预埋件的设置。、墩台基坑开挖以及伸入挖方路段的梁体局部的开挖，因地形简单，设计开挖土石方量难免误差，施工时依据实际状况按实计量。、施工时应结合主体工程，统一设置排水设施及坡面防护等，尽量避开对植被的破坏，削减水土流失，做好水土保持工作。、其它未尽事宜，请具体阅读相关设计图，并按交通部部颁标准《大路桥〔JTJ041-2023〕办