05 隐框玻璃幕墙解析

第五部分、隐框玻璃幕墙结构计算（转角）/v/v 2 JI.Z±±L\I>r-A-第一章、荷载计算一、基本参数计算高度：95.3m计算位置：副楼北立面隐框玻璃幕墙幕墙最大分格：BXH=1.250X0.95mB：玻璃宽度H：玻璃咼度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类作用荷载>>石材面板>>支撑龙骨>>连接件>>预埋件>>主体结构。二、荷载计算1、水平风荷载标准值计算B:阵风系数，取B=1.62gzgz按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.5.1MS：风荷载体型系数，取|JS=T.97Mz：风压高度变化系数，取MZ=1.64按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.2.1W：作用在幕墙上的风荷载基本值0.75KN/m20按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）附表D.4（按50年一遇）wk：作用在幕墙上的风荷载标准值W=B・M・M・W=1.62X（-1.97）X1.64X0.75=-3.925KN/m2（表示负风压）Kgz S Z02、水平风荷载设计值计算r：风荷载分项系数，取r=1.4WW按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r・W=1.4X3.925=5.495KN/m2WK3、幕墙构件重量荷载玻璃采用6(low-e)+12A+6钢化中空玻璃G：幕墙构件自重标准值，取0.45KN/m2AKG：幕墙构件自重设计值AG=1.2XG=1.2X0.45=0.54KN/m2A AK4、 地震作用q：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值(KN/m2)EKq：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值(KN/m2)EB:动力放大系数，可取5.0Ea :水平地震影响系数最大值，取0.08maxG:幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值，取0.45KN/m2AKq=|3xa xGEKEmaxAK=5.0X0.08X0.45=0.18KN/m2q=YXqEEEK=1.3X0.18=0.234KN/m25、 风荷载和水平地震作用组合计算屮：风荷载的组合值系数，取屮=1.0W W按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条屮：地震作用的组合值系数，取屮=0.5E E按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条qK：风荷载和水平地震作用组合标准值q二屮・W+屮•q=1.0X3.925+0.5X0.18=4.015KN/m2KWKEEKq：风荷载和水平地震作用组合设计值q二屮•W+屮・q=1.0X5.495+0.5X0.234=5.612KN/m2W EE第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用6(low-e)+12A+6钢化中空玻璃，玻璃面板的最大分格尺寸为,a=950mm,b=1250mm。该玻璃幕墙的玻璃属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。二、外片玻璃面板强度校核校核依据：o=6mqa2nWft2g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、 计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定，钢化中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为q_]]qT、q=qt3。玻璃内外片均为钢化，外 t3+t3 内t3+t31212所以根据以上的公式，可以看出在相同的条件下，内外片的玻璃承受的荷载不同，所以需要分别验算内外片的玻璃是否满足强度条件要求。2、 外片玻璃承受的水平风荷载t、t、：钢化中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t=6mm121W:外片玻璃承受的水平风荷载标准值K1W=1.1W =l.lx3.925x—=2.159KN/m2K1 K13+13 63+63l2W1：外片玻璃承受的水平风荷载设计值W_1.1W身=l.lx5.495X63=3.022KN/m21 13+t3 63+63l23、 外片玻璃承受的水平地震荷载t、t、钢化中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t=6mm121GA:钢化玻璃面板自重面荷载标准值AKG=6X10-3X25.6=0.154KN/m2AKa:水平地震影响系数最大值，取a=0.08max max按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条B:动力放大系数，取B=5.0EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条q:作用在钢化玻璃上的地震荷载标准值EK1q=a・B・G=0.08X5.0X0.154=0.062KN/m2EK1maxEGKr:地震作用分项系数，取r=1.3EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条q:作用在外片玻璃上的地震荷载设计值E1q=r•q=1.3X0.062=0.081KN/m2E1EEK14、 外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算屮：风荷载的组合值系数，取屮=1.0W W按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条屮：地震作用的组合值系数，取屮=0.5EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q:外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值K1q二屮•W+屮•q=1.0X2.159+0.5X0.062=2.190KN/m2K1WK1EEK1qj外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值口=屮・W+屮・q=1.0X3.022+0.5X0.081=3.063KN/m21W1EE15、 外片玻璃的强度折减系数0:参数t：外片玻璃厚度，取t=6mm门qa4 2.190x10-3x95040=kt—= =19.12Et4 0.72x105x64n：折减系数，取n=0.9235由0=19.12，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-2得6、 外片玻璃强度校核m：弯矩系数，取m=0.0672a950由-= =0.76，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-1得b1250O：外片玻璃产生的最大应力6mqa20二int2_6x0.0672x3.063x10-3x9502= x0.923562=28.6N/mm2<f=84・0N/mm2g外片玻璃面板强度符合规范要求。三、内片玻璃面板强度校核校核依据：o=6mqanwft2g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定，钢化中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为q=]]q丫、q=qt|。玻璃内外片均为钢化，外 t3+t3 内t3+t31212所以根据以上的公式，可以看出在相同的条件下，内外片的玻璃承受的荷载不同，所以需要分别验算内外片的玻璃是否满足强度条件要求。2、 内片玻璃承受的水平风荷载t、t、：钢化中空玻璃内片玻璃的厚度，取t=6mm122W:内片玻璃承受的水平风荷载标准值K2W=wtr=3.925x =1.963KN/m2K2 K13+13 63+6312w：内片玻璃承受的水平风荷载设计值W=W1—=5.495x =2.748KN/m22 13+t3 63+63123、 内片玻璃承受的水平地震荷载t、t、钢化中空玻璃内片玻璃的厚度，取t=6mm122GA:钢化玻璃面板自重面荷载标准值AKG=6X10-3X25.6=0.154KN/m2AKa:水平地震影响系数最大值，取a=0.08max max按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条B:动力放大系数，取B=5.0EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条q:作用在钢化玻璃上的地震荷载标准值EK2q=a ・B・G=0.08X5.0X0.154=0.062KN/m2EK2maxEGKr：地震作用分项系数，取r=1.3EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条q:作用在内片玻璃上的地震荷载设计值E2q=r•q=1.3X0.062=0.081KN/m2E2EEK24、内片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算屮：风荷载的组合值系数，取屮=1.0W W按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条屮：地震作用的组合值系数，取屮=0.5EE按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条qK2:内片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值q二屮・W+屮・q=1.0X1.936+0.5X0.02=1.946KN/m2K2WK2EEK2口2：内片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值口=屮・W+屮・q=1.0X2.748+0.5X0.081=2.789KN/m22W2EE25、内片玻璃的强度折减系数0:参数t：内片玻璃厚度，取t=6mm0=qk2a4=1・946*1°-3*9504=17.0Et4 0.72*105*64n：折减系数，取n=0.932由0=17.0，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-2得6、内片玻璃强度校核m：弯矩系数，取m=0.0672a950由a= =0.76，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-1得b1250O：内片玻璃产生的最大应力6mqa2o= 2nt262=6*°.°672*2・789"*9502x0.93262=26.3N/mm2<f=84.0N/mm2g内片玻璃面板强度符合规范要求四、玻璃面板挠度校核校核依据：叮卩号n叫打60按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条

1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：钢化中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t=0.95313+13=0.95X363+63=7.18mm12D：玻璃刚度Et3 0.72xl05x7.183D= = =2.3X106N・mm12(1-v2) 12(1-0.22)3、玻璃的挠度折减系数0:参数t：玻璃厚度，取t=7.18mm门Wa4 3.925x10-3x95040=k= =16.7Et4 0.72x105x7.184n：折减系数，取n=0.9332由0=6.65，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2-2得4、玻璃挠度校核M:挠度系数，取p=0.00651a950由；=石頁=0.76，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.3得b1250d：玻璃产生的最大挠度fWa4 3.925x10-3x9504d=卩一kn=0.00651x x0.9332=8.4mmfD 2.3x106a950d=8.4mmVd =旦=950=15.8mmf f,lim60 60玻璃面板挠度符合规范要求。1、基本参数胶的短期强度允许值1、基本参数胶的短期强度允许值胶的长期强度允许值风荷载设计值五、结构胶强度计算f1=0.2N/mm2f2=0.01N/mm2W=5.495KN/m2q=5.612KN/m2q=5.612KN/m2qG=0.185KN/m2a=950mm玻璃的长边长度b=1250mm2、结构胶在风荷载与地震作用组合下的粘结宽度qaCS1=2000f15.612x950=2000x0.20=13.33mm3、硅酮结构密封胶的粘结厚度ts't:结构胶的粘结厚度（mm）su:幕墙玻璃的相对于铝合金框的位移（mm）S&：结构硅酮密封胶在地震作用下的变位承受能力，取0.25（厂家提供）8：最大弹性层间位移角限值，取1/550hg：玻璃分格高度，取950mmU=®h=1/550x950=1.727mmsgtUsts=v8（2+8）1.727\.;0.25x（2+0.25）=3.08mm结构胶实际宽度16mm,厚度8mm。综上，结构胶设计满足要求，可以正常使用。第三章、半隐框玻璃幕墙立柱计算一、计算说明根据建筑结构特点，每根幕墙立柱简支在主体结构上，立柱高度H=3.0m,最大横向计算分格宽度B=1.25m。二、力学模型采用简支梁力学模型，荷载按均布线荷载计算。水平方向和竖直方向均承受矩形荷载。计算简图如下图：三、荷载作用值1、立柱所受的风荷载计算B:阵风系数，取B=1.61gzgz按《建筑结构荷载规范》GB50009-2003表7.5.1pS：风荷载体型系数，A=BXH=1.25X3.00=3.75m2取ps=-1.59+(-0.2)=-1.79按《建筑结构荷载规范》GB50009-2003第7.3.3条该体形系数分别为一个垂直于幕墙方向向外的荷载值和一个垂直于幕墙方向相里的荷载值，计算时，我们选择最不利的一种荷载进行组合，所以我们在计算时，选-1.79作为我们的计算风荷载体形系数。pz：风压高度变化系数，取pz=1.66按《建筑结构荷载规范》GB50009-2003表7.2.1W0：作用在幕墙上的风荷载基本值0.75KN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2003附表D.4(按50年一遇)wk：作用在幕墙上的风荷载标准值W邙・p・p・W=1.61X(—1.79)X1.66X0.75=—3.588KN/m2(表示负风Kgz S Z0压）2、 水平风荷载设计值计算r：风荷载分项系数，取r=1.4w w按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r・W=1.4X3.588=5.023KN/m2WK3、 风荷载和水平地震作用组合标准值计算屮：风荷载的组合值系数，取屮=1.0W W按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条屮：地震作用的组合值系数，取屮=0.5E E按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q二屮・W+屮・q=1.0X3.588+0.5X0.18=3.678KN/m2KWKEEK4、 风荷载和水平地震作用组合设计值计算q二屮•W+屮・q=1.0X5.023+0.5X0.234=5.140KN/m2W EE1、 立柱承受的竖直方向面荷载标准值G=0.45KN/m2GK设计值G=0.54KN/m2G2、 立柱承受的水平方向面荷载（按龙骨从属面积计算）标准值q=3.678KN/m2设计值q=5.140KN/m23、 立柱承受的水平线荷载标准值q=qXB=3.678X1.25=4.598KN/m线kK设计值q=qXB=5.140X1.25=6.425KN/m线4、 立柱所受的弯矩M=1/8XqXH2=0.125X6.425X32=7.228KN・m线5、 受力最不利处立柱承受的偏心拉力设计值（立柱中心处）N=GXBXH=0.54X1.25X3.0=2.025KNG

四、立柱截面参数立柱截面积X轴惯性矩立柱截面积X轴惯性矩X轴抵抗矩Y轴抵抗矩塑性发展系数0I=5358709.3704mm4XW=53300.7391mm3XW=25816.0094mm3yA-1?h:JA-1?h:J勺』t：•D./G11:~（：yly839056.39071■■-i4. -购（上）i你⑺I曲下）53300.7391Wy^)?■.：'.?；-绕：O：I◎讓绕丫札积竝斗二1浮心离右边隊距离形心离F峻距离-:r.S.115358709.371■-/；：/../：■'.；<I839056.■:?0；0,000,100Q)五、立柱强度校核校核依据+ Wf=150N/mm2AyW a0X按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.3.10条NMo= + —maxA yW0_2.025x103 7.228x106=+1345.8529 1.0x53300.7391=137.1N/mm2<f=150N/mm2a立柱强度满足设计要求。六、立柱挠度校核由水平风荷载下引起的挠度线荷载标准值W=W・B=3.588X1.25=4.485KN/m线KK水平风荷载下立柱的挠度

u=5wH4384EIu=5wH4384EI5x4來5530004 =12.6mm384x70000x5358709.3704u=12.6mmVH/180=3000/180=16.7mmV20mm立柱挠度满足设计要求。根据以上计算，立柱的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第四章、隐框玻璃幕墙横梁计算一、计算说明横梁选用(6063-T5)铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙横梁简支在立柱上,双向受力，属于双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度B=1250mm。该横梁承受竖直方向荷载高度h=950mm，。承受水平方向梯形荷载，荷载高度％=475mm，承受水平方向梯形荷载，荷载高度h2=325mm,横梁受力形式及计算简图如下。二、荷载计算1、 横梁承受的竖直方向面荷载标准值G=0.45KN/m2GK设计值G=0.54KN/m2G2、 横梁承受的水平方向面荷载标准值q=3.678KN/m2设计值q=5.140KN/m23、横梁承受的竖向方向作用力

P=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN14、横梁承受的水平方向线荷载标准值q=q・h=3.678X0.475=1.747KN/mK线1七1q=q•h=3.678X0.325=1.195KN/mK线2K1设计值q二q・h=5.140X0.475=2.442KN/m线1 1q线2=q・h1=5.140x0.325=1.671KN/m5、横梁承受的竖直方向最大弯矩和剪力M=0.32X0.3125=0.10KN・mXV=0.32KNX6、横梁承受的水平方向最大弯矩和剪力MY=qB2线24[3-4(迈)2]MY=qB2线24[3-4(迈)2]1250qB2线24[3-4(亜)2]12502.442x1.25224x[3—4x(-475-)2]12501.671x1.25224x[3-4x(斗125-=0.678KN・mq线-B(q线-B(--h-)+q线22B2B(1-B)=^^25x(1-°-475B)+-題=1.719KN1.25 2 1.25三、横梁截面参数横梁截面积A=713.5075mm2中性轴惯性矩I=237756.5898mm4XX轴抵抗矩W=5899.8687mm3XY轴抵抗矩W=12838.2651mm3Y中性轴惯性矩I=505522.8301mm4Y塑性发展系数u=1.0571TEPl"7FII71TEPl"7FII9.419]-237756.5898I、〔.ix18.2S44i25.6177141 J L、，■- .■"—J' 7rumj— /'•■YJf■*■53<. ■-绕丫拙面歆矩E7r)-.3-3235,1£37■：j<I4.7014形心直下边隸距离主翘］1■主衛方向匚二汽::丄w■r.'l丄50A041qp/j-主絵艾向'一\." 0.9四、横梁抗弯强度校核校核依据：M+MrWf。一X十厂 ayWyWxy按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.4条MMO= + KyWyWxy二0.10xl06 0.678xl06+1.0X5899.86871.0x12838.2651=65.4N/mm2<f=90N/mm2a横梁抗弯强度符合规范要求。五、横梁抗剪强度校核校核依据：VSWfavIt按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.5条1、竖直方向剪应力t：横梁壁厚，取t=3mmTX：横梁承受的竖直荷载产生的剪应力TX=VxSxItX=320x5341.7237756.6x3=2.4N/mm2Vfav=55N/mm22、水平方向剪应力t：横梁壁厚，取t=3mm

TY：横梁承受的水平荷载产生的剪应力TY=工ItY=1719X8765.4505522.8x3=9.9N/mm2Vfav=55N/mm23、横梁承受的最大剪应力IVmax=^TX+TY=*2.42+9.92=10.2N/mm2Vfav=55N/mm2横梁抗剪强度满足设计要求。六、横梁挠度校核校核依据：dWd=ff,limB校核依据：dWd=ff,limB180按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.7条1、竖直方向的挠度计算F=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN1d=FiX312.5x「3x12502-4x(312.5)2_

f24xExIL 」x=1.1mmVd=f,limB180燈=1.1mmVd=f,limB180燈=6.9180mm且不大于3mm2、水平方向线荷载计算'风荷载标准值W=3.588KN/m2、水平方向线荷载计算'风荷载标准值W=3.588KN/m2K水平方向线荷载标准值W=W・h=3.588X0.475=1.704KN/mK线1K 1W=W・h=3.588X0.325=1.166KN/mK线2K 23、水平方向的挠度计算dfy:水平方向梯形荷载产生的挠度f，Yu=WB4「25一，475、〜，475、、+WB4「25一，325、〜，325、、Hy K线[一5X( )2+2X( )4] K线[一5X( )2 +2X( )4]240EI8 1250 1250 240EI8 1250 1250YY1.704X12504 「25”，475、〜，475、、[一5X( )2+2X( )4]+240X0.7X105X505522.83018 1250 12501.166X125041.166X12504 [25一_x(240x0.7x105x505522.830」8一“竺)2+2X(12503251250)4]=2.08mmdf，=2.08mmVd=Y f,limdf，=2.08mmVd=Y f,lim1801250=6.9180mm横梁刚度符合规范要求。根据以上计算，横梁的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。七、横梁竖直方向扭转屈曲校核1、杆件的扭转屈曲校在荷载设计值作用下，根据计算得出杆件的最大扭矩为T=(0.54X0.95X1.25)X0.0755=0.05KN・m2tA02tA00.05xl062x3x652.4=12.8N/mm2V55N/mm2杆件侧向扭转屈曲满足设计要求第五章、幕墙连接计算一、横梁与立柱的连接计算1、计算说明该半隐框幕墙所有的横梁与立柱通过2个M6对穿螺栓连接，对穿螺栓承受来自水平方向的荷载和竖直方向上的荷载。此时我们需要对连接部位的螺栓的抗剪强度、立柱的局部承压能力和钢角码的局部承压能力进行验算。1、荷载计算作用在连接部位的水平方向剪力V=5.140X1.25X(0.475+0.325)/2=2.570KNY作用在连接部位的水平方向剪力V=0.54X0.95X1.25/2=0.32KN2横梁端部所承受的最大剪力V=、V2+V2F2.5702+0.322=2.590KN122、横梁与立柱连接螺栓的校核M6螺栓公称面积：A=28.3mm2有效面积：A=20.1mm22n：剪切面，取n=1VVNb：每个螺栓的抗剪承载力：VNb=n・A・f=1X28.3X245=6933.5N>V=2590/2=1295NV1VM6不锈钢螺栓满足设计要求。3、铝合金角码局部承压能力Nb:铝合金角码局部承压能力CNb=d・t・f=6.0X4X120=2880N>V=2590/2=1295NC ab铝合金角码局部承压能力满足设计要求。二、铝合金托片计算一、计算说明铝合金托片(6063-T6)在工作中传递荷载，自身也受到荷载作用，如不能有效的承担这些荷载，就会影响幕墙的正常使用，所以下面我们对铝合金压板进行验算。二、铝合金托片计算1、计算说明铝合金托片承受玻璃面板传来的竖向荷载根据其受力形式，取100mm的计算长度，可将其看成一个在端部受集中力的悬臂梁，悬臂梁根部受力最不利，同时承受最大剪力和弯矩力臂长L=23mm。由于压板自重较轻，故不考虑自重影响。铝合金压板厚t=4mm。2、荷载计算(1)铝合金托片承受竖直方向集中力标准值F=(6+6)X25.6X10-3X0.95X1.25/2=0.18KN设计值F=1.2X0.18=0.216KN(2)铝合金托片受到的最大弯矩和剪力弯矩M=F・L=216X23=4968N・mm剪力V=F=216N3、铝合金托片截面参数

4、铝合金托片抗弯强度校核M校核依据：Wf=150N/mm2TOC\o"1-5"\h\zyW aXM4968 , ,= =18.6N/mm2<f=150.0N/mm2yW1.0x266.7 aX铝合金托片抗弯强度满足设计要求。5、铝合金托片抗剪强度校核校核依据：tWf=85N/mm2maxavu=V=216=0.54N/mm2<85N/mm2—A=4x100铝合金托片抗剪强度满足设计要求。6、铝合金托片挠度校核校核依据:dfWd =180ff,lim1801FL 216x233 2L2x23.d=k= =0.02mm<d= = =0.26mmf3EI3x0.7x105x533.3 f,lim180 180铝合金托片挠度满足设计要求。第六章、幕墙预埋件计算一、立柱连接螺栓强度计算使用2个M12不锈钢螺栓连接立柱与埋件支撑件，M12螺栓图示与截面参数如下:匚IIIIEti匚IIIIEtiL12資戏吃黔鱷苛酣M12不轄蓼桌輕公称面积:A=113.1mm21有效面积:A=84.3mm2竖向荷载作用在每个螺栓上的剪力:

V=l/2XN=l/2X2.025=1.013KN1水平荷载作用在每个螺栓上的剪力V=(1/2XqXBXH)/2=(1/2X5.14X1.25X3.0)/2=4.819KN每个螺栓承受的最大剪力V=(V2+V2=40132+4.8192=4.924KN12=21.8N/mm2=21.8N/mm2<245N/mm2V=4.924X103T=2A 2X113.11立柱承受的最大挤压应力：立柱的壁厚，取t=2.5mmb=V =4.924x103=82.1N/mm2<161N/mm22x2.5x122x2.5x12L1