106kW水冷式管壳冷凝器 设计说明书

课程设计课程名称 热交换器课程设计题目名称 106kW水冷式冷凝器学生学院 材料与能源学院专业班级热能与动力工程（制冷与空调方向）09011班学号 30学生姓名 陈桂福 指导教师 王长宏 2012年7月5日广东工业大学课程设计任务书题目名称106KW水冷式冷凝器学生学院 材料与能源学院专业班级 热能与动力工程制冷0901班姓 名 陈桂福学 号 30一、课程设计的内容设计一台冷库用冷凝器。冷凝器热负荷Q=106KW，冷凝温度t=40°C，制kk冷剂为R22。冷却水进出口温度分别为：进口温度t'=32C,出口温度t〃=36C。22二、 课程设计的要求与数据1） 学生在教师指导下独立完成设计。2） 换热器设计要结构合理，设计计算正确。3） 图纸要求：图面整洁、布局合理，线条粗细分明，符号国家标准，尺寸标注规范，用计算机绘图。4） 说明书要求：文字要求：文字通顺，语言流畅，书写工整，层次分明，用计算机打印。格式要求：（1）课程设计封面；（2）任务书；（3）摘要；（4）目录；（5）正文，包括设计的主要参数、热力计算、传热计算、换热器结构尺寸计算布置及阻力计算等设计过程；对所设计的换热器总体结构的讨论分析；心得体会等；（6）参考文献三、 课程设计应完成的工作1） 按照设计计算结果，编写详细设计说明书1份；2） 绘制换热器的装配图1张，拆画零件图1〜2张。四、课程设计进程安排序号设计各阶段内容地点起止日期1学生分组；布置任务；根据设计任务收集有关的原始资料，并选定热交换器的型式等。指定教室进行换热器设计计算（包括传热计算、结构计算、流动阻力计算和强度计算等）宿舍编写设计说明书（严格按照广东工业大学课程设计说明书撰写规范编写）宿舍绘制换热器装配图1张；拆画零件图1〜2张宿舍设计答辩及成绩评定指定教室五、应收集的资料及主要参考文献吴业正.制冷原理及设备（第2版）[M].西安：西安交通大学出版社,1998.吴业正•小型制冷装置设计指导[M].北京：机械工业出版社，1999.史美中，王中铮•热交换器原理与设计[M].南京：东南大学出版社，2003.余建祖•换热器原理与设计[M].北京：北京航空航天大学出版社，2006.杨世铭，陶文铨•传热学（第四版）[M].北京：高等教育出版社，2006.中华人民共和国国家标准一管壳式换热器（GB151—1999）.其它设计资料：包括各种换热器设计标准、制冷工程设计手册、制冷设备手册、制冷机工艺等相关资料.发出任务书日期：2012年6月25日指导教师签名：计划完成日期：2012年7月6日基层教学单位责任人签章主管院长签章：设计总说明本课程设计是设计一个热负荷为106kW的水冷式管壳冷凝器。本课程设计是在给定冷凝器换热量Qk=106KW,制冷剂为R22,冷凝温度t=40°C，冷却水进口k温度t'=32C，冷却水出口温度t〃=36C，假定蒸发温度t=-15oC、制冷剂过220热度为At二5OC的条件下进行设计的。r整个设计过程主要包括传热设计计算、水的流动阻力计算、结构设计计算、配件选择及主要配件的强度校核，同时结合整体设备运行原理，对该水冷式管壳冷凝器各性能参数进行校正。本次设计先从传热设计计算着手，先根据热力循环对系统进行热力计算，同时采用假定热流密度及试凑法进行计算以确定较好的工作点，其中传热设计计算与结构设计计算相互交叉进行，接着计算水的流动阻力以及零部件的选取，最后进行强度计算与强度校核。设计内容包括了换热管的布置排列，换热管和流程数、管长、壳体、端盖、法兰、螺栓和垫片等的选取。经过设计计算，可以知道壳管式冷凝器的换热面积为F『、流程数N=2,总管数NZ=68根，有效单管长1=，制冷剂蒸汽进口管径42，制冷剂液体出口管径42，冷却水进出口管径为108，水泵最小功率为Pe=。通过本次的设计，得到了一个较合理的水冷式管壳冷凝器。关键词：冷凝器管壳式热交换器课程设计目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、冷凝器热力、结构计算 1\o"CurrentDocument"冷凝器的传热循环的确定 1冷却水流量qvs和平均传热温差Tm的确定 2\o"CurrentDocument"换热管的选型 3\o"CurrentDocument"估算换热管总长 3\o"CurrentDocument"确定每流程管数Z、有效单管长1及流程数N 3\o"CurrentDocument"传热管的布置排列及主体结构 4传热计算及所需传热面积确定 5\o"CurrentDocument"二、 冷却水侧阻力计算 8\o"CurrentDocument"三、 冷凝器的配件及其强度校核 9连接管管径计算 9\o"CurrentDocument"防冲板 10\o"CurrentDocument"壳体 10\o"CurrentDocument"管板 11\o"CurrentDocument"端盖 11支座 12\o"CurrentDocument"支撑板 13\o"CurrentDocument"拉杆 13法兰类选择 13垫片 16\o"CurrentDocument"螺栓 17\o"CurrentDocument"分程隔板 19\o"CurrentDocument"四、 心得体会 19\o"CurrentDocument"五、主要参考文献 20一、冷凝器热力、结构计算冷凝器的传热循环的确定根据冷库的实际工作工况：取蒸发温度t=-15oC，过热度At二5OC，即吸0 r入温度t=—10oC，冷凝器出口温度t=t=40oC。1 4k查《冷库制冷设计手册》第441页图6-7,R22在压缩过程指示功率耳=0.78i查R22压焓图得h=405kJ/kg,h=443kj/kg,h=418kj/kg,h=250kJ/kg,TOC\o"1-5"\h\z12 3 4二10-3m3/kg, 二kg\o"CurrentDocument"4 2sw=h-h=(443-405)kJ/kg=38kJ/kgt2 1380.78=380.78=48.7kJ/kgh二h+w二(405+48.7)kJkg=453.7kJkg2s 1 i再查R22压焓图得t=800C2sqmoQkqmoQk—h—h2s4106453.7—250=0.520kg''s冷却水流量qvs和平均传热温差ATm的确定1・2・1冷却水流量qvs确定冷却水进出口温度「32OC,叮=36OC,平均温度tm=34OC，由水的物性表可得:P=994.3kg/m3c=4174J/(kg•K)pv=0.7466x10-6m2/s九=62.48x10-2W/(m•K)则所需水量q=Q/pc(t"-1')=0.006385m3/svskp2 21・2・2平均传热温差ATm的确定由能量平衡，有36—36—35.3oCq(h-h)t—t—mo 2s 33 2pcqpvs

0.520x(453.7—418)4.179x994.3x0.003915各段对数平均温差（1）段：t一tAt—32 —6.20oCm1 t—tInt—tk3（2）段：At—(t2s—口-(tk-\)—17.57oCm2t—tln—2—t—tk3整个过程的平均温差（积分平均温差）h—hAt— 2s 5 —7.0oCmh—h h—h3 4+2s 3At Atm1 m2换热管的选型根据《小型制冷装置设计指导》第71页表3-4，选用2号滚轧低翅片管为传热管,有关结构参数为:d—11mm d—16mm 5—0.35mmd—13mms—1.5mmt t b f单位管长的各换热面积计算如下:翅顶面积a—兀d5/s—兀x0.016x0.00035/0.0015m2/m—0.0117m2/md ttf翅侧面积a—兀(d2—d2)/(2s)—兀x(0.0162—0.0132)/(2x0.0015)m2/m—0.0911m2/mf tb f翅间管面面积a—兀d(s—5)/s—兀x0.013x(0.0015—0.00035)/0.0015m2/m—0.031m2/mbbftfa—兀d—兀x0.011m2/m—0.0346m2/mii管外总面积a—a+a+a—(0.0117+0.0911+0.031)m2/m—0.134m2/mofdfb

估算传热管总长假定按管外面积计算的热流密度q二5800W/m2.则应布置传热面积oF=Q/q=106000/5800m2=18.28m2Oko应布置的有效总管长L二F/a二18.28/0.134m二136.41moof确定每流程管数Z、有效单管长1及流程数N冷却水进出口温度t'=32OC,t"二36OC,平均温度t=34OC，由水的物性2 2 m表可得:c=c=4174J/(kg•k)pv=0.7466x10-6m2/sP=994.3kg/m3九=62.48x10-2W/(m-k)则所需水量q=Q/pc(t"-1')=0.006385m3/svskp2 2根据《热交换器原理及设计》第294页及《小型制冷装置设计指导》第68页表3-2有关年运行小时的规定：初选冷却水流速度u=2m/s，则每流程管数Z=4q/兀d2u=33.59根vi取整数Z=34根，即实际水流u=上纟片=4x0.006385=1.98m/s。兀d2z兀x0.0112x34i对流程数N,总根数NZ,有效单管长1，壳体内径D及长径比//D进行组合ii计算,组合计算结果如表［1］所示:流程数N总根数NZ有效单管长1/m壳内径D/mi长径比//Di2684136表[1]其中壳体内径的选择根据《冷库制冷设计手册》第606页对壳体的规格进行选择。分析上面的组合计算结果,由《热交换器原理及设计》第54页规定，对壳体的长径比一般在4-25之间,通常为6-10，故选择2流程作为冷凝器结构设计依据。传热管的布置排列及主体结构现采用管子成正三角形的布置方案，根据《热交换器原理及设计》第45页表换热管中心距的规定，选管距s二22mm、分程板两侧相邻管中心距l二35mm。E为使传热管排列有序及左右对称,共布置68根管,则每流程平均管数Z=34根，传热管的布置排列如图(1)所示:图(1)传热计算及所需传热面积确定水侧表面传热系数计算从水物性表及《小型制冷装置设计指导》第78页表3-12知:水在t二34oC时，运动粘度v=0.7466x10-6m2/sm物性集合系数B二1395.6+23.26t二2186.44m雷诺数Re=ud/v=1.98x0.011=29172.2>104,即水在管内的流动状态i 0.7466x10-6为湍流,则由《小型制冷装置设计指导》第78页式(3-5):水侧表面传热系数a二B也=2186.44x1.980.8二9306.6W/(m2-K)wid0.2 0.0110.2i氟利昂冷凝表面传热系数计算由上面图(1)的传热管的布置方式，在垂直方向上，每列管数分别为2、2、2、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、2、2、2。由《小型制冷装置设计指导》第77页式(3-4)计算管排修正系数:£=(n0.833+n0.833+…+n0.833)/(n+n+…+n)n1 2 z 1 2 z=(6x20.833+14X40.833)/68=0.811根据所选管型,低翅片管传热增强系数由《小型制冷装置设计指导》第77页式(3-2)计算，其中环翅当量高度h=兀(d2一d2)/4d=兀(162—132)/(4x16)mm=4.27mmtbtQ增强系数=a/a+1.1(a+a)(d/h)0.25/Q增强系数bof dfb of=0.031/0.134+1.1x(0.0117+0.0911)(13/4.27)0.25/0.134=1.346由《小型制冷装置设计指导》第76页表3-11,R22在冷凝温度t=40°C,B=1447.1k由《小型制冷装置设计指导》第76页式(3-1)计算氟利昂侧冷凝表面传热系数a=0.725Bd-0.259*(t一t)-025kobnkwo=0.725x1447.1x0.013-0.25x1.346x0.811x(t-1)-025kwo=3391.70-0.25W/(m2-K)o其中0=t-t(t是管处壁面温度)okwowo1・7・3传热系数Ko传热过程分成两部分：第一部分是热量经过制冷剂的传热过程，其传热温差为0=t-t；第二部分是热量经过管外污垢层、管壁、管内污垢层以及冷却水okwo的传热过程，其传热温差At=t-1=At-0=7.0-0(其中t是管外污垢外iwom mo o wo壁面的温度)。由《热交换器原理与设计》第292页附表C得：水侧污垢系数r=0.000086(m2•K)/Wi忽略氟利昂侧油膜热阻，由《小型制冷装置设计指导》第78页式(3-6)和式(3-7)计算热流密度q(单位为W/m2)第一部分的热流密度q=a*0=3391.700.751koo o第二部分的热流密度

7.0-9q= o— 2 1aoa( +r)-f+ ・-faia九awi i mo=1310.4x(7.0=1310.4x(7.0-9)o(I+0.000086)0.134+0.0015x0.1349306.6 0.0346 393 0.0368(其中0是低翅片管翅管壁厚度，九是紫铜管热导率，取X=393W/(m-K),a是低翅片管每米管长翅根管面平均面积，即a二"(d+d)/2)m m ib因为传热是串联，则有q沁q。选取不同的9(单位为°C)进行试凑，计算结1 2 o果如表［2］果如表［2］所示:当9=2.2°C时，q与q误差只为％，小于3%，符合要求。此时o 1 2t二t-9二(40-2.2)°C二37.8°C，取q= =6208.4W/m2>5800W/m2,woko o2与前面假定的5800W/m2只相差%<15%,符合要求。传热系数：K=传热系数：K=6208.47.0=886.9W/(m2-K)1.7.4传热面积Fof与有效管长1确定计算实际所需传热面积:F=Q/q=106000/6208.4m2=17.07m2<F=18.28m2ofko o初步结果设计中所需要的冷凝传热面积18.28m2较传热计算传热面积大％，可作为冷凝传热面积富裕量。即初步结构设计所布置的冷凝传热面积能够满足负荷的供热要求，表明假设是可取的。

管子的有效长度1=—0= =1.87maN0.134x68fo适当增加长度，根据《热交换器原理与设计》第54页推荐的换热管长度，选取传热管有效单管长1=2.0m。则实际布置管外冷凝传热面积Fo=68x0.134x2.0m2=18.23m2，较传热计算所需传热面积大%，冷凝传热面积有足够的富裕量。二、冷却水侧阻力计算根据《制冷原理与设备》P227公式(9-78)得：水的沿程阻力系数-普=需黑=。.0247冷却水的流动阻力Ap=1pu2 +1.5(N+1)=卜=卜9943“982°.°24772X2^+1.5(2+1)=26276.4Pa0.011其中1是左右两管板外侧端面间的距离,此处1=)

tt考虑到外部管路损失，冷却水泵总压头约为Ap'=0.1+Ap=(0.1+0.0262764)MPa=0.1263MPa取离心水泵的效率耳=0.6，则水泵所需的功率为:0.6水泵所需的功率Pe=q‘sXAP'=6.385710070.12637106=1344.0W0.6三、冷凝器的配件及其强度校核

连接管管径计算冷却水进出口连接管冷却水的流量q二6.385x10-3m3/s，根据《小型制冷装置设计指导》第75vs页关于进出水管冷却水流速的规定，取冷却水流速度u二1.0m/s，故冷却水进出口连接管的直径d「乞=446.385x10-3二90.2mm。iVuY 3.14x1.0查《冷库制冷设计手册》第604页得，选取无缝钢管Q108x4.0，内径为100mm。制冷剂连接管根据传热循环查R22的lgP-h图（见上面“系统循环图”得:冷凝器入口h=453.7kJ/kg，u二0.02m3/kg2s 2s冷凝器出口h二250kJ/kg，u二0.886x10-3m3/kg44制冷剂的质量流量q=-Q^= 106二0.5201kg.-smoh一h453.7—2502s 5制冷剂蒸气的体积流量q二qu二0.5201x0.02二1.04x10-2m3/sv2s mo2s制冷剂液体的体积流量q=qu=0.5201x0.886x10-3二4.61x10-4m3/sv5 mo5根据《小型制冷装置设计指导》第75页规定：初取蒸气气流速度u=14m/s，2di24di24x1.04x10-23.14x14=30.75mm查《冷库制冷设计手册》第603页，选取无缝钢管Q42x2.5，内径d=37mmi2则实际蒸气气流速度u=4qv2s=9.67m/s2兀d2i211此时pu2= u2= x9.672=4675kg/(m-s2)<5950kg/(m-s2),根据2s2V2 0.022sGB151-1999《管壳式换热器》第78页5.11.3的规定，选择符合要求。根据《小型制冷装置设计指导》第75页规定：初选制冷剂液体速度u=0.5m/s，则出液管的内径:4d=£ .'4x4.6^=34.3mmi4 兀u 3.14x0.51 4查《冷库制冷设计手册》得，选取无缝钢管042x3.0，内径d二36mmi4则实际制冷剂液体流速u二乞二0.453m/s4兀d2i411此时pu2=u2= x0.4532=231.6kg/(m-s2)<5950kg/(m-s2)，根44V4 0.0008864据GB151-1999《管壳式换热器》第78页5.11.3的规定，选择符合要求。防冲板根据《热交换器原理与设计》第53页及GB151-1999《管壳式换热器》第78页5.11.2.1的关于安装防冲板的要求，因氟利昂蒸气进口处11pu2二一u2二一x9.672二4675kg/(m-s2)>2230kg/(m-s2)，故需安装防2s2V2 0.022s冲板。根据GB151-1999《管壳式换热器》第78页5.11.4规定，取厚度为3mm的不锈钢作为防冲板，规格为：axa=92mmx92mm，直接焊与拉杆上。壳体根据先前设计布管情况，由《冷库制冷设计手册》第605页无缝钢管规格,选择用0273mmx7.0mm(内径D=259mm,外径D=273mm,厚度s=7.0mm)的无缝钢io管作为壳体材料。管板根据GB151-1999《管壳式换热器》第29页图18，选用e型管板。为达密封效果，管子与管板连接采用胀接法。选择管板兼做法兰,根据《制冷机工艺》第111页表6-6，查得与管子连接方式有关的系数―1.15，与管板兼做法兰有关的系数人二1.30。由《制冷机工艺》P111经验公式(6-4)得管板厚度：t二f-f-(17+0.0083D)二1.15x1.30x(17+0.0083x259)mm二28.6mm12i实际可取t=30mm端盖根据《制冷机工艺》第112页关于封头的规定(结构如下图)：D259选用S=7mm,R=259mm,h=i= mm=64.75mm,i4 4h=h+S=64.75+7=71.75mm,L=10%D=0.10x259=25.9mmoi i支座支座选型根据《小型制冷装置设计指导》第75页，选用如下支座(相关尺寸如下)查表3-9得，K=160mm,L=240mm.支座定位：根据GB151-1999《管壳式换热器》第89页5.20.1的规定：取L=1000mm,L=L'二500mm(其中L=2000mm)。BCC支撑板由换热管长l=2m得，需安装至少一块支持板（根据《热交换器原理与设计》第50页表，对换热管外径为16mm的最大无支撑跨距是1100mm,故需至少一块支撑板），考虑到GB151-1999《管壳式换热器》第75页5.9.5.1关于支撑板安装的需求，取4块支撑板缺口左右方向交替排列均匀布置，此时换热管无支撑跨距为400mm。根据《热交换器原理与设计》第51页表：取支撑板厚度为6mm，直接焊接在拉杆上。拉杆根据GB151-1999《管壳式换热器》第77页5.10.2表43、表44，拉杆直径为12mm，考虑到支撑板的固定与布置，取杆数为5根（布置如上图（1）所示）。法兰类选择连接管法兰根据GB/T9119-2000第2页5.3.2的规定（结构如下），由上面连接管外径与工作压力（管程设计工作压力为，壳程设计工作压力为）查第4页表2及第6页表4及第8页表6得：冷却水进出口连接管法兰（A=108mm）：n=4,K=170mm,D=210mm,L=18mm,B=110mm,C=18mm,f=2mm,d=144mm.制冷剂进气连接管法兰（A=42mm）：n=4,K=100mm,D=130mm,L=14mm,B=46mm,C=16mm,f=2mm,d=78mm.制冷剂出液连接管法兰（A=42mm）：n=4,K=100mm,D=130mm,L=14mm,B=46mm,C=16mm,f=2mm,d=78mm.管板法兰根据GB150-1998《钢制压力容器》第97页表9-3及GB151-1999《管壳式换热器》第144页图G1的规定：管板兼做法兰，取L二24mm,L二18mmAe法兰外径D二D+(L+L+s)x2二273+(24+18+7)x2二371mmfoAe法兰厚度6=t—3x2=30—3x2=24mmf螺栓所在圆的直径D二D+2(L+s)二273+2x(24+7)=335mmaoA螺栓所在圆周长C=“D=3.14x335mm=1052.43mmaa端盖法兰根据JB/T4702-2000规定，选用平密封面型平焊法兰(结构如下)：垫片材料的选取根据GB151-1999《管壳式换热器》第147页表H1的规定，垫片的材料可选XB-200橡胶石棉板，再根据GB150-1998《钢制压力容器》第95页表9-2，取厚度6=1.5mm，得垫片系数m=2.75，比压力y=25.5MPa。再根据以上法兰的结构，由GB150-1998《钢制压力容器》第93页表9-1，选1a型压紧面。本次设计壳体内径Di=259mm<700mm，取垫片宽度N=20mm。根据GB150-1998《钢制压力容器》第96页9.5.1.1得：垫片基本密封宽度Nb= =10mm>6.4mm。o2垫片的有效密封宽度b=2.53Jb=2.53x*：'10mm=8.00mm垫片压紧力作用中心圆直径因为b=N=10mm>6.4mm，取垫片接触面外径D=309mm，根据o2 fo

GB150-1998《钢制压力容器》第96页9.5.1.2,垫片压紧力作用中心圆直径即垫片接触面外径减去2b，即D二D-2b二309-2x8.00二293mmGfo3.10.3所需要的最小压紧力根据GB150-1998《钢制压力容器》第96页式（9-1）及（9-2）得A） 预紧状态下所需要的最小压紧力F二3.14Dby=3.14x293x8.00x25.5二187684NGGB） 操作状态下所需要的最小压紧力（其中p=1.6MPa为冷凝压力）cF=6.28Dbmp=6.28x293x8.00x2.75x1.6=64769NTOC\o"1-5"\h\zP Gc3.10.4垫片宽度校核垫片在预紧状态下受到最大螺栓载荷的作用，可能因压紧过度而失去密封性能，为此垫片须有足够的宽度“皿迅。__ 315Q]=-s=——=105MPa根据后面所选螺栓的计算，常温下35号钢的bS3 ，螺栓实际面积：A=2405.29mm2。bNminA[-] 2405.29x105xl06 538八「Nminbb= mm=5.38mm<N=20mm6.28Dy6.28x293x25.5x106G故所选的垫片宽度符合要求。螺栓3.11.1螺栓的选取根据《机械设计基础课程设计指导书》第110页表，选取螺栓GB/T5780-2000M16x80，由《机械设计基础》第137页表10-1得：小径d=13.835mm，根据GB150-1998《钢制压力容器》第25页表4-7，螺栓材料选i用35号钢。

螺栓的布置根据GB150-1998《钢制压力容器》第97页式（9-3）得：螺栓的最大间距Lmax65=Lmax65=2d+ 匚—m+0.5=2x16+6x242.75+0.5=76.31mm由GB150-1998由GB150-1998《钢制压力容器》第97页表9-3可知螺栓的最小间距L=38mmmin由此可取螺栓间距L=60mm。由前面可知螺栓所在圆的周长1052.43C=1052.43mm，故所需的螺栓数最少n=[—— ]=17.54个，为了便于布置螺a60栓,取n=18。螺栓载荷根据GB150-1998《钢制压力容器》第97页式（9-4）及（9-5）得A） 预紧状态下需要的最小螺栓载荷W=3.14Dby=3.14x0.293x0.008x25.5x106=187684NaGB） 操作状态下需要的最小螺栓载荷W=F+F=0.785D2p+6.28DbmpPPGcGc=0.785x0.2932x1.6x106+6.28x0.293x0.008x2.75x1.6x106=172596N螺栓面积根据GB150-1998《钢制压力容器》第25页表4-7,常温下35号钢M16螺栓材料的ab=530MPa，J=315MPa，设计温度下螺栓的许用应力[a]t=105MPa，据b[a]=—s=31’=105MPa

《机械设计基础》第148页表10-6,取安全系数S=3， bs3 。根据GB150-1998《钢制压力容器》第97页式（9-6）及（9-7）得：A）预紧状态下需要的最小螺栓面积A=*=凹空=1787.47mm2a[a] 105bB）操作状态下需要的最小螺栓面积A二比二172596二1643.77mm2p[b]t 105b需要的螺栓面积A=max（A,A）=A=1787.47mm2m apa实际螺栓面积A=16x丄兀d2=16x丄x3.14xl3.8352=2405.29mm2>1787.47mm2,符合要b4i4求。螺栓设计载荷根据GB150-1998《钢制压力容器》第97页式（9-8）及（9-9）得A） 预紧状态螺栓设计载荷A+A 1W=-m__b[b]t=（2405.29+1787.47）x105=220119.9N2 b2B） 操作状态螺栓设计载荷W=Wp分程隔板根据GB151-1999《管壳式换热器》第28页5.6.6.2的规定，取分程隔板槽深4mm、宽12mm；由GB151-1999《管壳式换热器》第20页表6规定，分程隔板厚度选§=10mm。四、心得体会经过两周的课程设计学习，个人感觉较好完成此次课程设计的要求。在这过程中，感触良多，受益匪浅。总结如下:一、学习能力、团结精神、提高效率，重中之重。此次课程设计,面对几个数据,能够做出N种组合,但每种组合是否合适与实用,得用实际结果来证明,在这N种组合之中找到一个最佳的结合点。这就是课程设计的难题所在。在这个过程之中,需查的资料很多,这就需要对并资料进行整合,这对于分析问题、解决问题的能力有很大的提高。加之,课程设计的时间有限,一个人在两周的时间内是很难独立完成的,得与同学一起学习、一起讨论、研究,这对团队精神有很大的提高,学会如何与别人交流,听取别人的意见,与自己的观点进行整合,提高学习效率。二、凡事没有困难与容易之分，关键是我们的态度。在刚开始接触这个设计师，以为应该不是很难,因为之前有进行过课程设计，加上自己的努力，都以为很快就能解决。但经过实际设计时才发现，原来每一个零件，每一个小垫片等都有它的规格,都得按标准来做,而且特别是刚开始在试凑的过程，是非常痛苦与令人心烦的，但是自己知道只有坚持才胜利。这次课程设计,可说是一次很好的实战经验,也让我深深明白:无论是事大事小，都要认真应对，细心思考,不能想当然,当出现多种选择与心烦时,要理性,保持良好的心态,运用所有资源细心对比,才能得到最理想的设计方案。三、 这次课程设计绘图老师提倡运用AUOTOCAD，