昭觉寺地勘最终

昭明路（昭觉寺北片区A地块周边规划道路）建设工程项目岩土工程勘察报告四川省川建勘察设计院有限公司目录TOC\o"1-2"\h\z\u1前言 11.1工程概况 11.2勘察依据和执行标准 11.3勘察目的 11.4勘察方法及完成工作量 12工程地质条件 22.1地形地貌、交通条件和自然环境 22.2气象 22.3地质构造 32.4地层岩性 32.5水文地质条件 43岩土体工程地质类型及特征 43.1室内试验 43.2原位测试 63.3岩土参数选取 63.4不良地质现象及特殊性岩土评价 74场地地震效应评价 74.1区域地震活动性特征 74.2场地土类型及场地类别评价 74.3场地地震特征参数 74.4场地液化判别 75岩土工程分析与评价 75.1场地稳定性及适宜性评价 75.2各土层工程地质评价 75.3地基均匀性评价 85.4路基工程地质评价 85.5管道工程地质评价 85.6基坑及降排水评价 95.7路基和管道施工有关的岩土工程问题 95.8“海绵城市工程”建设对道路工程的影响及建议 96地质条件可能造成的工程风险 107天然建筑材料 107.1区内填筑材料 107.2填筑料质量控制 107.3取土及弃土场 108结论与建议 108.1结论 108.2建议 109报告附件 11PAGE1PAGE1四川省川建勘察设计院有限公司1前言1.1工程概况成都成华国资经营投资有限责任公司（以下简称“业主”）拟建昭明路（昭觉寺北片区A地块周边规划道路）建设工程项目。该工程位于成都市成华区昭觉寺横路昭觉寺汽车站附近，交通便利。工程设计由成都市市政工程设计研究院（以下简称“设计单位”）担任。受业主委托，我院承担本工程详细勘察任务。拟建昭明路（昭觉寺北片区A地块周边规划道路）建设工程道路全长298.905m，宽12.0m，沥青路面，一般路基。道路里程为K0+000至K2+98.905。起始点坐标为X=224120.395，Y=222554.107；终点坐标为：X=224256.448，Y=222820.252，该道路为城市支路，路面设计标高501.35~502.20m。道路拟建雨水管、污水管各一根，管线最大埋深约4.5m。道路起点顺接段管线设计拟采用顶管施工，其余段拟采用明挖施工，雨水管管径600mm/1000mm，污水管管径500mm，管材为II级钢筋混凝土管，设计要求地基土承载力不小于100kPa。根据《市政工程勘察规范》CJJ56-2012第3.0.1条，工程重要性等级为一级，场地复杂程度等级为二级，岩土条件复杂程度等级为二级，综合划分本市政工程勘察等级为甲级。1.2勘察依据和执行标准本次勘察在利用已有区域资料的基础上，按勘察设计合同和相关规范要求，执行的规范、规程如下：(1).《市政工程勘察规范》(CJJ56-2012)；(2).《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版,）；(3).《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026-2001)；(4).《城市道路工程设计规范》(CJJ37-2012)；(5).《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016年版）；(6).《公路工程抗震规范》(JTGB02-2013)；(7).《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）；(8)．《城市道路工程设计规范》(J1353-2012)；(9).《城市道路路基设计规范》（J1590-2013）；(10).《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）；(11).《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；(12).《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；(13).《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；(14).《膨胀土地区建筑技术规范》（GB50112-2013）；(15).《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）；(16).《成都地区基坑工程安全技术规范》（DB51/T5072-2011）；(17).成都市城乡建设委员会《关于加强我市房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知》（成建委【2014】427号文）。1.3勘察目的本次勘察的目的是：（1）查明拟建道路沿线不良地质作用的分布、规模、成因、分析发展趋势，评价其对拟建工程的影响程度，若遇砂土应评价砂土是否存在地震液化；（2）查明场地地层结构及其物理、力学性质；（3）查明特殊性岩土、河湖沟坑及暗滨的分布情况，调查工程周边环境条件，分析评价其对设计与施工的影响；（4）查明地下水埋藏条件及其和地表水的补排关系，提供地下水位动态变化规律，根据需要分析其对工程的影响；（5）判定水、土对工程材料的腐蚀性；（6）对场地和地基的地震效应进行评价，提供抗震设计所需有关参数；（7）对设计和施工中岩土工程问题进行分析评价，提供岩土工程技术建议和相关岩土参数；（8）未尽事宜按现行《市政工程勘察规范》、《岩土工程勘察规范》及相关规范要求执行。1.4勘察方法及完成工作量我公司根据业主提供的《昭明路（昭觉寺北片区A地块周边规划道路建设工程）项目平面图》（2021年3月12日），结合拟建场区地形、地质条件和详细勘察设计合同的技术要求，编制了勘察大纲和外业施工实施细则。1.4.1勘察工作布置本次工程地质勘察工作布置主要依据《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）和《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）等相关规范规程规定的要求进行。场地及岩土条件复杂程度等级为二级。昭明路（昭觉寺北片区A地块周边规划道路建设工程）项目沿道路两侧共布置钻孔14个，钻孔编号1#～14#。勘探点深度按设计管线埋置深度，保证管线底以下不少于5.0m，且保证管底以下稳定持力层不小于5m，实际钻孔深度8.0m～14.2m。1.4.2工作方法（1）测量：本次勘察各钻孔实际位置的测放是根据顾客提供的地形图、道路总平面图及坐标控制点W1(X=224158.3862，Y=222647.5078，H=500.35）、W2（X=224218.1214，Y=222764.3901）的相对位置关系，采用GPS测放勘探孔14个。勘探点地面高程以W1控制点绝对高程（H=500.35m，1985国家高程基准）为基准点测得，所供使用的图件精度均能满足勘探点的测放要求。（2）钻探：控制性钻孔7个，均为泥浆（植物胶）全孔取芯钻孔，勘探孔深度8.0m~14.2m；一般性钻孔7个，均为超重型动力触探钻孔，勘探孔深度9.7m～13.6m。另有3个控制性钻孔（2#、5#、6#）设置对比孔，6个钻孔对杂填土进行超重型动力触探原位测试。全孔取芯钻孔采用XY-100型钻机泥浆（植物胶）护壁回旋钻进，超重型动力触探钻孔采用SH-30型钻机动力触探钻进。（3）原位测试采用标准贯入试验判别黏土、粉质粘土、粉土、细砂物理力学指标。（4）室内试验：对素填土、黏土、粉质粘土、粉土采取原状土样进行物理力学试验，获取其物理力学性质；采取素填土大样进行击实试验，获取其最大干密度及最优含水比；采取水土试样进行腐蚀性分析，判定其对混凝土结构及混凝土结构中钢筋的腐蚀性。1.4.3工作量接受任务后，我公司于2021年3月11日进场，于3月21日出场共完成道路1#~14#钻孔，并转入室内编制报告，完成工作量见表1-1。本次勘察实际完成的工作量表 表1-1工作内容单位工作量备注测量放点个14采用GPS测测放（道路路）全孔断面取芯芯钻孔个7个/83..1m泥浆（植物胶胶）护壁SH-30型型钻机超重重型动力触触探个16个/1444.1mmN120动力力触探（含含对比孔3个/30.6mm,杂填土土原位测试试6个/29.44）取原状土试样样件26素填土12件件、黏土66件（加作胀胀缩试验），粉质粘土6件，粉土2件取扰动土试样样件5粉土1件、细细砂2件、卵石2件标准贯入试验验次18黏土6次、粉粉质粘土6次、粉土1次，细砂5次土工试验件31另取两组素填填土样作重重型击实试试验土腐蚀样件3素填土2件、黏黏土1件水腐蚀样件2上层滞水2件件2工程地质条件2.1地形地貌、交通条件和自然环境本工程位于成都市成华区昭觉寺横路昭觉寺汽车站附近，交通便利。拟建场地主要位于在建建筑场地内部，由于现场施工挖土，地势起伏较大，实测各勘探点地面标高为496.26～502.95m，相对高差6.7m。地貌单元属成都平原岷江水系=2\*ROMANII级阶地。图2-1拟建道路路平面位置置图2.2气象根据成都气象台观测资料表明，成都地区属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少冰雪。多年年平均降水量947mm。丰水期为7、8、9月份，降水量占全年降水量74%，枯水期12、1、2月份，其余为平水期。丰、枯水期地下水水位年变化幅度为1.50～2.00m，相对湿度多年年平均为82%，多年年平均蒸发量为1020.50mm。多年年平均气温16.2℃，极端最高气温为37.3℃，极端最低气温-5.9℃。多年年平均风速为1.35m/s，最大风速14.8m/s，极大风速为27.4m/s（1961年6月2日），最多风向为北及北东风向，多年年平均风压力为140Pa，最大风压力为250Pa。2.3地质构造该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地南部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山褶断带和龙泉山褶断带之间（见图1）。由于受喜马拉雅山运动的影响，两构造带相对上升，坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江－新津断裂和新都－磨盘山断裂及其他次生断裂。但除蒲江－新津断裂在第四纪以来有间隙性活动外，其他隐伏断裂近期无明显活动表征。总体而言，该区域地质构造稳定，属于相对稳定地块。成都地区在“5.12”汶川大地震、“4.20芦山地震”时震感强烈，但地震烈度均在7度以下，属于地震波及影响区，从区域地质分析该场地较为稳定。区域构造情况见图2-2。图2-2成都平原位置及构造略图2.4地层岩性拟建场地地貌单元属岷江水系=2\*ROMANII级阶地，建筑场地类型为坡地场地。根据本次勘察资料，拟建场地地层主要由第四系全新统人工填土层（Q4ml）杂填土及素填土，第四系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）成因的黏土、粉质黏土、粉土、细砂以及卵石。其埋藏情况和厚度特征详见《工程地质剖面图》，现分述如下：2.4.1、第四系人工填土层（Q4ml）杂填土1-1（Q4ml）：杂色，稍湿。以粉质黏土混砖瓦块建渣及植物根茎为主，硬杂质含量约30~40%，局部孔段位于施工临时混凝土路面（2#~5#），硬杂质主要为混凝土块。据调查，该层回填年限小于5年。该层在场地内连续分布，欠固结，结构紊乱，均匀性较差，层厚1.5-7.5m。素填土2-1（Q4ml）：灰褐色，稍湿，可塑。以可塑粉质黏土为主，含少量建渣及植物根茎。据调查，该层回填年限大于5年。该层在场地内连续分布，均匀性较好，层厚0.9-2.2m。素填土2-2（Q4ml）：灰褐色，稍湿，软塑。以软塑粉质黏土为主，含少量建渣及植物根茎。据调查，该层回填年限大于5年。该层在场地内零散分布（仅13#、14#），均匀性较差，层厚1.5-2.2m。以上各人工填土总厚度2.0～8.5m。2.4.2、第四系上更新统冲洪积（Q3al+pl）黏土3-1：褐黄色；硬塑，含铁、锰质氧化物及其结核，局部地段夹少量钙质结核；陡倾裂隙发育，隙间充填白色粘土矿物，切面光滑，有光泽，无摇振反应，干强度高，韧性高。粉质黏土4-1（Q3al+pl）：褐黄色，可塑，含铁锰质氧化物及其斑痕，裂隙较发育，切面稍有光泽，韧性及干强度中等，无摇震反应。粉土5-1（Q3al+pl）：褐黄色，稍密，主要由粉粒物质及云母等组成，含有粘粒、砂粒和铁锰质氧化物。无光泽，摇震反应中等，干强度低，韧性低。该层在场地分布较零散（仅1#、10#）。细砂6-1（Q3al+pl）：灰黄色，湿，松散；矿物成分以长石、石英颗粒为主，含少量云母粉和暗色矿，略含泥。卵石（Q3al+pl）：主要为青灰色，稍湿。主要以岩浆岩及变质岩等组成，中～微风化，隙间充填粘性土、砂、圆砾等；卵石层顶板埋深8.6~12.4m，标高为489.07~492.16m。据N120动探试验及现场分层，卵石层密实度可分为松散、中密两个亚层：松散卵石7-1（Q3al+pl）：充填物含量约45%，卵石粒径6～10cm，冲击钻进容易。N120平均击数为3.0击/dm，本次勘探未揭穿；中密卵石7-2（Q3al+pl）：充填物含量约35%。冲击钻进较困难，卵石粒径11～15cm，N120平均击数为8.8击/dm，本次勘探未揭穿；地层分布情况详见《工程地质剖面图》。2.5水文地质条件2.5.1地表水拟建场地未见地表水分布。2.5.2地下水工程场地中分布的地下水主要为上层滞水和孔隙潜水。上层滞水：赋存于人工填土层中，水量不大，主要靠大气降水补给，无统一的地下水位，以蒸发或逐渐向下渗透方式排泄，雨季水量增加，干旱季节减少甚至完全消失。孔隙潜水：赋存于砂卵石层中，补给来源主要为大气降水，水位变化受季节影响，年变化幅度在2.50m左右。受在建工地降水影响，现场未测得地下水位。通过调查了解，场地现状水位482.5m~484.2m，根据成都地区水文地质资料结合本工程场地地下水埋藏条件及现场调查情况，场地丰水期最高潜水位为490.8~493.0m。砂卵石层富水性和透水性均较好，属强透水层；上部人工填土、黏土、粉质黏土、粉土层透水性较弱，属弱透水层。该区域卵石层渗透系数K=18m/d左右。成都地区丰水期为7、8、9月份，枯水期为12、1、2月份，其余月份为平水期，本次勘察期间为平水期。该上层滞水水位变化与补给量有关。2.5.3水、土质测试及腐蚀性评价本次勘察在8#、13#钻孔内各取1件上层滞水进行水质分析，并在场地内采取3件土样进行腐蚀性分析，水、土腐蚀性测试报告详见附件，其试验结果评定见表2-1。据勘察期间水样和土样测试结果表明：场地地下水、场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具有微腐蚀性。场地环境类型为Ⅲ类，属弱透水层。水、土对建筑材料腐蚀性评价表表2-1项目实测值评价标准腐蚀等级备注结论按环境类型水对混凝土结结构的腐蚀蚀性SO42-（mg/L）49.6～774.4<500微环境类型为ⅢⅢ类微Mg2+(mmg/L))18.2～220.7<3000微NH4+(mmg/L))0.4～0..7<800微总矿化度(mmg/L))292.2～～306.00<500000微土对混凝土结结构的腐蚀蚀性SO42-（mg/kkg）54.85～～112..85<750微环境类型为ⅢⅢ类微Mg2+(mmg/kgg)18.95～～22.115<4500微按地层渗透性性水对混凝土结结构的腐蚀蚀性PH值7.0～7..2>5.0微弱透水层中的的地下水微侵蚀性CO22（mg/L）3.0～4..3<30微HCO-3((mmoll/L)3.17～33.72>1.0微土对混凝土结结构的腐蚀蚀性PH值7.29～77.51>5.0微弱透水土层微对钢筋混凝土土结构中的的钢筋腐蚀蚀性水C1-(mmg/L))28.1～333.4<100微干湿交替微土C1-(mmg/kgg)17.70～～53.440<250微可塑黏性土微<400硬塑黏性土3岩土体工程地质类型及特征土体工程地质类型的划分是根据土体的形成条件、结构、岩性、力学特性及工程地质特征的相似性及差异性进行划分的。线路区揭露的地层主要为第四系全新统人工填土（Q4ml）杂填土、素填土；第四系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）成因的黏土、粉质黏土、粉土、细砂以及卵石。3.1室内试验3.1.1土工试验为获得路基土的物理力学参数，本次勘察采取26组原状土样，成果及统计见表3-1。土工试验分层层统计成果果表表3-1土名指标天然含水量w%天然密度ρg/cm333土粒比重Gss饱和度Sr孔隙比e液限ωL%塑限ωp%塑性指数Ip液性指数IL压缩系数a1-2MPa-1压缩模量Es1-2MPa内聚力CkkPa内摩擦角φk度可塑状素填土土统计数6666666666666最大值28.51.962.74910.92437.221.516.10.510.4936.033615.4最小值23.91.832.72840.71932.019.112.80.310.2853.902212.5平均值25.81.902.70870.80034.420.414.00.400.4004.902914.1标准差1.5950.0460.0082.9900.0692.0930.8761.2980.0800.0700.7135.3070.969变异数0.0620.0240.0030.0340.0860.0610.0430.0930.20.1750.1460.1820.069修正数///////////0.850330.94300标准值///////////24.713.3软塑状素填土土统计数6666666666666最大值38.71.902.73981.12739.623.616.60.950.8153.902612.6最小值31.01.782.72940.88234.121.112.10.760.4832.52179.8平均值34.21.902.70971.00035.822.413.40.900.7003.102211.2标准差2.6150.0440.0051.6360.0871.9850.8451.6590.0660.1410.5953.5781.018变异数0.0760.0230.0020.0170.0870.0550.0380.1240.0730.2010.1920.1630.091修正数///////////0.866660.92511标准值///////////19.110.4硬塑黏土统计数6666666666666最大值24.12.042.76960.72642.122.619.50.210.27012.809720.8最小值21.51.972.74910.63837.820.517.30.010.1286.134415.7平均值23.02.002.80930.70039.521.318.20.100.2009.307317.9标准差1.1550.0260.0062.4230.0331.5350.7550.7810.0790.0522.42822.66001.823变异数0.050.0130.0020.0260.0470.0390.0350.0430.790.260.2610.3120.102修正数///////////0.743660.91622标准值///////////54.216.4粉质黏土统计数6666666666666最大值27.72.032.74980.81335.720.316.00.500.3607.614516.6最小值23.81.932.72930.65931.419.112.20.310.2185.043213.4平均值25.32.002.70960.70034.319.714.60.400.3006.503915.4标准差1.3380.0350.0061.9430.0521.7310.5011.3800.0710.0510.9554.7331.140变异数0.0530.0180.0020.020.0740.050.0250.0950.1780.170.1470.1210.074修正数///////////0.901990.93911标准值///////////35.114.5粉土统计数2222222222222最大值34.32.012.71901.03330.520.89.71.390.41910.442319.3最小值14.31.792.70720.53528.319.39.0-0.560.1474.851915.7平均值///////////2117.5备注：硬塑黏黏土孔隙比比0.7000，含水比0.582。按《膨胀胀土地区建建筑技术规规范》（GGB501112-22013）条文说明明中表4查得黏土承载力力特征值fak=2446.7kkPa由土工试验结结果统计表表3-1知：场场地分布的的素填土（可塑），压缩系系数a1～2平均值为0.4000MPa-11，黏土（硬塑）压缩系数a1～2平均值为0.2000MPa-11，粉质黏土土（可塑）压压缩系数a1～2平均值为0.3000MPa-11，粉土压缩缩系数a1～2平均值为0.2833MPa-11，均属中中压缩性土土。素填土（软软塑），压缩系系数a1～2平均值为0.7000MPa-11属高压缩缩性土。素填土（软软塑）力学学性质、承承载力均较较差，素填填土（可塑塑）、粉土土力学性质质一般，承承载力一般般，黏土、粉粉质黏土力力学性质较较好，承载载力较高。颗粒分析试验验成果统计计表表表3-2土层样本数颗粒大小百分分含量（mm）＞100100~60020~6020.0~22.02.0~0..50.5~0..250.25~00.07550.075~~0.0550.05~00.0055<0.0055粉土3////0.1~3..72.1~7..45.0~111.510.4~114.150.3~663.913.0~118.5细砂2///3.01.9~5..414.3~226.760.0~668.87.9~122.0//卵石252.0~557.37.3~122.23.0~3..811.9~113.09.4~122.33.7~7..50.5~2..00.8~3..3//3.1.2重重型击实试试验为满足道路路路基设计和和施工要求求，在场地地内取2组素填土土进行重型型击实试样样，其统计计数据见表表3-3。重型击实试验验统计表表3-3岩土名称项目最优含水量（%）最大干密度（g/cmm3）素填土试样数22最大值15.01.84最小值12.91.81平均值13.951.833.1.3路路基干湿类类型判别根据《城市道道路路基设设计规范》（CJJ194-2013）第4.2.1条规定，路基土干湿类型判别见下表3-4。ωc路床顶面面以下80cm深度内的的平均稠度度ωl路床顶面面以下80cmm深度内土土样的液限含水率率ωp路床顶面面以下80cm深度内土土样的塑限限含水率路基土的干湿湿类型判定定表表3-4湿度土名含水率ωm（%）液限ωL（%%）塑限ωp（%%）ωc土基干湿类型型素填土25.834.420.40.60过湿3.1.4黏黏土膨胀试试验成果根据《膨胀土土地区建筑筑技术规范范》（GB500112--20133）和《公路路路基设计规规范》（JTGD30--20155）规定，黏黏土膨胀性性判别及胀胀缩总率计计算见下表3-5。黏土膨胀试验验成果表表3-5孔号自由膨胀率δef（%）50kPa压压力下膨胀胀率δep(%))膨胀力pe(kPa)收缩系数λs地基分级变形量Sc（mm）胀缩等级胀缩总率2#410.957.70.4031.94Ⅰ2.765461.468.60.373.415530.749.20.432.0919#441.163.90.4027.16Ⅰ2.020500.754.80.442.435520.442.00.381.173根据《膨胀土土地区建筑筑技术规范范（GB500112--20133）》和室室内土工试试验结果表表明：场地地土自由膨膨胀率平均均值为477.7%，界限值值为40～65%，具弱膨膨胀潜势，地地基胀缩等等级综合判判定为Ⅰ级；经计算算膨胀土地地基的胀缩缩总率为1.17~3..42%，根据《公公路路基设设计规范》（JTGD30-2015）7.9.5条，本场地黏土属于弱~中膨胀土。根据《成都地地区建筑地地基基础设设计规范》（DB51/T5026—2001）规定，该场地膨胀土湿度系数0.89，大气影响深度为3m，大气急剧影响深度1.35m。3.2原位测测试3.2.1标标准贯入试试验本次勘察主要要对黏土（硬硬塑）、粉粉质黏土（可可塑）、粉粉土、细砂砂进行标准准贯入试验验，以确定定地基土承承载力，其其测试结果果统计见表表3-6。标贯试验统计计表表3-6项目土层次数(n)范围(击)平均值(φm)标准差变异系数计算值黏土（硬塑）617.4~220.418.41.1620.06317.4粉质黏土（可可塑）68.9~8..97.21.1340.1577.2粉土16.7~6..76.7//6.7细砂53.2~5..118.4//4.23.2.2超重型动动力触探（N120）试试验本次勘察对大大部分钻孔孔进行了超超重型动力力触探(N120)原位测试试，采用击击数/10ccm来判别卵卵石层密实实度，其判判别标准见见表3-7，场地卵卵石触探试试验统计见见表3-8。其密实实度变化情情况参阅《工工程地质剖剖面图》中中的动探曲曲线。N120密实实度判别标标准表3-7N120击数数N120≤444<N1200≤77<N1200≤10N120>110密实度松散稍密中密密实N120超重重型触探试试验统计表表表3-8项目频数最大值最小值平均值标准差变异系数标准值松散卵石94.22.43.70.5160.1392.7中密卵石109.78.08.50.4200.0488.2通过动探曲线线可知：场场地分布卵卵石密实度度变化较小小，总体而而言，上部部以松散卵石为为主，下部部以中密卵石为为主。3.3岩土参参数选取根据本次勘察察野外钻探探，结合场场地各层物物理、力学学指标统计计结果，以以《市政工工程勘察规规范》（CJJ556-20012）、《岩岩土工程勘勘察规范》GB500021－2001（2009年版）、《成成都地区建建筑地基基基础设计规规范》(DB551/T55026--20011)为主要依依据，参照照其他相关关规范、标标准对地基基承载力特特征值的确确定方法，并并结合成都都地区的工工程建设经经验，提出出场地各层层地基土的的物理力学学指标建议议值见表3-9。土土的物理力力学性质设设计参数建建议值表表3-9时代成因土名天然重度压缩模量变形模量内聚力摩擦角地基承载力特征值临时放坡开挖挖坡率建议议值γEsE0Cφ[fa0]kN/m3MPaMPakPa度kPa/Q4ml杂填土1-1118.0//88/1:2.0素填土2-1119.05.0/15111001:1.5素填土2-2218.52.8/811701:2.0Q3al+ppl黏土3-120.07.5/35152201:1.5粉质黏土4--119.56.0/30121501:1.5粉土5-119.05.0/15151301:1.5细砂6-119.07.57.0/231001:1.5松散卵石7--121.518.517.0/321801:1.0中密卵石7--222.040.031.0/385803.4不良良地质现象象及特殊性性岩土评价价3.4.1不不良地质现现象根据区域地质质资料，结结合现场地地工程地质质调查、测测绘和钻探探揭露表明明，拟建场场地层位稳稳定，场地地内无古河河道、人工工洞穴，无无活动断层层、构造破破碎带、泥泥石流、地地下洞室、滑滑坡、崩塌塌等不良地地质作用。3.4.2特特殊性岩土土场地特殊岩土土为人工填填土、膨胀胀土。其中中杂填土，主主要由建筑筑垃圾组成成，含黏性性土及生活活垃圾，局局部位于施施工工地混混凝土临时时便道上，混凝土块块硬杂质含含量较高，该层为新新近填土，一一般未经压压实，均匀匀性差，欠欠固结，结结构松散，具可压缩性，开挖后易垮塌，对基坑、基槽开挖后坑壁稳定性有不利影响。拟建道路施工前应先清除杂填土及素填土受扰动的表面。黏土为膨胀土土，失水开开裂，吸水软化化，土体内内部裂隙发发育易形成成软弱带等等特点，具具弱膨胀潜潜势，胀缩缩等级为Ⅰ级。设计计和施工均均应按照《膨膨胀土地区区建筑技术术规范》（GB500112--20133）执行，黏黏土不得泡泡水及暴晒晒，受水浸泡泡的黏土应应清除。4场场地地震效效应评价4.1区域地地震活动性性特征场区无断裂活活动迹象，区区域稳定性性较好，场场区范围内内无活动断断层、泥石石流、滑坡坡、崩塌，暗暗埋河、湖湖、坑等不不良地质现现象，路线线区内稳定定性较好，适适宜道路、管管道建设。4.2场地地土类型及及场地类别别评价根据《公路工工程抗震规规范》（JTGB02--20133）中相关规规定知：该该路段场地地土层的等等效剪切波波速估算值值为1866m/s，场地土土为中软土土。拟建场场地覆盖层层厚度3～50m，建建筑场地类类别综合判判定为Ⅱ类，属对建筑抗抗震不利地段，建议议采用挖除除换填或碎碎石桩处理理。4.3场地地地震特征征参数根据《公路工工程抗震规规范》（JTGB02--20133）及中国地地震动参数数区划图（GB188306--20155），成都都市区地震震基本烈度度为7度，设计地地震分组为为第三组，地震动峰值加速度为0.10g，地震动反应谱特征周期值为0.45s。4.4场地地液化判别别根据《成都地地区建筑地地基基础设设计规范》(DB551/T55026--20011)附录P.0..1，拟建场场地地貌单单元属岷江江水系II级阶地，场场地内细砂砂、粉质黏黏土、粉土土为不液化化土，本场场地无液化化土分布。5岩土工程程分析与评评价5.1场地地稳定性及及适宜性评评价拟建场地位于于成都平原原，地形有有一定起伏伏，经对场场地及周边边进行地质质调查，未未发现滑坡坡、崩塌、泥泥石、岩溶溶、采空区区、地面沉沉陷等地质质灾害和不不良地质作作用。除人人工填土和和膨胀性黏黏土外未发发现其它特特殊性土。线线路区内稳稳定性较好好，适宜道道路、管道道建设。5.2各土层层工程地质质评价（1）、杂填填土（1-1）结构紊乱乱，均匀性性及物理力力学性能均均差，属不不良地基土土。（2）、素填填土（2-1）分布较连连续，均匀匀性一般，承承载力一般般，可作为为道路和管管道天然地地基持力层层。（3）、素填填土（2-2）分布较零散散，均匀性性、承载力力较差，不可作为道道路和管道道天然地基基持力层。（4）、黏土土（3-1）分布较连连续，具胀胀缩性，承承载力较高高，可作为为道路和管管道天然地地基持力层层。（5）、粉质质黏土（4-1）分布较连续续，均匀性较较好，承载载力一般，可可作为道路路和管道天天然地基持持力层。（6）、粉土土（5-1）分布零散散，均匀性性较好，承承载力一般般，可作为为道路和管管道天然地地基持力层层。（7）、细砂砂（6-1）层位较稳定，厚厚度变化不不大，物理理力学性能能一般，可作为道道路和管道道天然地基基持力层。（6）、卵石石整体力学学性质好，承承载力高，可作为道路和管道天然地基持力层。5.3地基均均匀性评价价根据拟建道路路情况，结结合场地工工程地质条条件及工程程地质剖面面图，本工工程的地基基土均匀性性呈现以下下特点。场地内上部杂杂填土层厚厚薄不均，杂杂填土中含含大量建渣渣等硬杂质质，成分杂杂乱；素填填土（可塑塑）分布连连续，地基基土均匀性性较好；素素填土（软软塑）仅在在场地局部部地段分布布，地基土土均匀性较较差；黏土土（硬塑）分布布连续，地地基土均匀匀性好；粉粉质黏土（可可塑）分布布连续，地地基土均匀匀性好；粉粉土仅在场场地局部地地段分布，地地基土均匀匀性较差；；细砂分布布连续，地地基土均匀匀性一般；卵石层分分布连续，层层位稳定，地地基土均匀匀性好。场场地地基土土总体力学学性质好，均均匀性好。管道基础设计计应考虑地地基基础的的不均匀变变形问题。5.4路基工工程地质评评价拟建道路设计计标高基本本与现状地地坪相同，局局部因施工工挖土导致致场地存在在高差，按按一般路基基考虑，路路基或现地地面土层为为杂填土。建议将杂填土全部或局部清除，素填土表层（含少量植物根系部分）清除后换填合格土或砂卵石至设计标高。当采用局部清除换填时，换填厚度由设计验算确认，对下部还存在杂填土时，应先对杂填土进行碾压再换填。也可对地基进行处理，处理方式可以采用碎石桩或注浆加固等措施。当路基下存在在软弱下卧卧层（软塑塑素填土）时时，设计须须进行软弱弱下卧层验验算，若验验算不满足足，须采取取相应措施施，如挖除除换填或碎碎石桩。换填材料容易易获取，适适宜本工程程建设。路基基碾压和碎碎石桩施工工时建议采采取一定保保护环境措措施，根据据工程经验验，采取一一定措施后后可减少对对周边的噪噪音污染、环环境污染。路路基处理后后须由具备备相关资质质单位进行行相关指标标检测。5.5管道工工程地质评评价据调查，道路路起点段管管线已建好好，设计拟拟采用顶管管施工，顺顺接现状管管线，其余余段采用明明挖施工，按按不同管线线敷设方式式评价。5.5.1管管线顶管施工工段拟建管线起点点段顶管深度度3.5m~~4.4m，管底穿越越土层为硬硬塑黏土，参参考钻孔11#、2#，地基基承载力较较好，可直直接以硬塑塑黏土作管管底持力层层。根据现场勘察察及我院对对工程场地地周边工程程经验，该该区段顶管管施工应注注意以下问问题：（1）施工前前应考虑地地层渗透性性及填土中中上层滞水水等情况，填填土中上层层滞水一般般水量不大大，施工时时可进行局局部抽排。（2）施工前前应对管线线施工影响响区域内的的市政道路路、市政设设施、市政政管网、建建（构）筑筑物、绿化化苗木等采采取有效迁迁改或保护护措施，防防止由于顶顶管施工而而引起市政政道路、市市政设施、市市政管网、建建（构）筑筑物的变形形、开裂、沉沉降或隆起起以及绿化化苗木倒塌塌等，施工工时应加强强变形监测测，必要时时应进行提提前注浆加加固，以保保证施工的的可行性及及周边市政政道路、市市政设施、建建（构）筑筑物安全。（3）顶管竖竖井基坑大大部分位于于既有道路路中间，基基坑呈圆形形，直径约约5.0m，深度5.0～7.0m，开挖深深度较大，场场地填土厚厚度大，层层底高差大大，均匀性性差，结构构松散，处处于欠固结结状态，易易导致其侧侧向位移，加加上基坑位位于现状运运营道路上上，交通量量较大，增增加了基坑坑附近的附附加荷载，因因此竖井基基坑存在垮垮塌的风险险。（4）场地分分回填土其其间可能含有害害气体，也也可能含有有对人体有有害的病菌菌等，开挖挖时可能威威胁施工人人员安全。（5）场地处处于膨胀土土地区，膨膨胀土由于于裂隙发育育，遇水软软化、失水水收缩，在在雨季基坑坑施工中如如未及时封封闭或保证证回填质量量，可能引引起基坑变变形甚至道道路垮塌，管管道破坏等等。（6）场地地地下管网情情况复杂、若若竖井基坑坑垮塌，引引起道路垮垮塌破坏，则则可能导致致地下管网网破坏，道道路周边重重大管线（高高压电线、给给排水管线线、燃气管管线）破坏坏等，施工工时应加强强基坑变形形监测。5.5.2管管线明挖施施工段剩余拟建管线线根据设计计标高，管管线位置地地基土以杂杂填土为主主，局部位于于素填土（可可塑），硬塑黏土土。管道基底位于于杂填土层层时，建议议将杂填土土全部或局局部清除、表表层素填土土（含少量量植物根系系部分）清清除后换填填合格土或或砂卵石至至管线设计计标高，当当采用局部部清除换填填时，换填填厚度由设设计验算确确认，对下下部还存在在杂填土时时，应先对对杂填土进进行碾压再再换填。也可对地地基进行处处理，处理理方式可以以采用碎石石桩或注浆浆加固等措措施。管线位置地基基土位于素素填土（可可塑）、硬硬塑黏土层层时，对素填土土表层（含含少量植物物根系部分分）清除后后可直接以素素填土、硬硬塑黏土作作基础持力力层。对管底局部软弱下下卧层（软软塑状素填填土），设计须对对软弱下卧卧层进行验验算，若验验算不满足足，须采取取相应措施施，例如碎碎石桩。换填材料容易易获取，适适宜本工程程建设。路基基碾压和碎碎石桩施工工时建议采采取一定保保护环境措措施，根据据工程经验验，采取一一定措施后后可减少对对周边的噪噪音污染、环环境污染。路路基处理后后须由具备备相关资质质单位进行行相关指标标检测。5.6基坑及及降排水评评价道路沿线位于于在建建筑筑场地内部部，局部位于现状运运营道路。施施工前应对对沿线房屋屋、电线和和地下管网网等进行进进一步调查查。本工程涉及的的临时基坑坑工程主要要为管道基基础开挖、顶管竖井开挖等，预计基坑开挖深度2.5m~7.0m。根据《成都地区基坑工程安全技术规范》（DB51/T5072-2011）表3.1.1-2对膨胀土层基坑开挖深度大于5m段，基坑支护结构安全等级为一级。管道工程若采用明挖施工，应对形成的基坑采取有效的支护措施，例如放坡、排桩或钢板桩，保证基坑施工安全。建议杂填土、素填土（软塑）按1：2.0放坡；素填土（可塑）、黏土、粉质黏土、粉土、细砂按1：1.5放坡；卵石按1:1.0放坡。当现场不具备放坡条件、周边有重要建（构）筑物或基坑侧壁土质为不良土，如回填土等时，可采取临时支护措施，如钢板桩、排桩等支护方式，相关参数可以按照表3-9采用。支护方案应进行专项设计，且应考虑黏土的水平膨胀力。本道路工程可可能涉及的的地下水主主要为上层层滞水，雨雨季水量较较大。施工工期间，可可采取设置置排水沟和和集水坑的的方式进行行明排。若若自然排放放无法达到到要求时，也也可采用有有组织抽排排，并应将将水排至临临近沟渠等等，以致不不影响现场场施工和周周围居民生生活。截排排水沟和集集水坑位置置宜设置在在来水方向向，并应根根据现场来来水大小设设置截、排排水沟尺寸寸和集水坑坑数量。基基坑（降）排水应进行行专项设计计与施工。施工期间应作作好临时排排水方案，施工前应对地表水进行截排，确保路基不被水浸泡，甚至淹没。5.7路基基和管道施施工有关的的岩土工程程问题（1）路基压压实应严格格按照规范范有关规定定进行，并并保证填筑筑质量。（2）路基基基槽开挖而而形成的基基坑，应视视具体情况况，采取必必要的基坑坑支护措施施，基坑支护须进行专项项设计与施施工。（3）拟建场场地主要位位于在建建建筑工地内内，道路两两侧存在待待回填建筑筑基坑，道道路施工碾碾压、分层层压实时须须考虑对拟拟建道路两两侧建筑基基坑稳定性性影响，必必要时须采采取相应措措施。（4）路基施施工时，应应注意地表表水、雨水水对路基土土的影响，路路基开挖后后应进行及及时回填和和封闭，以以免降低路路基土层的的强度。（5）应沿拟拟建道路周周边及部分分外围设立立沉降观测测点，定时时观测其沉沉降，掌握握沉降量及及变化趋势势，并在道道路完成使使用后也进进行沉降观观测。沉降降观测应专专门记录报报告，主要要观测地基基沉降量、沉沉降速率及及基槽稳定定情况。（6）本次勘勘察钻孔未未揭见暗河河、墓穴等等埋藏物。施施工时如发发现墓穴应应立即上报报文物保护护部门。（7）本项目目为市政工工程，其勘勘探点间距距较大，钻钻探揭露勘勘探孔所在在位置除人人工填土和和膨胀土外外无软弱层层等不良地地质作用存存在；由于于该项目跨跨线较长，点点与点之间间地层钻孔孔并不能完完全代表场场地土层，因因此施工开开挖后应加加强验槽工工作。5.8“海海绵城市工工程”建设对道道路工程的的影响及建建议5.8.1区区域渗水对对路基影响响评价及响响应海绵城城市相关要要求区域渗水对路路基的强度度与稳定性性有很大的的影响，主主要分为以以下几类：：第一类是是大气降水水，这类水水主要通过过冲刷面层层或渗入路路基结构，从从而对路基基强度和稳稳定性造成成危害；第第二类是降降落到路基基边坡和路路面上汇集集到路基的的水，这类类水可能使使路基土体体遭受浸泡泡，增加土土体含水量量而降低路路基强度；；第三类是是路基基底底通过毛细细现象上升升至路床的的地下水，这这类水可以以降低路床床土体强度度，软化路路面下承基基础，从而而造成路基基路面的损损坏。因此此在设计施施工中建议议充分吸取取借鉴成功功的经验，结结合自然条条件和成都都市建设海海绵城市的的规划理念念，因地制制宜的优化化设计，有有效吸纳和和利用降雨雨渗水，实实现工程建建设与环境境协调共存存的绿色发发展道路。5.8.2地地下水下渗渗对路基的的影响（1）场地内内分布的素素填土渗透透性等级为为弱透水，地地下水下渗渗易汇集，造造成人工填填土含水量量增加，形形成“弹簧土”。（2）场地分分布的黏土土、粉质黏黏土渗透性性等级为弱弱透水。地地下水下渗渗易汇集，浸浸泡路床，软软化路基，最最终导致路路面下沉。黏黏土具有弱弱膨胀性，地地下水下渗渗易产生膨膨胀，导致致路面开裂裂。（3）场地分分布的粉土土渗透性等等级为弱～～中透水，地下水下渗会造成土体软化，路面下沉。5.8.3“海绵城市”建设的建建议拟建道路根据据道路设计计标高基本本与现状地地坪相同，局局部（K0+555~K11+78）因施工工挖土导致致场地存在在高差，按按一般路基基考虑。场场地内分布布的素填土土、黏土、粉粉质黏土、粉粉土及细砂砂受地下水水影响会造造成土体软软化，易引引起路基变变形，应考考虑“海绵城市市工程”建设对其其影响，并并采取相应应措施。拟拟建道路桩桩号K0+555~K11+78后期回填时时应结合“海绵城市市工程”要求进行行回填材料料的选取，并并考虑相应应隔排水措措施