单层厂房课程设计计算书终极版

word档下载后可任意复制编辑混凝土单层双跨厂房结构设计计算书

一设资及求本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m

word档下载后可任意复制编辑，车间长72m。跨度见附图，设有两台30/5tA4软钩吊车，轨顶标高见图，柱顶标高见图BC跨跨度见图，设有两台10tA5级软钩吊车，柱顶标高见图。（屋面结构见下表（2①柱混凝土：采用C30,f=14.3N/²,f㎜tk钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335钢筋（

f

=300N/㎜，

E

=2×㎜筋用级筋②基础混凝土：采用C25,f=11.9N/²,f㎜tk钢筋：采用HPB235级钢筋（

f

=210N/㎜²）

22word档下载后可任意复制编辑22主承构选表构件名称屋架

标准图号

选用型号YWJ24－

允许荷／）3.5

自重（kN／备）每榀屋边缘高度米屋

架垂直高度米屋面板吊车梁

YWB－DL9B

1.4每根

自重包括灌缝吊车梁梁高米连系梁础梁轨道连接

16.7kN／根0.8kNm天沟板

TGB68－

自重包括灌缝混凝土柱其他附件

计算确定不考虑二梁的构置⑴排柱尺寸的选定①计算上柱高及柱全高由所给图知轨顶标高为+11.70m柱顶标高14.70m,AB跨架顶标高17.50mBC跨屋顶标高17.50m柱全高H=15.20m上柱高度Hu下柱高度H=11.00ml上柱与全柱高的比值=②初步确定柱截面尺.对于下柱截面宽度：

4.2u15.2

=0.276b

11000l2525

=440,b=500mm对于下柱截面高度，有吊车时h

11000l12

=917mm无吊车时h

1.51.5l2525

3

=912mm边柱A.C轴：上柱：□b×h=500mm×500mm下柱：b×h××=500mm×1000mm××200mm中柱B轴上柱：□b×h=500mm×600mm

llllword档下载后可任意复制编辑llll下柱：b×h××=500mm×1200mm××200mm验算初步确定的截面尺寸，满足要.I字截面其余尺寸如图所.上下柱截面惯性矩及其比.排架平面内：边柱上柱：

I

112

500下柱：

11Imm10

中柱上柱：

I

112

39下柱：

1I252mm10

排架平面外：边柱上柱：

I

112

500下柱：

1I22005501201223

4.319

mm

中柱上柱：

I

112

600500394下柱：

1I220038012mm4.348

42word档下载后可任意复制编辑42三排结计⑴计算简图⑵柱的计算参数柱的计算参数表柱号

计算参数

截面尺寸（）

面积（mm）

惯性矩（）IIxy

自（kN/mAC

上柱下柱

□500×I500×1000×120×

2.5

5.20835.64

B

上柱□×下柱I001200×120200

3.0

9.0

7.5四荷计⑴永久荷载①屋盖自重预应力混凝土大型屋面板1.2×1.4=1.68KN/m25mm水砂浆找平层×20×0.025=0.6KN/m100mm水蛭石砂浆保温层1.26×0.1=0.72KN/m三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层×Σg=3.48KN/m

word档下载后可任意复制编辑天沟板×1.91×6=13.75KN屋架自重则作用于柱顶的屋盖结构自重：BC跨：G××24/2+13.75/2+135.30/2=325.085kNAB跨：G××18/2+13.75/2+135.30/2=262.445kN②柱自重A、C轴柱G=G=γgH=1.2×6.254.2=31.5kN.下柱：=G=γg=1.2×7.04×11.00=92.928kNB轴柱G=1.2×7.5×4.2=37.8kN.下柱：=1.2××③吊车梁及轨道自重G=1.2×（40.8+0.8×6.0）=54.72kN.各项永久荷载及其作用位置见下图⑵屋面活荷载

×由荷规范»查得屋面活荷载标值为0.7KN/m屋面活活荷载大于雪荷载不考虑雪荷载）Q=1.4×××12=70.56kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图括号所.⑶吊车荷载吊车计算参数见表4-1，并将吊吨位换算为kN.表）跨度起

跨度L(m)

最大轮

最小轮

大车轮

吊车最大宽度

吊车总

小车重（）量

压

压

距K(m)

B(m)

重G(kN)g(kN)Q(t)P(kN)

P(kN)1824

30/516.51022.5

270125

5047

4.64.4

6.055.55

340224

11738

word档下载后可任意复制编辑1）吊车竖向荷载设计值

D

、

D

minAB跨间：由下图所示的吊车梁座反力影响线知：D

i

0.9×270×（1+0.758+0.233-0.001=483.57KND

D

1.4×KN

min

D

max

k

677.0×50/270=125.37KNBC跨间：

word档下载后可任意复制编辑D

i

0.9×125×（1+0.808+0.267+0.075=241.875KND

D

1.4×241.875=338.63KN

min

D

max

k

338.63×47/125=127.32KN2）吊车横向水平荷载设计值

T

AB跨：

k

14

)kk

1/4××（+300）=10.425KN

D

Pmax,

677.0×10.425/270=26.14KNBC跨：

k

14

)kk

1/4××（+100）=4.14KN

D

Pmax,

×4.14/125=11.22KN⑷风荷载该地区基本风压为ω=0.35KN/mB类面粗糙度«载规范查风压高度变化系数为柱顶至室外地面的高度为15.200m,得=1.144，檐口至室外地面的高度为16.600m查得=1.175风荷载标准值为：ω=

s

z

ω=0.8××0.35=0.320kPa.ω=

2

z

ω=0.4××0.35=0.160kPa.则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：q1Q1

1.4×0.320×6=2.688KN/mqB2Q2

1.4×0.160×6=1.344KN/mA

Fw

[(

)Hs12

3

)H]4

wz0=1.4×（＋0.4)×＋(-0.6＋0.5)×1.4]×1.1751.00.35×6=11.13kN

ACword档下载后可任意复制编辑AC风荷载作用下的计算简图如图2-9所示五内分⑴剪力分配系数的算A、C轴：I5.2081I

H0.146,1HC

(1/0.276(1/

则

H3220.01052E2.67E0B轴：I9.091I

，

H1，HC

3(1/10.157

，则

B

H3222E57.242.700

3B3B

各柱的剪力分配系数：EH3A2AC2EE990.0105H30.0065H3i2

word档下载后可任意复制编辑0.28

0.280.280.44⑵永久荷载①屋盖自重作用将图2-7屋自重荷载简化为图2-10）.其中G=325.085kN,G=262.445kNG＋=587.53kNM=Ge=325.085×m,M=262.4450.02=5.249kN.mM=M-M=6.502-5.249=1.253kN.mM=Ge=325.085×﹒m,M=262.4450.25=65.611kN.mM=M=1.253kN.m由A、柱：n=0.146，λ=0.276查表或计算得C

1.5)]n

1.931对C柱

R1C

MC1C

1.931×6.502/15.2=0.826KN(→对A柱

R

C

M

1.931×5.249/15.2=0.667KN(←查表或计算得，C3

1.51n

1.234，对C柱R

2C

M81.271CkN()H2对A柱

2

3

M2()H2则R=R+R=0.826+6.598=7.424kN(),R=R+R=0.6675.327=5.994kN(←B柱n=0.157,λ=0.276,得=1.9,MRCB

1.9×KN(→在R与M、共作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图，如下图图b示

word档下载后可任意复制编辑②柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架柱顶之间无联系形成排架不柱顶反力，则按悬臂柱分析其内算简图如图2-11（a示A：M=G=31.5×0.25=7.875kN﹒m,G=92.928kN,G=54.72kN,M=Ge=54.72×0.25=13.68kN﹒m.B：G=37.8kN,G=100.848kN,=54.72kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如下b

Bword档下载后可任意复制编辑B⑶屋面活荷载作用①跨作有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=70.56kN由它在AB柱柱及变阶处引起的弯矩分别为：M=Qe=70.56×﹒m,M=Qe=70.56×0.27=19.051kN﹒m,M=Qe=70.56×﹒m,计算不动铰支座反力A柱由前知=1.931，=1.234，R

MC

1.931×1.411/15.2=0.179KN()

2A

3

M2A1.234kN()H2则R=R+R=0.179+1.547=1.726kN()B柱由前知=1.90,MRCB

1.90×10.58/15.2=1.323KN(→)则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=R+R=1.726+1.323=3.049kN()将R反用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μV=R-μV=R-μ

R=1.726-0.28×3.049=0.872kN()R=1.323-0.44×3.049=-0.018kN(←R=0-0.28×3.049=-0.854kN(←)计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所.

word档下载后可任意复制编辑②跨作有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见下图⑷吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）①作于A柱由前，=677.0kN(D=125.37kN),吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：MD﹒e=677.0×0.25=169.25kN﹒m,MD﹒e=125.37×0.75=94.03kNm,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力

Bword档下载后可任意复制编辑BA柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRAA3

×169.25/15.2=-13.740KN(←MRCB

1.245×94.03/15.2=7.702KN(→则不动铰支座总反力为：R=R+R←将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=-13.740+0.28×←V=R-μR=7.702+0.44×6.038=10.359kN(→V=R-μR=0+0.286.038=1.691kN(→排架各柱的弯矩图、轴力图如下图b示②作于B柱由吊车竖向荷载，D=677.0kN(D=125.37kN),在柱中引起的弯矩为：MD﹒e=125.37×0.25=31.343kNm,MD﹒e=677.0×0.75=507.75kN﹒m,计算简图如下图a）所示计算不动铰支座反力A柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRAA3

×31.343/15.2=-2.545KN()

word档下载后可任意复制编辑MRCBB3

1.245×507.75/15.2=41.589KN(则不动铰支座总反力为：R=R+R→将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×39.044=-13.47kN(←V=R-μ×39.044=24.410kN(→V=R-μR=0-0.2839.044=-10.932kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（.③作于B柱由吊车竖向荷载，D=338.63kN(D=127.32kN),在柱中引起的弯矩为：MD﹒e=127.32×0.25=31.83kNm,MD﹒e=338.63×0.75=253.97kNm,计算简图如下图a）所示计算不动铰支座反力C柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MRC3

×31.83/15.2=-2.584KN(←

Cword档下载后可任意复制编辑CMRCBB3

1.245×253.97/15.2=20.802KN(则不动铰支座总反力为：R=R+R→将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=0-0.2818.218=-5.101kN(←V=R-μ×18.218=12.786kN(→V=R-μ×18.218=-7.685kN(←排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（.④作于C柱由吊车竖向荷载，D=338.63kN(D=127.32kN),在柱中引起的弯矩为：MD﹒e=338.63×0.25=84.658kNm,MD﹒e=127.32×0.75=95.49kNm,计算简图如下图a）所示计算不动铰支座反力C柱n=0.146,λ=0.276,表得=1.234B柱n=0.157,λ=0.276,表得=1.245MR

×)MRCBB3

1.245×95.49/15.2=7.821KN(→则不动铰支座总反力为：R=R+R→)将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μR=0-0.280.948=-0.265kN(←)V=R-μR=7.821-0.44×0.948=7.404kN(→V=R-μ×0.948=-7.138kN(←排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（.

word档下载后可任意复制编辑⑤：跨的台吊车刹车计算简图如下图所示吊车水平荷载T的用点距柱顶的距离y=4.2-1.2=3mA柱由

yHu

及n=0.146,λ=0.276,查表y=0.7H得C=0.649,查表y=0.8H得C=0.606,内后得CR=-T﹒=-26.14×0.643=-16.808kN(←B柱由

yHu

及n=0.157,λ=0.276,查表y=0.7H得C=0.654,查表y=0.8H得C=0.611,内后得CR=-T﹒=-26.14×0.648=-16.939kN(←则R=R=-16.808-16.939=-33.747kN()各柱顶剪力为（μ=μ=0.28,=0.44V=R-μR=-16.808-0.28×(-33.747)=-7.359kN(←)V=R-μR=-16.939-0.44×(-33.747)=-2.09kN(←V=R-μR=0-0.28(-33.747)=9.449kN(→)排架各柱的内力如下图（b）所.

word档下载后可任意复制编辑⑥：跨的台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同理AB跨二台吊车刹车”情,排架各柱的内力如下图（b）所示⑦：跨与BC跨各一台吊车同时刹车时，计算简图如下图a）所示A柱同前C=0.643，R=-T﹒=-26.14×0.643=-16.81kN()B柱同前C=0.648，R=-T﹒=-（26.14+11.22）×)C柱R=-T﹒×0.643=-7.21kN(←则R=R+R=-16.81-24.21-7.21=-48.23kN()将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×48.23=-3.31kN(←V=R-μ×48.23=-2.99kN(←V=R-μR=-7.21+0.28×48.23=6.29kN(→排架各柱的弯矩图、轴力图如下图b所示

word档下载后可任意复制编辑⑸风荷载作用①风自左向右吹时，计算简图如下图）所示A柱λ=0.276,表得=0.345，R=-q﹒﹒=-2.66×15.2×←)C柱同A柱C=0.345，R=-q﹒﹒=-1.33×15.2×0.345=-6.97kN()则R=R+F=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()将R反作用于排架柱顶，按分配数求得排架各柱顶剪力μ==0.28,μ=0.44V=R-μ×31.66=-5.09kN(←V=R-μR=0+0.4431.66=13.93kN(→V=R-μR=-6.97+0.28×31.66=1.89kN(→排架各柱的内力如图2-21（b）示②风自右向左吹时此荷载情的排架内力与“风自左向右吹情况相同，仅需将A、柱的力对换，并改变其内的符号即.排架各柱的内力如下图所.六最利力合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为Ⅱ、ⅢⅢ截面

word档下载后可任意复制编辑考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载0.9（可变荷+风荷永久荷载其它可变荷载；永久荷载风荷载在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩和轴的合由M和N的时存在，很难直接看出哪一种组合为最不但对形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都，可能受压钢筋不利；但若和同时加，而N增得多些，由于e值少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：及相应的NV；-M及相应的、V；N及应的M、；N及应的M、V.在这四种内力组合中三组主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破分A柱B柱C柱组合其最不利内力，在各种荷载作用下ABC柱力设计值汇总见表、表及；A、、柱内力设计值组合表见表6-4、表及6-6表6-1A柱在各荷作下力计汇表荷载类别

序号

截面内力值Ⅰ-Ⅰ

Ⅱ-

Ⅲ-屋盖自重柱及吊车梁自重

12

Nm)-19.9260

N(kN)262.445

M(kN﹒)-5.505

N(kN)262.44556.22

Nm)-20.249-5.505

N(kN)262.445179.145

V(kN)5.9940屋面活荷载吊车竖向荷载D作用于吊车横向荷载T风荷载

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二台吊车刹车BC跨二台吊车刹车两跨各有一台30/5t吊车刹车自左向右吹自右向左吹

345678910111213

2.251-3.587-21.421.113±9.29±17.03±17.47-2.0519.57

70.560000000000

-3.587-118.64425.26-21.421.113±9.29±17.03±17.47-2.0519.57

70.560677.00000000

7.208-12.981173.507-77.544.028±215.88±61.64±268.60-229.92

70.560677.00000000

0.8720.854-12.049-13.4775.101-0.265±18.781±4.055±22.8335.34-22.11

word档下载后可任意复制编辑表6-2柱在种载用内设值总荷载类别

序号

Ⅰ-ⅠNm)

.N(kN)

截面内力值Ⅱ-M(kN﹒)N(kN)

Nm)

Ⅲ-N(kN)

V(kN)屋盖自重柱及吊车梁自重

12

1.2530

1.2530

92.52

1.2530

193.365

00屋面活荷载吊车竖向荷载D作用于吊车横向荷载T

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二台吊车刹车BC跨二台吊车刹车两跨各有一台

34567891011

-10.656-43.508-102.52253.70±26.39±11.33±32.27

70.5670.560000000

-10.65650.522405.228-200.27-64.393±26.39±11.33±32.27

70.5670.56677.0000

-10.854-43.508136.718-59.62±290.94±124.87±410.34

70.5670.56677.0000

0.018-0.01810.35924.41012.786-7.404±24.05±9.13±34.37吊车刹车风荷载

自左向右吹自右向左吹

1213

-58.5158.51

00

-58.5158.51

00

-211.74

00

13.93-13.93表6-3C柱在各荷作下力计汇表荷载类别

序号

Ⅰ-ⅠNm)

N(kN)

截面内力值Ⅱ-M(kN﹒)N(kN)

Nm)

Ⅲ-N(kN)

V(kN)屋盖自重柱及吊车梁自重

12

0

325.085

5.805

86.22

25.0725.805

325.085179.148

7.4240屋面活荷载吊车竖向荷载D作用于吊车横向荷载T风荷载

AB跨有BC跨有AB跨A柱AB跨柱左BC跨B柱右BC跨柱AB跨二台吊车刹车BC跨二台吊车刹车两跨各有一台吊车刹车自左向右吹自右向左吹

345678910111213

3.5872.251-7.102-0.45±39.69±3.99±39.88-19.57

070.56000000000

3.587-16.8-7.102-0.45±39.69±3.99±39.88-19.57

070.5600000000

-7.208166.166-84.98-23.84±143.62±92.65±232.49-182.37

070.5600056.0200000

0.8540.8721.69110.9327.6857.138±9.449±5.38±17.515.586-21.912

word档下载后可任意复制编辑七排柱设表6-4A柱内设值合荷载组

内力组

Ⅰ-Ⅰ

Ⅱ-

Ⅲ-合类别

合名称

Nm)

N(kN)

Nm)N(kN)Nm

N(kN)+M

1+2+0.9[0.8(6+8)+0.9×

1+2+0.9[3+0.9+13]

1+2+0.9[3+0.8(6+8)+0.9×11+13]永久荷载+0.9（可变荷载+荷载）

-MN

41.261+2+0.9[3+4+0.9(7+10)+12]8.72420.091+2+0.9[4+0.9(7+10)+12]5.49420.09

766.250.910+12]20.99555.46766.25

544.5715.671+2+0.9[4+0.8(5+7)+0.9×11+12]-389.58567.741+2+0.9[4+0.9(7+10)+12]-283.62567.7415.10N

1+2+0.9[3+4+0.9(7+10)+12]79.92

59.29555.46

-32.5523.03+M

1+2+0.8(6+8)+0.9×10

（8+10）

（6+8）×11永久荷载+他可变荷载

-MN

41.021+2+3+4+0.97+10）26.52（7+10）22.93

796.73（5+7）×35.96562.52（7+1058.40491.96

758.2938.49（5+7）×11-274.12574.79（7+10）-136.20574.7910.37N

1+2+3+4+0.97+10）26.52

1+2+3+4+0.9（5+9）7.07562.52

1+2+3+4+0.9（5+9）-142.78574.79

19.18+M

26.76

1+2+13

64.48

1+2+13

1+2+13504.23

-14.49永久荷载+荷载

-MN

5.115.11

1+2+121+2+12

42.8364.48

1+2+121+2+13

-151.49-151.49

1+2+121+2+12

13.0113.01N

5.11

1+2+12

1+2+1364.48

-151.49

1+2+1213.01混凝土：采用C30,f=14.3N/²,f㎜tk钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335钢筋（

f

=300N/㎜，

E

=2×㎜筋用级筋上下柱都采用对称配筋。1、上截面配筋取

50040460mm0fb1cb

14.3500

，

02''word档下载后可任意复制编辑02''而Ⅰ-Ⅰ截面的内力均小于

b

则属于大偏心受压所以偏距较大的一组作为最不利内力，即取

MkN

，

kN吊车厂房排架方向上住的计算长度

l4.2m。加偏心距取20mm(大0a于500mm/30),

即

79.92N3

mm

，e272i0a

1

0.5fcN

（取

）

2

1.15l/h0.98200i

2500x

N293950mmfb1.05001x

mm且2ab

mme

a

es

1.32272mm

f

169.04

，选用218（

509mms

2

509bh

，满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度

l1.255.250

，则l/

10.5

，

0.973N0.9fAf)0.92509)KNcy（满足要求）2、下配筋计算

KN取

100040mmmm0

，与上柱分析方法类似。

'0y'yword档下载后可任意复制编辑'0y'ybfbh1ff10(500120)KN而Ⅱ-Ⅱ、ⅢⅢ截面内力均小于N，则都属于大偏心受压，所以偏心距较大的一组作b为最不利内力，即取

M

，

kN下柱计算长度

lm0

。附加偏心距

e

取1000

/

大于即428.53N441.59

63

970.4mm，e331003.4i0

5mm2

，

I3.5644y

，则

i

I105

1

0.5f0.514.3c4.51N

（取

）

（l/11150

）

i

21000先假定中和轴位于翼缘内，则x

Nfb

f

'

1.0500

61.76200mmf

，即中和轴过翼缘，且

x2a

，故e/a0s

f0

441590

1050.6

选用418，

1018mm

2

。垂直于弯矩作用面的承载力计算l0.8H0l

，

Ix4.3199mm4

，则i

I

124.64，li8800/124.6470.6，0

0.75

't0word档下载后可任意复制编辑't0N(A)0.90.751018)2889.54KNuN

1021.57KN（满足要求）3、柱箍筋配置有内力组合表

max

53.95相应N841.92，M500.51kN

验算截面尺寸是否满足要求。1000mmw

，

/b/5004w

c

f14.35001716c

max

53.95截面满足要求。计算是否需要配箍筋

M/0

500.5163960

9.66，

0.3f2.7851192.62841.921.75fN1209600.05KN53.95可按构造配箍筋，上下柱均选用8＠200筋。4、牛腿设计①截面尺寸验算牛腿外形尺寸：450mm550,hmm1

3取

af

2.01/mm2

0.65按荷载短期效应组合的竖向应力值

FD

/1.2kN4

；作用于牛腿顶部按荷载短期效应组合计算的水平拉力值

0

.那么Ffbh(10.5)F0

2.01500/515

672.85故截面尺寸符合要求②正截面承载力计算确定纵筋数量因

0h

，故纵向受拉钢筋按构造配置：

1word档下载后可任意复制编辑1

min

0.002550

2

，且不小于412(

Amms

)，故取为14

A615mms

2

)由于

/0

,则可不设弯起钢筋，箍筋按构配置，牛腿上部

/

范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受

v

的受拉纵筋总面积的

1/2

，箍筋选用8＠100.此时50.3mm2s307.52八基设

2

，满足要求。以A柱础为例基础形式采用柱下独立基础形式，基础下采用垫层C10混凝。预制柱和基础之间采用C30细石混凝填充。基础设计的内容包括地承力确定基础地面尺寸基础抗冲切和抗剪承载力要求确定基础高度于单层厂房地条件和荷载条件足地基基础设计规范关于不进行地基变形验算的条件，因此，本设计不进行地基变形验算。1、按造要求确定基础高度尺寸）前面确定了预制柱插入基础的深度为=900mm底留50mm的隙用C30细石混土填充基础杯底厚度

a200

，杯壁厚度t300的

（满足基础梁支撑宽度要求基础高度为：h20050mm1

。基础顶面到

0.00为450mm，这样，基础埋为1600mm，壁高度

h

按台阶下面的基础抗冲切条件确定，应尽量使得h大些以减少混凝土的用量基地面尺寸按地基基础承载力条件确定要选择过大，基础的构造如图所示。2、柱底截面不利内力选择进行基础设计时候选用以下三组按荷载标准组合确定的最不利内力。（1M=366.96kNm,N=758.29kN,V=38.49kN（2M=-398.58kNm,V=5.80kN（3M=-283.62kNm,V=15.10kN3、基础底面尺寸确定（１基载力特征值确定

maxword档下载后可任意复制编辑max根据设计任务书地基持力层承载力特征值

f

ak

240

m

，无需修正。f240KNa

2由N的一组荷载，按轴压基础估计其底面尺寸：1

N3.65fH240200

2

，因该基础为偏心受压，故取

A1.43.655.11m1

2

,底面选为矩形：m

，则基础底面的

W

11ba66

3.89

；11I33.61212

m

.基础及其上填土重

G1.2

0

1.2203.6248.83kN⑶地基承载力验算①作用于基础底面的力矩及轴力设计值第一组荷载：hb11

366.96+38.49×1.15=411.22KNmb

758.29+248.83=1007.12KN.第二组荷载：MMh1.15405.25KNmb567.74816.57KNb2第三组荷载：MMh15.101.15300.98KNmb3G567.74248.83b②验算基底应力计算公式：

maxmin

NbW

；且满足

240/max

2

；12

(p)f/mina

及0min

.由前，

a3.66.48

2W

，按上式计算公式的计算结构列于下表中

word档下载后可任意复制编辑荷载组别

max

(kNm2)

p

(kNm2

12

(p/mmaxmin

2

)第一组第二组第三组

261.13230.19203.39

49.7121.8448.64

155.42126.02126.01故所设计的基础底面尺寸合适.⑷基础受冲切承载力验算按第一组荷载验算（因该组荷载产生的基础底边土净反力为最大，MKNN758.29KN则基础底边土壤净反力为：

；

,max,min

MbAW

11.31

KN/

2

.①柱边处冲切面承载力验算：