落地满堂脚手架方案

落地满堂脚手架方案一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）4、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）5、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）6、《高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）二、工程概况工程名称：xxx工程地点：天津市xxx建设单位：天津xxx设计单位：天津xx监理单位：北京xx施工单位：中国xx三、落地式脚手架支撑系统设计1、落地式钢管满堂脚手架搭设高度：5.2m，采用钢管（ø48×3.5mm）扣件连接板支撑系统的立杆间距或排距：1.2m，纵距：1.5m，步距：0.85m高的梁支撑系统的立杆沿梁跨度方向间距:1.0m，板底承重立杆横向间距或排距:1.2m，梁两侧立杆间距：0.55m，立杆步距：1.1m高的梁支撑系统的立杆沿梁跨度方向间距:0.9m，板底承重立杆横向间距或排距:1.0m，梁两侧立杆间距：0.55m，立杆步距：1.5m2、立杆底部均设置脚手板，其中1.1m高的梁底支撑系统下应做100mm厚的C15混凝土垫层。脚手板厚50mm，宽200mm，长不少于2跨，立杆距垫板200mm处设置纵横向扫地杆，采用直角扣件与内外立杆扣牢3、纵横向水平杆间距1.5米，纵横向水平杆长度不少于3跨，采用直角扣件与内外立杆扣牢。4、脚手架平台四周设置纵横向剪刀撑，剪刀撑水平向、竖向连续设置、竖向到顶，剪刀撑每隔2排设置一组纵横向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角不大于60°不小于45°，剪刀撑搭设不少于4跨，不小于6米。四、脚手架施工4.1施工准备1、材料准备脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB／T13793)所规定的钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB／T700)中Q235-A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB/T15831－1995)。2、单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。3、要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4、应清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。所有立杆底部均设置脚手板，其中1.1m高的梁底支撑系统下应做100mm厚的C15混凝土垫层4.2搭设1、按脚手架的柱距、排距要求进行放线定位。2、在1.1m高的梁下浇筑100mm厚C15混凝土垫层。3、铺设垫板和安放底座，并应注意以下事项（1）垫板、底座应准确地放在定位线上；垫板采用厚50mm宽200mm的脚手板，长不小于2跨。（2）垫板必须铺放平稳，不得悬空。4、杆件搭设脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……5、搭设立杆的安全技术措施：（1）立杆采用单立杆，立杆距垫板200处设置纵向扫地杆，采用直角扣件与立杆内外扣牢。横向扫地杆也采用直角扣件，紧贴纵向扫地杆的下方与内外立杆扣牢。（2）立杆接长宜用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不在设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。6、搭设纵、横向水平杆的安全技术措施（1）、搭设纵、横向水平杆时，其构造应符合有关规定要求，纵向水平杆宜设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆接长宜用对接扣件连接，纵向水平杆的对接应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步、不同跨两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的l／3，纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣牢，横向水平杆也采用直角扣件，紧贴纵向水平杆下方与内外立杆扣牢，主节点处横向水平杆严禁拆除。（2）同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立杆固定。7、搭设剪刀撑注意事项竖向剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向斜撑的构造应符合规定要求，剪刀撑四周设置纵、横向剪刀撑，剪刀撑采用斜杆搭成剪刀撑，剪刀撑与地面成50度夹角，剪刀撑接长宜采用搭接方式，采用二只旋转扣件搭接，二扣件间距不宜小于l米，杆端伸出扣件盖板不宜小于100mm，剪刀撑搭设不小于4跨，不小于6米，剪刀撑水平向、竖向连续设置，竖向连续到顶，剪刀撑纵向每隔2排搭设一组，横向每隔2排搭设一组，剪刀撑一端抵在垫板上，另一端与采用旋转扣件与主杆、横向水平杆扣牢，旋转扣件中心至主节点距离不应大于150mm。8、扣件安装的安全技术措施（1）扣件规格（Φ48）必须与钢管外径相同。（2）扣件螺栓拧紧力矩应在45－65N·m之内。（3）主节点处，固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4.3钢管检查1、必须有产品质量合格证。2、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB／T228)的有关规定，质量应符合国标的要求。3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标要求。5、钢管必须除锈，涂防锈漆和标色（黄色油漆）。6、扣件应有生产许可证，测试报告、质量合格证。7、使用旧钢管、扣件要求进行严格检查、检测。8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表1的要求。

脚手架搭设的技术要求与允许偏差表1项次项目技术要求容许偏差△（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动-10降沉2立杆垂直度最后验收垂直度偏差Hmax＝20mH/200用经纬仪和吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度H＝2H＝10不同高度H时的允许偏差△（mm）±7±503间距步距偏差杆距偏差排距偏差±20±50±20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm≤50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a≤150mm钢板尺同步立杆上两个相邻对接扣件的高差≤500mm钢板尺立杆上的对接扣件距主节点的距离≤h/3钢板尺纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离≤L/3钢板尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N·m扭矩扳手7剪刀撑与地面的倾角45°-60°角尺五、拆除5.1拆除前必须完成以下准备工作1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。2、拆除安全技术措施，应由施工单位工程负责人逐级进行技术交底；设置警戒区，并有专人负责警戒。3、清除脚手架上杂物及地面障碍物。5.2拆除顺序应符合以下要求1、拆除脚手架顺序一般为：剪刀撑→纵向水平杆→横向水平杆→立杆，按自上而下，先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采取上下同时作业，应先拆中间扣，再拆两边扣，由中间操作人员向工传递钢管。2、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭临时抛撑加固。3、当脚手架采取分段、分里外拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按有关规定要求设置连墙件和横向支撑加固。5.3卸料应符合以下要求1、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。2、运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。六、安全管理6.1人员要求1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等，袖口、裤口要扎紧。6.2搭设阶段1、脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方准使用。2、脚手架搭设应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JDJ130—2001）JGJ59—99安全检查标准进行检查，发现问题应及时校正。3、脚手架的搭设质量必须符合要求方能投入使用。4、施工现场带电线路，如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自接电线电器装置。6.3使用阶段1、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。脚手架上严禁堆放大量模板、木料等多余的材料，确保脚手架畅通及防止超载。2、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架应有防滑措施。3、应设专人负责对脚手架进行检查和保修。4、在下列情况下，必须对脚手架进行检查。（1）在六级及以上大风与大雨后。（2）停用超过一个月，复工前。5、检查保修项目（1）地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。（2）扣件螺栓是否松动。（3）安全防护措施是否符合要求。6、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件（1）主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆（2）支撑、剪刀撑要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。7、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8、临街搭设的脚手架外侧应有行人安全通道安全防护棚防护措施，以防坠物伤人。9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46—2005)的有关规定执行。11、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁一切非操作人员入内。拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器)，用吊车吊下，或分级传递严禁高空抛掷。七、计算书计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（37.1板模板支撑系统计算书7.1.1参数信息（1）模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.20；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座。（2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500。（3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5。（4）楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2楼板支撑架荷载计算单元7.1.2模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图（1）荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；（2）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!（3）挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!7.1.3模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图（1）荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25=0.088kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；（2）强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载：q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.88kN/m；最大弯矩：M=0.125ql2=0.125×1.88×1.52=0.529kN·m；方木最大应力计算值：σ=M/W=0.529×106/83333.33=6.345N/mm2；方木的抗弯强度设计值：[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为6.345N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!（3）抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×1.88×1.5=1.763kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.763×103/(2×50×100)=0.529N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.529N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!（4）挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载：q=q1+q2=0.838kN/m；最大挠度计算值：ν=0.521×0.838×15004/(100×9500×4166666.667)=0.558mm；最大允许挠度：[V]=1500/250=6mm；方木的最大挠度计算值0.558mm小于方木的最大允许挠度6mm,满足要求!7.1.4托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.525kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=2.076kN·m；最大变形Vmax=4.042mm；最大支座力Qmax=18.679kN；最大应力σ=2076139.323/10160=204.344N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值204.344N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为4.042mm小于1500/150与10mm,满足要求!7.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.2=0.72kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.5=0.63kN；钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1.2×1.5=5.4kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.75kN；（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.2×1.5=8.1kN；（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=19.44kN；7.1.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中：N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=19.44kN；Φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；I----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ----钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.79；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=19439.616/（0.53×489）=75.007N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=75.007N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.004×(1.5+0.1×2)=1.992m；Lo/i=1991.836/15.8=126；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆的最大应力计算值：σ=19439.616/（0.417×489）=95.333N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=95.333N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.1.7立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=19.44/0.25=77.758kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=19.44kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=77.758≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！7.20.85m高的梁模板支撑系统计算书7.2.1参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.85；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.55；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；7.2.2梁模板荷载标准值计算（1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。7.2.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.4cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×18×0.9=11.66kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=11.664+1.512=13.176kN/m；计算跨度(内楞间距):l=365mm；面板的最大弯距M=0.125×13.176×3652=2.19×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.19×105/3.24×104=6.772N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=6.772N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.6=10.8N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=365mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×10.8×3654/(100×9500×2.92×105)=0.361mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=365/250=1.46mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.361mm，小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.46mm，满足要求！7.2.4梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图a、内楞强度验算：强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.365=8.02kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.1×8.02×600.002=2.89×105N·mm；最大支座力:R=1.1×8.015×0.6=5.29kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.89×105/1.28×105=2.254N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.254N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=600mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.37=6.57N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.57×6004/(100×10000×5.12×106)=0.113mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.113mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！（2）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.29kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)a、外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.741kN·m外楞最大计算跨度:l=280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.41×105/1.02×104=72.896N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=72.896N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！b、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.524mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.524mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.7mm，满足要求！7.2.5穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：2mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.6×0.355=5.197kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.197kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！7.2.6梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18×18/6=5.40×104mmI=1000×18×18×18/12=4.86×105mm抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ–梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M–计算的最大弯矩(kN·m)；l–计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；q–作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.85×0.90=23.41kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=23.41+0.38+2.52=26.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×26.307×0.1752=0.101kN·m；σ=0.101×106/5.40×104=1.865N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.865N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.850+0.35）×1.00=22.03KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×22.025×1754/(100×9500×4.86×105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.023mm，小于面板的最大允许挠度值:[ν]=175/250=0.7mm，满足要求！7.2.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.85×0.175=3.793kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.175×(2×0.85+0.35)/0.35=0.359kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.175=0.788kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×3.793+1.2×0.359=4.982kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.788=1.102kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；a、方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=4.982+1.102=6.085kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×6.085×1×1=0.608kN.m；最大应力σ=M/W=0.608×106/83333.3=7.302N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值7.302N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!b、方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×6.085×1=3.651kN；方木受剪应力计算值τ=3×3650.85/(2×50×100)=1.095N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.095N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!c、方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.793+0.359=4.152kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×4.152×10004/(100×10000×416.667×104)=0.675mm；方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ν=0.675mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！（3）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.850=21.675kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(21.675+0.350)+1.4×4.500=32.730kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.546kN，中间支座最大反力Rmax=9.087；最大弯矩Mmax=0.155kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.026mm；最大应力σ=0.155×106/5080=30.441N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值30.441N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!7.2.8扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.087kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7.2.9立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式（1）梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.546kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.2=0.806kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(0.55-0.35)/2)×1.00×0.35=0.294kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.20/2+(0.55-0.35)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.570kN；N=1.546+0.806+0.294+2.57=5.216kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=5216.407/(0.207×489)=51.534N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=51.534N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=9.087kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(5.2-0.85)=0.806kN；N=9.087+0.806=9.76kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=9760.468/(0.207×489)=96.425N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=96.425N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.31.1m高的梁模板支撑系统计算书7.3.1参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.10；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.55；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：5；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；7.3.2梁模板荷载标准值计算（1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。7.3.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=245mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2452=6.59×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.59×104/2.70×104=2.441N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.441N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=245mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×2454/(100×9500×2.43×105)=0.095mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=245/250=0.98mm；面板的最大挠度计算值ν=0.095mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.98mm，满足要求！7.3.4梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图a、内楞强度验算：强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.245=5.38kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×5.38×500.002=1.35×105N·mm；最大支座力:R=1.1×5.38×0.5=2.959kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.35×105/1.28×105=1.051N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.051N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.25=4.41N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×4.41×5004/(100×10000×5.12×106)=0.036mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.036mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！（2）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.959kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)a、外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.266kN·m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.66×105/1.02×104=26.213N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=26.213N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！b、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.093mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.093mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！7.3.5穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.28=3.416kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.416kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！7.3.6梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×18×18/6=4.86×104mmI=900×18×18×18/12=4.37×105mm（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.10×0.90=27.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×29.873×0.1752=0.114kN·m；σ=0.114×106/4.86×104=2.353N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.353N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.90=25.56KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×25.56×1754/(100×9500×4.37×105)=0.03mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.03mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=175/250=0.7mm，满足要求！7.3.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.1×0.175=4.909kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.175×(2×1.1+0.35)/0.35=0.446kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.175=0.788kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×4.909+1.2×0.446=6.426kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.788=1.102kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；a、方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=6.426+1.102=7.528kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.528×0.9×0.9=0.61kN.m；最大应力σ=M/W=0.61×106/83333.3=7.318N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值7.318N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!b、方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×7.528×0.9=4.065kN；方木受剪应力计算值τ=3×4065.39/(2×50×100)=1.22N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.22N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!c、方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=4.909+0.446=5.355kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×5.355×9004/(100×10000×416.667×104)=0.571mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值ν=0.571mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！（3）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.100=28.050kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(28.050+0.350)+1.4×4.500=40.380kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.726kN，中间支座最大反力Rmax=10.11；最大弯矩Mmax=0.173kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.029mm；最大应力σ=0.173×106/5080=33.984N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值33.984N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!7.3.8扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大