军便梁施工方案(专家论证)

第一章编制说明 31.1编制依据 31.2适用范围 31.3编制原则 3第二章工程概况 42.1工程位置 42.2设计概况 4第三章钢便桥设计方案及体系验算 63.1钢便桥设计方案 63.2主要工程材料 63.3军用梁说明 73.4军用梁构件 73.5钢便桥体系计算 8第四章钢便桥施工方案 184.1整体施工方案 184.2钢便桥施工程序框图 184.3载重等级和限制速度 22第五章军用梁内力监测设计 235.1监测目的及内容 235.2监测仪器 235.3沉降监测 235.4内力测点布置 235.5监测实施方法 245.6监测控制基准和保证措施 25第六章安全保证措施 266.1安全管理及安全领导小组 266.2安全操作规程 266.3钢丝绳使用规程 276.4其他安全操作注意事项 28第七章附图 29

第一章编制说明1.1编制依据1.1.1工程施工图纸序号图纸名称图纸编号出图日期1俸伯站主体围护结构图BJM15I-217-SS-02-01-JG2009年05月2俸伯站主体结构图BJM15I-217-SS-02-02-JG2009年07月1.1.2工程应用的主要规程、规范序号类别规范名称编号1国家混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-20022国家地下铁道、轻轨交通工程测量规范GB50308-19993行业钢筋焊接及验收规范JGJ18-964行业钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-20031.1.3工程应用的主要标准序号类别标准名称编号1国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013国家混凝土强度检验评定标准GBJ107-874国家钢结构工程质量检验评定标准GB50221-955国家建筑施工安全检查标准JGJ59-996国家建筑施工场界噪声标准GB12523-907国家《螺纹紧固件紧固通则》GB/T16823.2-19978北京市建筑结构长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-69-20031.2适用范围本施工方案适用于俸伯站钢便桥军便梁的施工。1.3编制原则⑴确保技术方案针对性强、操作性强；坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事求是相结合。根据周边环境及工期要求等条件选择最具实用的施工方案和机具设备。⑵安全技术可靠性原则①结构满足强度、稳定和变形的要求，确保车辆的正常通过和基坑的稳定。②结构尺寸满足建筑、限界的要求，保证主体结构的正常施工。⑶经济合理性原则本着方便施工，安全、快速的原则，合理的选择军用梁的型号，并结合围护结构的宽度选择军用梁的跨度。⑷环保原则⑸军用梁采用荷载-结构模式进行计算，计算荷载根据路面最大通行荷载进行计算。

第二章工程概况2.1工程位置俸伯站位于潮白河东岸、顺平辅线下，潮白陵园南侧。钢便桥位于俸伯站主体结构右K44+799.577～右K44+814.577处，顺俸搅拌站北侧。工程具体位置见图2-01俸伯站右线盾构井及站前渡线段平面示意图。具体位置见图2-01俸伯站钢便桥位置平面示意图。图2-01一期附属结构施工平面示意图图2-01一期附属结构施工平面示意图2.2设计概况2.2.1车站结构概况俸伯站结构为双层三跨岛式站台，长度258.2m，标准段宽度20.9m，底板埋深约17.6m，顶板覆土厚约3.5m，明挖法施工。主体围护结构采用Φ800mm@1200mm钻孔灌注桩+Φ800mmt=14mm内支撑的支护形式，钻孔灌注桩嵌入基坑底面下6.5m，砼冠梁截面为800X800/1000*1000mm车站总体分二期施工，其中一期围挡车站主体结构，进行主体围护及结构施工，二期施工附属结构。2.2.2钢便桥设计概况由于一期围挡南侧导改路较窄(约9m)，而顺峰搅拌站常出入大型砼、粉煤灰罐车，现状导改路不能满足其通行要求，故在车站顶板上设钢便桥，出入车辆可以直行至北侧导改路，以满足其正常通行要求。图2-0图2-02俸伯站横剖面图

第三章钢便桥设计方案及体系验算3.1钢便桥设计方案钢便桥横跨主体基坑，其系统主要由：（1）钻孔灌注桩顶冠梁、（2）加强型六四式铁路军用梁、（3）路面系等组成。加强型六四式铁路军用梁（以下简称军用梁）作为主要的承受路面车辆荷载的构件，其具有结构轻便、拼装快速、适应性强等特点。本钢便桥总长24.48m，含5个标准三角架，2个端构架，及其配件，具体布设见图3-01所示。图图3-01钢便桥布设正面图3.2主要工程材料⑴加强型六四式军用梁：端构架、加强三角、弦杆、钢销、联接套管、联系槽钢等。⑵混凝土：C25混凝土。⑶钢筋：HRB335级、HPB235级钢筋。⑷钢材：Q235钢。六四式军用梁的六种主桁构件中，所有杆件和节点钣全都是16锰低合金钢材。加强型六四式铁路军用梁的六种主桁构件中，除加强三角的上弦和加强弦杆以及个销接节点钣采用15锰钒氮低合金钢钢材外，这两种构件中的其他杆件和其他四种构件都是16锰低合金钢钢材。辅助端构架的所有杆件和节点钣全都是16锰低合金钢钢材。主桁构件都是全焊结构。主桁节点联接件（钢销和撑杆销栓）采用35硅锰合金结构钢，并经调质处理。⑸容许应力采用钢材和上述焊接材料焊接的焊缝金属的设计基本容许应力，详见表02所示。表02钢材和焊缝的设计基本容许应力表材料项目15锰钒氮16锰35硅锰焊缝屈服强度（MPa）≥450340650400基本钢材基本容许应力，R0340240240剪应力200140180销钉孔壁承压应力600420节点联接件钢销挠曲应力540钢销剪应力3003.3军用梁说明六四式铁路军用梁是我国自行研制的、中等跨度适用的、标准轨距和1m轨距通用的一种铁路桥梁抢修制式器材，一九六四年六月经国务院军工产品定型委员会批准设计定型，代号：102。随后，根据抢修部队的使用经验和提出的要求，将六四式铁路军用梁器材中的两种构件（标准三角和标准弦杆）的部分材料，改用15锰钒氮高强度低合金钢材，以提高承载能力，增大适用跨度，提高战术技术条件。一九六七年批准改型，定名为“加强型六四式铁路军用梁”。两种型号器材的代号分别为：六四式铁路军用梁102—1型和加强型六四式铁路军用梁102—2型。两种型号构件的装配尺寸相同，可以互换装配。军用梁是一种全焊构架、销接组装、单层或双层的多片式、明桥面体系的拆装式上承钢桁梁。本车站设计采用单层结构，选用加强型单层六四式军用梁（由加强三角架和辅助端构架组合而成）。3.4军用梁构件(1)基本构件军用梁的主要构件包括标准三角①、端构架②、标准弦杆③、端弦杆④、斜弦杆⑤、撑杆⑥、加强三角eq\o\ac(○,21)、加强弦杆eq\o\ac(○,23)等共八种配件，以上配件组成的成套器材称为“六四式铁路军用梁标准套”。(2)辅助构件配合标准套使用，标准套中2m长的端构架②，以调整桥跨长度为辅助构件。(3)配件军用梁的配件是通用的，共有十一种。按用途分为四类:构件联结销钉：包括钢销和撑杆销栓二种。联结系配件：包括横联套管螺栓、联结系槽钢、二号U型螺栓、三号U型螺栓四种。桥面系配件：包括面板、一号U型螺栓、压板、压板螺栓四种。支座：每套支座包括预埋定位螺栓、定位钢压板和联结螺栓。钢销用途为上下主弦杆构件节点联结，横联套管螺栓主要用以各片主桁间的弦杆联结，联结系槽钢主要为平面和断面联结杆件。一号U型螺栓联结面板与主桁上弦杆，二号U型螺栓联结联结系槽钢与主桁下弦杆及撑杆。三号U型螺栓联结联结系槽钢与腹杆（包括撑杆）。图3-02俸伯站军用梁正面图3-02俸伯站军用梁正面图3.5钢便桥体系计算3.恒载包括三部分，一是六四梁自重，二是桥面系自重，三是货车自重。单片六四梁自重为1.9KN/m，桥面系包括50mm厚木板、10mm厚橡胶板、20mm厚钢板和4mm厚防滑板，总计重量按2.0KN/m；货车自重取1000KN。3.根据便桥设计图，结合六四梁结构，按照平面结构进行分析，对单层六四梁平面结构进行计算。计算采用PKPM软件钢结构模块。六四梁自重系统自动计算，桥面系自重按照前述荷载的一半取值为1.0KN/m，货车荷载按照一辆货车通行宽度为7片六四梁宽度，平面模型荷载为1000/14=71KN,，荷载施加于跨中六四梁单元三个节点，考虑一定的安全系数，每个节点施加荷载为28KN。3.5.2.1按照便桥长度和荷载情况，建立下图所示分析模型。节点坐标节点号XY节点号XY节点号XY(1)0.000.00(2)1.240.00(3)4.240.00(4)8.240.00(5)12.240.00(6)23.240.00(7)24.480.00(8)16.240.00(9)20.240.00(10)3.240.75(11)5.240.75(12)7.240.75(13)9.240.75(14)11.240.75(15)13.240.75(16)15.240.75(17)17.240.75(18)19.240.75(19)21.240.75(20)0.001.50(21)1.241.50(22)2.241.50(23)3.241.50(24)4.241.50(25)5.241.50(26)6.241.50(27)7.241.50(28)8.241.50(29)9.241.50(30)10.241.50(31)11.241.50(32)12.241.50(33)13.241.50(34)22.241.50(35)23.241.50(36)24.481.50(37)14.241.50(38)15.241.50(39)16.241.50(40)17.241.50(41)18.241.50(42)19.241.50(43)20.241.50(44)21.241.50标准截面信息(1)32,[10普通槽钢截面[(2)32,[16b普通槽钢截面[(3)32,[16a普通槽钢截面[(4)32,[8普通槽钢截面[(5)33,L50X5等边角钢截面L(6)32,[10普通槽钢截面[3.5.2恒荷载标准值作用计算结果柱内力柱号MNVMNV13.1444.002.710.93-43.82-2.712-3.1344.00-2.71-0.93-43.822.71梁内力梁号MNVMNV120.13203.3818.442.54-203.38-18.142-0.04126.220.310.04-126.220.313-0.6570.70-0.310.00-70.550.4140.0688.340.100.01-88.27-0.0150.07-20.920.520.1020.920.4360.1277.040.290.19-76.97-0.2070.01-150.580.500.09150.580.4580.40-26.160.920.6826.24-0.829-0.09-150.390.45-0.01150.390.50100.152.290.170.10-2.23-0.17111.71-57.141.471.0057.32-1.3212-2.54203.38-18.13-20.13-203.3818.43130.22-84.730.650.5384.80-0.5514-0.10-20.780.43-0.0720.780.52150.15-95.130.480.3995.20-0.3816-0.04126.240.310.04-126.240.3117-0.39-95.34-0.39-0.1595.270.4818-0.03-7.23-0.13-0.067.270.1319-0.016.660.010.00-6.630.04200.0287.330.070.00-87.260.0321-0.051.00-0.15-0.07-0.970.1522-0.53-84.81-0.55-0.2284.730.6523-0.03-10.53-0.11-0.0510.560.1124-0.039.73-0.02-0.01-9.690.0625-0.1879.73-0.100.00-79.660.1926-0.04-3.28-0.14-0.063.310.1427-0.68-26.01-0.82-0.4025.930.92280.03-8.260.030.008.30-0.0329-0.028.270.010.00-8.230.0430-0.68-19.23-0.490.0019.300.5931-0.03-7.99-0.030.008.020.0332-0.1976.91-0.20-0.12-76.980.29330.04-3.270.140.063.31-0.1434-0.043.13-0.03-0.03-3.090.0735-0.59-75.67-0.420.0075.740.52360.03-10.520.110.0510.56-0.1137-0.0188.27-0.01-0.06-88.340.10380.051.010.150.07-0.97-0.1539-0.02-0.81-0.01-0.020.840.0540-0.44-88.83-0.300.0088.900.40410.03-7.340.130.067.37-0.13420.0734.840.46-0.44-34.841.0743-1.00-57.32-1.32-1.7157.141.4744-0.102.23-0.17-0.15-2.300.17450.5435.001.160.00-35.000.08460.00-89.110.400.4489.04-0.30470.00145.534.624.00-145.53-3.3848-3.94145.65-3.89-0.57-145.655.12490.58151.641.07-0.12-151.640.1650-0.022.79-0.03-0.01-2.860.03510.02-0.830.050.020.80-0.01520.19151.790.800.00-151.790.43530.00-75.740.520.5975.67-0.42540.00281.906.045.42-281.90-4.8055-5.37282.00-5.76-1.01-282.007.00561.02287.293.431.79-287.29-2.1957-0.022.86-0.02-0.01-2.930.02580.033.100.070.04-3.13-0.0359-1.74287.43-1.120.00-287.432.35600.00-18.840.590.6718.77-0.49610.00365.995.514.90-365.99-4.2862-4.89365.96-4.020.25-365.965.2663-0.25366.145.304.93-366.14-4.07640.0028.870.000.00-28.930.00650.008.020.040.02-8.050.0166-4.94366.16-4.320.00-366.165.56670.0035.010.08-0.54-35.011.16680.0070.500.410.65-70.65-0.31690.4434.841.07-0.07-34.840.47700.0079.600.190.18-79.67-0.10710.00287.302.351.74-287.30-1.1272-1.79287.16-2.19-1.02-287.163.43731.01281.876.995.37-281.87-5.76740.022.860.020.01-2.93-0.02750.019.690.060.03-9.72-0.0276-5.42281.76-4.800.00-281.766.04770.0087.250.03-0.02-87.330.07780.00151.660.43-0.19-151.660.81790.12151.510.17-0.57-151.511.07800.56145.505.103.92-145.50-3.86810.022.750.030.02-2.82-0.03820.006.650.040.01-6.690.0183-3.98145.37-3.360.00-145.384.60恒荷载作用下的节点位移(mm)节点号.X向位移Y向位移2-0.55.03-1.319.24-1.235.450.042.760.55.081.235.491.319.1101.115.0111.123.3120.432.5130.438.214-0.242.7150.242.716-0.438.217-0.432.518-1.123.319-1.115.0204.90.0214.85.0224.89.2234.514.9244.219.2253.923.3263.627.5273.132.4282.535.5292.038.2301.440.4310.742.7320.043.233-0.742.734-4.89.235-4.85.036-4.90.037-1.440.438-2.038.239-2.535.540-3.132.441-3.627.542-3.923.343-4.219.244-4.514.9竖向最大位移为43.2mm由于跨中变形最大，各杆受力最大，故仅仅列出跨中杆件应力结果下图为跨中各梁单元编号说明。钢梁8截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.25截面参数:[8普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.92,最大应力σ=40.82<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.190梁下部受拉最大弯矩M=-0.92,稳定计算最大应力σ=39.34<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.183梁上部受拉最大弯矩M=0.55,最大应力σ=24.21<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.113最大剪力V=1.24,最大剪应力τ=4.35<fv=125.00计算剪应力比:0.035钢梁27截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.25截面参数:[8普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.92,最大应力σ=40.68<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.189梁下部受拉最大弯矩M=-0.92,稳定计算最大应力σ=39.20<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.182梁上部受拉最大弯矩M=0.55,最大应力σ=24.18<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.112最大剪力V=1.24,最大剪应力τ=4.34<fv=125.00计算剪应力比:0.035钢梁28截面类型=33;布置角度=0;长度:L=0.75截面参数:L50X5热轧等边角钢梁下部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.000梁上部受拉最大弯矩M=0.04,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000钢梁29截面类型=33;布置角度=0;长度:L=1.25截面参数:L50X5热轧等边角钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.03,最大应力σ=0.00<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.000梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000钢梁30截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.25截面参数:[8普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.91,最大应力σ=40.38<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.188梁下部受拉最大弯矩M=-0.91,稳定计算最大应力σ=38.91<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.181梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=0.79,最大剪应力τ=2.79<fv=125.00计算剪应力比:0.022钢梁31截面类型=33;布置角度=0;长度:L=0.75截面参数:L50X5热轧等边角钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.04,最大应力σ=0.00<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.000梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000钢梁60截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.25截面参数:[8普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-0.91,最大应力σ=40.26<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.187梁下部受拉最大弯矩M=-0.91,稳定计算最大应力σ=38.79<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.180梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=0.79,最大剪应力τ=2.78<fv=125.00计算剪应力比:0.022钢梁61截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.00截面参数:[16b普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-6.61,最大应力σ=63.40<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.295梁下部受拉最大弯矩M=-6.61,稳定计算最大应力σ=59.67<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.278梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=7.44,最大剪应力τ=7.75<fv=125.00计算剪应力比:0.062钢梁62截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.00截面参数:[16b普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-6.60,最大应力σ=63.35<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.295梁下部受拉最大弯矩M=-6.60,稳定计算最大应力σ=59.62<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.277梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=7.10,最大剪应力τ=7.39<fv=125.00计算剪应力比:0.059钢梁63截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.00截面参数:[16b普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-6.66,最大应力σ=63.91<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.297梁下部受拉最大弯矩M=-6.66,稳定计算最大应力σ=60.15<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.280梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=7.16,最大剪应力τ=7.45<fv=125.00计算剪应力比:0.060钢梁64截面类型=33;布置角度=0;长度:L=1.50截面参数:L50X5热轧等边角钢梁下部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.000梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000钢梁66截面类型=32;布置角度=0;长度:L=1.00截面参数:[16b普通槽钢梁下部受拉最大弯矩M=-6.67,最大应力σ=63.96<f=215.00梁下部受拉强度计算应力比:0.297梁下部受拉最大弯矩M=-6.67,稳定计算最大应力σ=60.20<f=215.00梁下部受拉稳定计算应力比:0.280梁上部受拉最大弯矩M=0.00,最大应力σ=0.00<f=215.00梁上部受拉强度计算应力比:0.000最大剪力V=7.50,最大剪应力τ=7.81<fv=125.00计算剪应力比:0.062从计算结果来看，应力值较小，满足设计通行要求。

第四章钢便桥施工方案4.1整体施工方案军便梁选用改进型六四式军用梁单层式，跨度为24m的标准跨度，两端部为2m端构架，中间用5片标准三角相连。车站纵向每组主桁中心间距0.75m。军用梁端部连接系、下弦水平面连接系用横联套管螺栓，联接系槽钢、2号、3号U型螺栓等相连，军用梁上部为路面体系，首先满铺5cm厚木板，再铺设10mm厚橡胶板，然后满铺20mm厚钢板并焊接为整体，最后上面铺设0.4mm厚花纹钢板，钢板之间可靠焊接，形成一个整体。见第三章图3-01钢便桥布设正面图所示。军用梁的验收依据国标里的钢结构工程质量检验标准。4.2钢便桥施工程序框图钢便桥施工程序框图如图4-01所示。军便梁安装总体思路是与冠梁施工及分段顺序一致，从钢便桥西侧向东侧进行架设，军便梁架设完成后，即铺设军便梁上部的路面系。施工准备施工准备军便梁配件清点军便梁的拼装现场清理测量放线军便梁安装路面系铺设后浇带砼浇注检查图4-01钢便桥施工程序框图冠梁施工4.2.1安装准备工作⑴桥下冠梁施做桥下冠梁设计为“L”型，下部为标准冠梁，背后为挡土墙，冠梁上部预埋固定端构架螺栓，并预留200mm后浇筑。图4-02“图4-02“L”型冠梁做法详图⑵军便梁构配件清点组织相关部门对军便梁及相关配件进行点收，全部构配件点收数量无误，符合安装要求后，堆放在指定场地内，以便现场拼装。军便梁材料数量见表4.01。表4.01军便梁材料数量表序号名称单位数量公斤重量备注1端构架(2米)个50412197762标准弦杆个75231166323端弦杆个5017784964钢销套750214405标准三角个1004554368062号u型螺栓带帽卡套5763.7213173号u型螺栓带帽卡套10563.334858合计95640⑶人员准备军便梁及盖板安装计划各安排一个班组，共计25人。见表4.02军便梁及盖板安装人员计划表。表4.02军便梁及盖板安装人员计划表序号项目人数备注1军便梁军便梁拼装6（堆放场地内）2军便梁运输23现场安装64联接系安装4槽钢、套管螺栓5路面系安装盖板运输2钢板吊装6盖板现场安装5钢板焊接连接7合计25⑷设备投入计划投入12T吊车1台，8t的汽车一台。设备进场后由设备物资部现场进行机况及设备合格证明检查、验收，验收合格后把书面资料上报监理单位审查、备案。4.2.3军便梁的拼装军便梁的拼装在堆放场地内进行，先将场地平整，在军变梁拼装节点处垫放10*10cm方木，方木间距与军便梁各节点间距一致，每个节点处并排放置两根方木，并用水准仪进行抄平，保证方木标高一致，偏差控制在3mm之内。将需要拼装的2m端构架、两片标准三角通过吊车调放在方木上，逐个销孔进行对位，孔位对准后即安装钢销固定孔位。先安装端构架与标准三角，再安装端弦杆，然后安装标准三角，最后安装水平弦杆，单片军便梁拼装完成。对拼装成片的军便梁的轴线及水平进行复核，拼装误差满足规范要求后即可运往现场进行安装。4.2.4军便梁现场安装(1)现场清理将已经施工完成冠梁表面的浮碴及杂物清理干净，预埋螺栓上的保护塑料纸剔除，以利军便梁的安装。基坑内土方开挖至军便梁底面标高。(2)测量放线由测量组采用全站仪或经纬仪进行每片军用梁的纵横轴线的测设，采用水准仪进行标高测设。(3)安装冠梁和临时条基砼强度达到85%以后，在冠梁和临时条基上放样出每片军便梁的轴线里程，依据放线轴线准确进行架设。安装端构架的固定钢板，固定整片军便梁的位置。军便梁下部的联接系槽钢及横联套管螺栓在军便梁纵向安装一定长度后安装。(4)后浇带混凝土浇注冠梁后浇带混凝土在盖板安装前进行灌注。混凝土浇注完成后上部即回填土方至军便梁间，进行养护。4.2.5路面系安装路面系两端搁置在军用梁上弦杆上缘上，路面板铺装时板与板的标高一致，拼接紧密、齐平，不得有错落现象。4.2.7临时路面检验及报验图25图25军用梁架设验收程序图军用梁架设专业工长、主管经理自检工程部、设物部、安保部联合验收填写报验申请表不合格报监理验收合格进入下道工序，资料备案整改不合格整改不合格整改合格签发报验申请表合格监理签署意见军用梁架设报验程序，见图25所示。4.2.8临时路面系统的检查路面钢板是否有焊接不牢或拼接不牢的,是否有坑洼不平及破裂；路面板是否有破损，板与板间的缝隙高差是否有大的变化；路面板与军用梁之间的胶垫是否损坏及脱落；军用梁的连接销钉是否有松动、脱落；军用梁上下节点是否脱焊、螺栓是否松动；军用梁两端与桩顶冠梁的连接螺栓是否破坏；汽车行驶过程响声过大的原因分析等。4.2.9军用梁施工注意事项⑴军用梁定位应准确。冠梁施工时预留定位螺栓，定位螺栓的施工误差不应超过5mm。⑵本设计军用梁的尺寸按基坑围护结构及冠梁以主体结构外轮廓线为基准外放150⑶军用梁由于主要承受动荷载，其连接构件在长时间动荷载作用下有可能产生松动。因此军用梁应定期检查，以防意外。⑷冠梁作为军用梁的支座，其将军用梁上荷载传给围护结构。围护结构应有足够的竖向承载力，保证盖挖路面的整体稳定。⑸据现场施工条件及施工方便，钢便桥位置下第一道钢支撑尽量在钢便桥安装前安装并施加预应力。4.3载重等级和限制速度⑴路面板按最重车辆荷载(顺峰搅拌站粉煤灰罐车100t)进行设计。⑵汽—超20、挂—120车辆相应的限制速度见下表4.04所示。表4.04相应的限制速度限制最高行车速度/km·h-1单层式桥梁跨度(直线桥,m)备注403010≤24≤30＞30

第五章军用梁内力监测设计5.1监测目的及内容军用梁是主要的承受路面车辆荷载的构件，为确保车辆的正常通过和基坑的稳定，保证主体结构的正常施工，特对军用梁进行监测，验证结构设计，为结构设计和施工方案的修订提供反馈信息。监测内容主要包括军便梁沉降监测和内力监测。5.2监测仪器沉降监测：精密水准仪、因瓦尺。内力监测：EBJ-57型表面应变计、振弦式频率接收仪。5.3沉降监测沿军便梁临时条基端，布设沉降观测点，观测军便梁在车辆荷载作用下的沉降情况，同时掌握临时条基的沉降情况。见图5-01所示。图5-01军便梁沉降测点布设示意图5.4内力测点布置内力监测共选取两个监测断面，即选两榀军用梁进行内力监测。根据军用梁结构受力特征，视单榀军用梁为桁架结构。每榀梁布置5个监测点，分别布设在上弦杆、下弦杆、加强三角中竖杆、竖压杆及斜腹杆上。具体布置图如下图5-02所示。图5-02军便梁应力计布设示意图5.5监测实施方法(1)表面应变计的安装①安装时套上标准芯棒，两端外侧面必须与安装架外侧面齐平，然后用扳手拧紧两只M10螺钉。②将装好标准芯棒的安装架用高强专用胶粘贴在钢支撑表面。粘贴时首先要将军用梁基面除锈清理。应变计必须与支撑轴线平行，最好是重合。③松开两只M10螺钉，从一端取出标准芯棒，再把标准芯棒装入另一副安装架内继续进行下一只的安装。④待安装架与钢支撑粘贴牢固后，即可进行应变计的正式安装。安装时应把应变计从一端慢慢推入安装架内，到位后再把两只M10螺钉拧紧即可。把应变计推入安装架时必须注意：a)严禁使应变计弯曲变形，要平稳地推入；b)严禁使应变计扭转变形，要在自由状态下推入；c)应变计到位后必须与安装架的两端外侧面齐平。拧紧M10螺钉时必须注意：a)接上频率读数仪，在拧紧前测一次频率值（f1）；b)拧紧M10螺钉时必须观测应变计的频率值（f2），此时应将频率控制在f2＝f1±100Hz之内，两只螺钉应相应地慢慢地拧入，直至拧紧为止，严禁拧紧一只后再拧另一只；⑤记下安装时的零点频率值及当时温度值。(2)读数采用频率接收仪，读取相应的频率值，并记下测读时的温度。(3)数据处理应变计算公式：P=K（Fi－F0）+b（Ti－T0）式中，P——应变值，正值表示受拉，负值表示受压；K——标定系数；F0——初始频率模数；Fi——测读时频率模数；b——温度修正值；T0——室温，取T0＝30℃Ti——测读时温度。5.6监测控制基准和保证措施⑴军用梁轴力控制基准军用梁轴力控制基准见表5.01所示。表5.01军用梁轴力监测安全判别标准监测项目安全性判别判别标准危险注意安全军用梁轴力F=容许轴力/实测轴力F<0.80.8<F<1.0F>1.0(2)监测保证措施⑴制定监测实施性计划，使监测按计划、有步骤地进行；⑵建立质量责任制，确保施工监测质量；⑶在监测过程中，必须遵守相应的测试细则及相应的规范要求；⑷建立监测复核制度，确保监控数据的真实可靠性；⑸量测资料的储存、计算、管理均采用计算机系统进行。

第六章安全保证措施为了保证通俸伯站钢便桥施工安全生产和员工的人身安全,防止在军用梁架设过程中安全事故的发生，消除违章指挥和违章作业，加强军用梁架设过程中的安全管理，保障施工顺利进行。6.1安全管理及安全领导小组(1)凡在俸伯站军用梁安装施工的职工、临时工均应严格执行《安全措施规程》条款，按《安全措施规程》条款进行监督、检查和实施。(2)施工队须及时、正确、真实的填写“施工日志”正确反映施工过程中的各种数据和施工情况，发现异常及时向项目经理进行汇报。(3)军用梁架设现场一切临时用电，必须由持证的专业电工架设和管理，其他非电工作业人员，不得随意乱拉乱接。(4)进入军用梁安装现场的各施工人员要服从领导指挥，不得随意蛮干。(5)军用梁安装成立安全领导小组，并配备急救器材和药品。(6)安全领导小组：组长：程小东副组长：李凯、杨伟、宋红兵、董二平成员：刘立朋、董星、郭汉斌6.2安全操作规程⑴安装①军用梁安装要制定安装施工方案，并建立统一的指挥系统；②组织相关部门对军用梁及相关配件进行点收，全部构配件点收数量无误，符合安装要求后，堆放在指定场地内，以便现场拼装；③军用梁在现场拼装及安装时，必须保证构件或支座的销接、螺栓紧固到位，确保构件的整体刚性；④由于军用梁构件重量均较大，必须采用吊车进行安装作业，吊装时必须有专人进行指挥及协调，严禁无指挥盲目作业；⑤在吊装作业时严禁速起猛放，起吊构件未停放稳定前，除辅助吊装人员外，其他人员不得进入吊车作业半径范围内，以免碰、压伤；⑥对拼装成片的军用梁的轴线及水平进行复核，拼装误差满足规范要求后即可运往现场进行安装。⑵军用梁吊运①机械停放的地面应平整坚实，应按安全技术交底的要求与沟梁、基坑保持安全距离。②作业前应伸出全部支腿，撑脚板下必须垫方木。调整机体水平度，无荷载时水准泡居中。支腿的定位必须插上。底盘为弹性悬挂的起重机，放支腿前应先收紧稳定器。③调整支腿作业必须在无荷载时进行，将已伸出的臂杆缩回并转至正前方或正后方。作业中严禁扳动支腿操纵阀。④作业中变幅应平稳，严禁猛放、猛落臂杆。⑤伸缩臂式起重机在伸缩臂杆时，应按规定顺序进行。在伸臂的同时，应相应下放吊钩。当限位器发出警报时应立即停止伸臂。臂杆缩回时，仰角不宜过小。⑥作业时，臂杆仰角必须符合说明书的规定。伸缩式臂杆伸出后，出现前节臂杆的长度大于后节伸出长度时，必须经过调整，消除不正常情况后方可作业。⑦作业中出现支腿沉陷、起重机倾斜等情况时，必须立即放下吊物，经调整，消除不安全因素后方可继续作业。⑧在进行吊装作业时，运输车驾驶室内不得有人，军用梁不得从运输车驾驶室上方通过。⑨多台起重机抬吊作业时，其性能应相近，单机载荷不得大于额定起重量的80%。⑩轮胎式起重机需短距离带载行走时，途径的道路必须平坦坚实，载荷必须符合使用说明书规定，吊物离地高度不得超过50厘米，并必须缓慢行驶。严禁带载长距离行使。⑶军用梁吊装就位①吊装前，应做好如下准备工作：A检查起重机的制动系统，以防止失灵；B检查整个起吊系统是否配套，注意钢丝绳通过滑车是否跳槽，使部件轧伤或断钢丝绳；C检查钢丝绳是否破损，在缆筒上是否排列整齐，固定绳头有否松脱；D检查电器系统是否受潮；②起吊运行过程要保持动作的连续性，减少停顿和起重次数；吊重后的起重系统的纵横移速度必须控制在2米/分钟的水平，以减少摆动幅度；降落时必须平衡，防止梁体本身出现大幅度摆动而受冲击。6.3钢丝绳使用规程⑴钢丝绳的维护：①钢丝绳存放时应放置于专用存储库房，防止其损伤、腐蚀和其它物理、化学因素侵蚀而造成使用性能降低。②钢丝绳开卷时，应防止打结或扭曲。③钢丝绳切断时，应有防止绳股散开的措施。④安装钢丝绳时，不应在不洁净的地方拖线，也不应绕在其它物体上，并防止钢丝绳划伤、受磨、碾压和过度弯曲。⑤钢丝绳应保持良好的润滑状态，使用的专用润滑剂应符合要求，并不能影响外观检查。润滑时应特别注意不易看到和不易接近的部位，如平衡滑轮处的钢丝绳。⑥发放和领取钢丝绳时，必须检查出厂合格证，以保证其机械性能、规格符合设计要求。⑦对日常使用的钢丝绳每天必须检查一次，范围包括其外表、端部固定连接、滑轮处的检查。⑵钢丝绳的使用：①用绳卡连接进应满足下表要求，同时应保证连接强度不小于钢丝绳破断拉力的85%。②用楔块、楔套连接时，楔套应用钢材制造。连接强度不得小于钢丝绳破断拉力的75%。钢丝绳直径（mm）7～1619～2728～3738～45绳卡数量（个）3456附注：绳卡压板应在钢丝绳头一边；绳卡间距不应小于钢丝绳直径的6倍③用锥形套浇铸法连接时，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。④用铝合金套压缩连接时，应用可靠的工艺方法使铝合金套与钢丝绳紧密牢固地贴合，连接强度应达到钢丝绳的破断拉力。6.4其他安全操作注意事项⑴不得吊运超过起重机定额起重量的重物；⑵空中运行时吊钩的高度不得低于人的高度；⑶严禁用吊钩斜拉重物和地埋重物；⑷架桥机在每次启动前必须发出示警报信号，人员听从指示；⑸吊梁前，应先看制动器是否刹车灵敏；⑹司机和现场人员离开时，吊钩上不准悬挂重物，各控制手柄扳到零位，切断电源，各处行走轮应与导轨处夹持状态；⑺下班时应做好当班工作记录和工作交接记录。

第七章附图图1俸伯站钢便桥平面布置图；图2俸伯站钢便桥正面图；图3军用梁端部联接系安装图；图4军用梁斜杆平面联接系安装图；图5冠梁断面配筋图；图6冠梁与军用梁节点大洋图。

附录资料：不需要的可以自行删除承台施工方案及计算书一、工程概况莆田市华林经济开发区樟林大桥工程位于莆田市城厢区华亭镇下花村与樟林村之间，路线全长1060m，工程包括全长848m的樟林大桥及两岸桥头212m的引道路基。樟林大桥的建成将对连接木兰溪南北两岸的交通产生积极的意义。本工程施工区桥址岸上地势较为平坦，地表标高在2.16～13.05m桥址横跨木兰溪，河面宽约220m，水深约4～6m，为常年流水性河道平、枯水季节河水流速较为缓慢，河岸两侧未进行临时性砌坡护岸，河岸地面高程介于7.28～9.48m（黄海高程），高出河面平均水位标高约为1.50～3.50m二、机械设备名称规格数量吸泥机２台履带吊3５t2台救生艇8t1柴油发电机120KW1台水泵100m25台电动空压机4L-20/82台电动卷扬机8t-10t2台交、直流电焊机500A8台磁力钻ZLC-231台导链20T18套三、劳动力组织装吊工10人；电焊工12人；潜水员2人；钳工3人；普工18人，合计45人。四、时间计划单个承台时间计划：拆除工作平台7天；套箱拼装、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育龄期7天；抽水及焊接支撑8天；切割钢护筒、破桩头及检桩10天；承台钢筋7天；承台砼1天；合计50天。五、施工方案（一）钢套箱作用、几何尺寸①钢套箱作用：钢套箱作用是为了实现承台的干施工，其侧板为浇筑封底砼及承台砼的侧模，同时钢套箱顶面也作为砼浇筑的操作面。根据承台施工作业时段的水文特征及施工工艺要求，拟定抽水水位为+8.5m，水位达到+9.0m时即停止施工。②钢套箱结构图附后。（二）施工工艺流程钢套箱施工工艺流程图如下：钢套箱施工工艺流程图测量孔位钢测量孔位钢套箱设计分块制作分块制作搭设工作平台检测护筒外围搭设工作平台检测护筒外围分节拼装分节拼装钻孔平台拆除钻孔平台拆除内支撑焊接内支撑焊接钢护筒割除钢护筒割除钢钢套箱吊安下水入水自沉入水自沉锚石定位钢锚石定位钢套箱套套箱定位固定（三）钢套箱设计钢吊箱设计条件：承压水头分析：悬浮下沉阶段：此时段受水侧压力较小。封底砼施工阶段：此时段水位差较小，受水侧压力较小。抽水阶段：此时段钢套侧压力最大，作为侧壁结构设计的依据。验算此工况按６m水位压力差验算，拟定抽水水位为+8.５m。施工要求：设计需考虑各方面因素，为此分两节设计。钢套箱内部布置两层内支撑。3、工况验算及结果钢套箱计算分钢套箱吊装阶段、浇注封底砼阶段、钢吊箱抽水阶段三种工况进行。钢套箱吊装阶段及浇筑砼阶段此两阶段一是自身沉重，设计时满足要求，二是侧壁所承受的内外水头差所产生的水压力较小，因此此两阶段不作为钢套箱本身和钢套箱侧壁结构的最不利荷载阶段，可不必验算。而钢套箱在浇注封底砼后，即抽水阶段。此阶段作为钢套箱侧壁结构设计的控制状态。（四）钢套箱施工测量1.钢护筒中心坐标、倾斜方向及倾斜度测定①钢护筒中心坐标测定：实测各墩桩位坐标。②钢护筒倾斜度，倾斜方向测定：采用垂球法或水平尺靠护筒测得。③中心坐标、倾斜方向及倾斜度精确分析：根据所实测的护筒中心坐标和测得的倾斜方向及倾斜度求得钢套箱封底砼底处护筒中心坐标。２.钢套箱就位及检查利用锥形导向装置套入护筒后，测量人员严格检查套箱侧板的平面位置和垂直度，如不满足要求，应重新定位，以保证钢套箱顺利下沉。（五）钢套箱施工钢套箱施工前准备工作①利用吸泥机将封底混凝土底标高以上的泥和卵石等清理出去。②钻孔平台拆除及工作平台的搭设：钢吊箱加工及运输①钢吊箱加工制作，经检查合格后，分块分批，运输到浮吊吊钩位置下方，进行刚性拼装。②验收标准：平面尺寸误差：≤±5cm，内孔尺寸误差：≤±3cm对角线误差：≤±10cm，底板预留孔误差：≤±1cm③运输：钢套箱加工完成后，先在岸上进行预拼装，检查螺栓孔位置是否正确、防水胶垫是否漏水、几何尺寸是否满足要求，检验合格后，拆开钢套箱，分批分块运输到吊车吊钩下方进行刚性拼装。每个钢套箱分5片分别吊装，岸上采用25吨吊车吊上平板车，再运到墩位置后采用３５吨履带吊进行拼装。eq\o\ac(○,4)钢套箱拼装下沉a、准备工作①拼装前清除原钻孔平台所有物资，割除原钢护筒上的牛腿，每个护筒制作一个三角形导向架。②在水面以上适当位置(根据施工时水位确定)每个钢护筒外侧水平线上各安装一个牛腿。此牛腿主要用于钢吊箱水上拼装支撑用。③钢吊箱四周与钢护筒对应位置各设置一个平面固