学士装配式钢筋混凝土简支形梁课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书PAGEPAGE24课程名称：结构设计原理专业：姓名：学号：装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书课程名称：结构设计原理姓名：学号：年级：专业:

装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书设计资料：1．主要结构尺寸和构造某钢筋混凝土公路桥梁的主梁构造如图1和图2所示，标准跨径lk=16m，主梁全长l=15.96m，计算跨径l0=15.5m。主梁之间在l/2、l/4和支点处共设置5道横隔梁，间距3.85m，主梁间距1.6m。采用装配式简支T形梁结构形式，钢筋骨架采用焊接骨架。155001550038503850385038501596016001600图1主梁纵断面(尺寸单位：mm)图2桥梁横断面(尺寸单位：mm)2．设计荷载恒载（结构重力）按钢筋混凝土的重力密度γ=25kN/m3计算；主梁上作用的活荷载（汽车+人群）按均布荷载q=12.63kN/m2计算；计算桥面板时，除承受恒载和均布活荷载外，局部在翼缘板端部再作用一个集中荷载（车轮荷载）P=13KN（按1m板宽计）。结构重要性系数γ0=1.1。3．材料规格混凝土强度等级采用C30。主梁主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm以下者采用R235级钢筋；桥面板主筋采用R235级钢筋。4．设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）（简称《公通规》）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）（简称《公桥规》）。第一部分主梁尺寸拟定与荷载效应计算一、拟定主梁、横隔梁细部尺寸横断面共5片主梁，间距1.6m。纵断面共5道横梁，间距3.85m。尺寸拟定见图，T梁的尺寸见下表：T形梁尺寸表（单位：m）主梁计算主梁梁肋横隔梁横隔梁横隔梁翼板翼板长度跨径高度宽度高度宽度间距厚度宽度15.9615.501.300.181.000.15~0.163.850.08~0.141.60桥梁横断面图（尺寸单位：cm）385385385385385385385385桥梁纵断面图（尺寸单位：cm）385385主梁断面图（尺寸单位：cm）横梁断面图（尺寸单位：cm）二、荷载效应计算1、桥面板的荷载效应P=13（一）桥面板的计算图式P=13（二）桥面板的内力计算1)恒载及其内力（1）荷载恒载：翼板g1＝25×1×0.11=2.75KN/m（2）横载产生的内力弯距：MAH=-1/2×g(l-b)2=-1/2×2.75×(1.60-0.18)2=-2.773KN.m剪力：QAH=g×(l-b)/2=2.75×(1.6-0.18)=3.905KN/m（3）活载产生的内力汽-20级：以重车后轮作用于铰缝线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。按“桥规”，后车轮着地宽度b2及长度a2为:a2=0.2mb2=0.6m顺车方向轮压部分宽度：a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m垂直行车方向轮压部分宽度：b1=b2+2H=0.6+2×0.11=0.82m荷载作用于悬臂根部地有效分布宽度：a=a1+1.4+2L0=0.42+1.4+2×0.71=3.24单轮时：a‘=a1+2L0=0.42+2×0.71=1.84冲击系数：1+μ＝1.3作用于，每米宽板条上的剪力为：MAP=-(1+μ)×P/4a×(L0-b1/4)×2=-1.3×120/(4×3.24)×(0.71-0.82/4)×2=-12.04KN.m单个车轮时：MAP=-1.3×32.5/1.82×（0.71-0.21）＝11.61KN.m取大值：MAP=-12.04KN.m作用于每米宽板条上的剪力为：QAP=(1+μ)×2P/4a=1.3×60/3.24=24.07KN挂-100：按“桥规”，车轮着地宽度b2及长度a2为:a2=0.2mb2b1=b2+2H=0.5+2×0.11=0.72a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m铰缝处2个轮重对于悬臂根部的有效分布宽度为：2a=a1+1.2+2L0悬臂根部处的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用于需计算的铰接悬臂板上：C=b1/2-(0.9-L0)=0.72/2-(0.9-0.71)=0.17ma‘=a+2C=0.42+2×0.17=0.76m悬臂根部每米板宽的弯距为：MAg=-P1×b1/2×(L0-b1/4)-P2×C2/2P1=2×P/4×1/(2a×b1)=P/(4a×b1)P2=P/4×1/(a’×b1)=P/(4a’×b1)带入后得：MAg=-P/(4a×b1)×b1/2×(L0-b1/4)-P/(4a’×b1)×C2/2＝-250/4/3.04×（0.71-0.72/4）-250/（8×0.76×0.72）×0.172＝-12.55KN.m作用在每米宽板条上得剪力为：QAg=P1×b1/2+P2C=P/(8×a)+PC/4a’×b=-250/(4×3.04)×(0.71-0.72/4)-250/(8×0.76×0.72)×0.172=39.98KN（4）荷载组合：恒+汽：1.2MAH+1.4MAp=-(1.2×2.773+1.4×12.04)=-20.184KN.m1.2QAh+1.4QAp=1.2×3.905+1.4×24.07=38.384KN恒+挂：1.2MAH+1.4MAg=-(1.2×2.773+1.1×12.55)=-17.133KN.m 1.2QAg+1.4QAg=1.2×3.905+1.1×39.98=48.664KN故桥面板控制截面的荷载效应设计值为：Mj=-20.184KN.mQj=48.664KN（5）截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=14cm,净保护层a=2cm，若选用6Ф16钢筋(外径18.4mm)。ag=2+1.84/2=2.h0=14-2.92=11.b=100cmAg=12.06cmμ=Ag/(bh0)=12.06/(100×11.08)=0.0102＞μmin=0.0015ξ=μRg/Ra=0.0102×340/14.5=0.239＜ξjg=0.55A0=ξ(1-ξ/2)=0.239(1-0.239/2)=0.21Md=1/rc×A0×b×Ra×h02=1/1.25×0.21×1.0×14.5×0.11082=29.9KN.m＞Mj=20.184KN.m故每米板宽上排采用6Ф16，钢筋面积为12.06cm2。此时钢筋间距为16.7cm，满足《桥规》要求。下排每米板宽采用5Ф8，净保护层厚2cm，钢筋从翼板伸出与铺装层联结。每支主梁翼板上下缘左右各布置3Ф8作为分布钢筋，使分布钢筋间距不超过256cm斜截面强度验算：不设剪力钢筋的抗剪强度为：（1+25%）×0.038×R1b×h0=1.25×0.038×1.55×1.00×0.1108=81.58＞Qj=48.664KN所以，不需配置剪力钢筋。2、主梁的荷载效应（一）内力计算1)恒载内力计算：上部结构自重计算表构件名单元构件体积及计算式容重每延米重量主梁1.60×1.30-2×0.71×[1.30-(0.08+0.14)/2=0.39250.39×25＝9.76外主梁横梁0.89×(0.16+0.15)/2×2×0.71×5/15.5=0.0632250.0632×25＝1.58内主梁横梁0.89×(0.16+0.15)/2×0.71×5/15.5=0.0316250.0316×25＝0.79则各梁的恒载汇总如下：各梁的恒载汇总表梁号主梁横梁合计1（5）9.760.7918.792（4）9.761.5819.2639.761.5819.08主梁恒载内力计算设x为计算截面离支座的距离，并令a=x/L，则：主梁弯距和剪力的计算公式分别为：弯距及剪力影响线影响线面积计算见表项目计算图示影响线面积ΩMM1/2ΩM=1/8×L2×1/2=1/8×15.52=30.03M1/4ΩM=3/32×L2×1/2=3/32×15.52=22.52Q1/2ΩM=0Q0ΩM=1/2×L=1/2×15.5=7.75恒载内力计算结果见表项目Mg=gΩM（KN.m）Qg=ΩQ（KN/m）L/2L/4L/2L/4支点ΩM=a(1-a)L2/230.0322.52ΩQ=a(1-a)L/203.8757.75G=g1+g2+g3（KN/m）1（5）号梁564.26423.15072.81145.622（4）号梁578.38433.74074.63149.273号梁572.97429.68073.94147.872)活载内力计算：集中荷载作用下的计算公式为：分布荷载作用下的计算公式为：（1）汽车荷载冲击系数：1+μ=1+（45-15.5）/（45-5）×0.3=1.221（2）1号梁，计算各截面的弯矩与剪力（见上图）汽-20：跨中：Mmax=1.221×[0.52×(120×3.875+120×3.175)+0.517×60×1.875]=608.16KN.mQmax=1.221×[0.488×60×0.152+0.52×(120×0.41+120×0.5)]=74.77KNL/4处：Mmax=1.221×[0.52×(120×2.906+120×2.556)+0.443×70×0.056)]=418.27KN.mQmax=1.221×0.52×(120×0.75+120×0.66+60×0.402)=122.74KN支座处：Qmax=1.221×(0.438×120×1+0.468×120×0.91+0.52×60×0.652)=151.41KN挂车-100：跨中：Mmax=0.326×250×(3.265+3.875)+0.32×250×1.885+0.263×250×1.285=817.2KN.mQmax=0.326×250×(0.5+0.423)+0.165×0.263×250+0.205×0.087×250=90.53KNL/4处：Mmax=0.269×250×2.006+0.326×250×(2.906+1.906+1.606)=657.97KN.mQmax=0.326×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=177.26KN支座处：Qmax=0.141×250×1+0.198×250×0.923+0.326×(250×0.665+250×0.587)=182.98KN人群荷载：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω为影响线面积，对于跨中弯距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.659×2.25×30.03=44.53KN.mL/4截面弯距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.659×2.25×22.5=33.36KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.659×2.25×1.94=2.88KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.659×2.25×4.36=6.46KN.m支座处剪力影响线面积ω=1/2×15.5×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.659×2.25×7.75+1/2×15.5/4×(1.422-0.659)×2.25×0.917=14.54KN3、1号主梁内力组合

1号梁主梁内力组合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0423.2564.3145.672.80.0(2)汽车何载0418.3608.2151.4122.774.8(3)挂车何载0658.0817.2183.0177.390.5(4)人群何载033.444.514.54.42.9(5)汽+人0451.6652.7166.0127.177.7(6)1.2×恒载0507.8677.1174.787.40.0(7)1.4×（汽+人）0632.3913.8232.3177.9108.7(8)1.1×挂0723.8898.9201.3195.099.6(9)S1=(6)+(7)01140.11590.9407.1265.3108.7(10)S2=(6)+(8)01231.51576.0376.0282.499.6(11)(7)/(9)0.0%55.5%57.4%57.1%67.1%100.0%(12)(8)/(10)0.0%58.8%57.0%53.5%69.1%100.0%(13)提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7(14)提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制设计的计算内力01256.21607.6407.1290.8108.7（4）2号梁，计算各截面的弯矩与剪力汽-20：跨中:Mmax=1.221×[0.465×(120×3.85+120×3.175)+0.466×60×1.875]=544.34KN.mQmax=1.221×[0.479×60×0.152+0.465×(120×0.41+120×0.5)]=67.33KNL/4处:Mmax=1.221×[0.465×(120×2.906+120×2.556)+0.498×70×0.056)]=374.52KN.mQmax=1.221×0.465×(120×0.75+120×0.66+60×0.402)=109.76KN支座处：Qmax=1.221×(0.465×120×1+0.487×120×0.91+0.5×60×0.652)=156.95KN挂车-100跨中:Mmax=0.262×250×(3.265+3.875)+0.269×250×1.885+0.333×250×1.285=701.41Qmax=0.262×250×(0.5+0.423)+0.333×0.165×250+0.397×0.087×250=82.83KNL/4处：Mmax=0.326×250×2.006+0.262×250×(2.906+1.906+1.606)=583.87KN.mQmax=0.262×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=142.46KN支座处:Qmax=0.469×250×1+0.405×250×0.923+0.262×(250×0.665+250×0.587)=292.71人群荷载：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω为影响线面积，对于跨中弯距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.411×2.25×30.03=27.77KN.mL/4截面弯距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.411×2.25×22.5=20.81KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.411×2.25×1.94=1.79KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.411×2.25×4.36=4.03KN.m支座处剪力影响线面积ω=1/2×15.5×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.411×2.25×7.75=7.17KN（5）2号主梁内力组合

2号梁主梁内力组合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0433.7578.4149.374.60.0(2)汽车何载0374.5544.3157.0109.867.3(3)挂车何载0583.9701.4292.7142.582.8(4)人群何载020.827.87.24.01.8(5)汽+人0395.3572.1164.1113.869.1(6)1.2×恒载0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽+人）0553.5801.0229.8159.396.8(8)1.1×挂0642.3771.6322.0156.791.1(9)S1=(6)+(7)01074.01495.0408.9248.996.8(10)S2=(6)+(8)01162.71465.6501.1246.391.1(11)(7)/(9)0.0%51.5%53.6%56.2%64.0%100.0%(12)(8)/(10)0.0%55.2%52.6%64.3%63.6%100.0%(13)提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8(14)提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制设计的计算内力01186.01495.0516.1253.696.8（6）3号梁，计算各截面的弯矩与剪力汽-20：跨中：Mmax=1.221×0.436×120×(3.875+3.175)+0.441×60×1.875×1.221=510.95KN.mQmax=1.221×0.436×120×(0.41+0.5)+0.498×60×0.152=62.68KNL/4处：Mmax=1.221×0.436×120×(2.906+2.556)+0.585×70×0.056=351.22KN.mQmax=1.221×0.436×120×(0.75+0.66)+60×0.409×0.402×1.221=102.12KN.m支座处：Qmax=1.221×(0.594×120×1+0.545×120×0.91+0.436×60×0.652)=180.53KN挂车-100跨中：Mmax=0.244×250×(3.265+3.875)+0.251×250×1.885+0.321×250×1.285=656.95Qmax=0.244×250×(0.5+0.423)+0.321×0.165×250+0.391×0.087×250=78.05KNL/4处：Mmax=0.314×250×2.006+0.244×250×(2.906+1.906+1.606)=548.97KN.mQmax=0.244×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=132.68KN支座处：Qmax=0.469×250×1+0.399×250×0.923+0.244×(250×0.665+250×0.587)=285.69人群荷载：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω为影响线面积，对于跨中弯距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.528×2.25×30.03=35.68KN.mL/4截面弯距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.528×2.25×22.5=26.73KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.528×2.25×1.94=2.3KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.528×2.25×4.36=5.18KN.m支座处剪力影响线面积ω=1/2×15.5×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.528×2.25×7.75=9.21KN.m（7）3号主梁内力组合3号梁主梁内力组合表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0433.7578.4149.374.60.0(2)汽车何载0351.22510.95180.53102.1262.68(3)挂车何载0548.97656.95285.69132.6878.05(4)人群何载026.735.79.25.22.3(5)汽+人0378.0546.6189.7107.365.0(6)1.2×恒载0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽+人）0529.1765.3265.6150.291.0(8)1.1×挂0603.9722.6314.3145.985.9(9)S1=(6)+(7)01049.61459.3444.8239.891.0(10)S2=(6)+(8)01124.41416.7493.4235.585.9(11)(7)/(9)0.0%50.4%52.4%59.7%62.7%100.0%(12)(8)/(10)0.0%53.7%51.0%63.7%62.0%100.0%(13)提高后的S101049.61459.3444.8239.891.0(14)提高后的S201146.81445.0508.2242.685.9控制设计的计算内力01146.81459.3508.2242.691.0（8）各号梁内力汇总各号梁的跨中截面、L/4截面及支点截面的Mmax和Qmax，计算结果汇总于下表中。各号梁内力汇总表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/21（5）#提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制设计的内力01256.21607.6407.1290.8108.72（4）#提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制设计的内力01186.01495.0516.1253.696.83#提高后的S101006.91397.7435.0229.485.9提高后的S201049.61459.3444.8239.891.0控制设计的内力01146.81445.0508.2242.685.9控制设计的计算内力01256.21607.6516.1290.8108.7第二部分主梁配筋设计一、按正截面强度配筋设计先估计出h0，试算出受拉钢筋面积，最后进行复核。先拟定受拉钢筋，再进行复核，必要时进行调整的方法1、主筋计算（1）计算资料由弯矩组合表可知，1号梁M值最大，偏安全的一律按1号梁计算弯距进行配筋。初拟跨中断面受拉钢筋为8Ф32（外径35.8mm）设钢筋净保护层为3cm,受压区钢筋合力点至受压边缘的距离ag’为3.3cm。ag=3+4/2×3.58=10.16h0=130-10.16=119.84b1=18+12×h1=18+12×11=150cmAg=8×8.042=64.35cm2（2）判断界面类型Rg×Ag=320×6435=2059.2KNRa×b1×h1=14.5×1500×110=2392.5KN由于Rg×Ag＜Ra×b1×h1，按第一类T梁截面设计。（3）承载能力计算Rg×Ag=Ra×bxx=320×6435/(14.5×1500)=94.68mm且需：RgAg=Rabxx≤0.55×h0x≥2×ag’0.55×h0=0.55×1198.4=659.12mm2×ag=2×33=66mm659.12＞x=94.68＞80故受拉区高度为94.68mm其正截面强度按下列公式计算：Mj≤1/rcRabx(h0-x/2)+1/rsRg’Ag’(h0-ag’)把受拉区高度x=94.68mm代入计算，Mj=1/1.25×14.5×1500×94.68×（1198.4-94.68/2）=1896.3KN＞1607.6KN故可以采用Ⅱ级钢筋8Ф32，钢筋面积64.35cm2。二、按斜截面强度配筋设计（1）尺寸检验：0.051√R×b×h0=0.051×√25×18×119.84=550.1KN＞516.1KN故截面尺寸可满足要求。0.038RL×b×h0=0.038×1.55×18×119.84=127.05KN＜516.1KN故应进行剪力钢筋设计。（2）求不需设剪力钢筋的区段和距支座中心h/2处截面的最大剪力。Xh=(127.05-108.7)×775/(516.1-104.6)=34.56cmQˊj=108.7+(775-65)×(516.1-108.7)/775=481.9KN（3）箍筋设计采用封闭式双肢箍筋nk=2，箍筋直径Ф＝8mm（Ⅰ钢筋截面积为：0.503×2＝1.006cm纵筋平均配筋率取最大和最小配筋率的均值：P=100μ=100×[64.35/(18×119.84)+16.09/(18×126.6)]/2=1.84Sk=0.0033×(2+1.84)×√25×1.006×240×18×(119.84/2+126.6/2)2/481.92=1故选用Sk=15cm，此时配筋率为：μk=1.006/(15×18)满足最小配筋率要求。箍筋间距为15cm，且第一道箍筋设置在距梁端一个保护层的距离处。在支座中心截面两侧h/2＝65的范围内，箍筋间距不大于10（4）箍筋与混凝土共同承担的剪力极限抗力：Qhk=0.0349×18×126.6√(2+1.84)×5×0.00373×240=329.7KN＜481.9KN需设弯起筋分担剪力。Qhk=0.6Qˊj=0.6×481.9＝289.14KN＜329.7KN所以箍筋满足要求，此时斜筋分担剪力：Qw=481.9-329.7=152.2KN（5）斜截面配筋设计a、最大剪力取用距支座中心h/2(梁高一半)处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担60％，弯起钢筋（按45˙弯起）承担40％；b、计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值；c、计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图。架立钢筋采用Ф16（Ⅱ级钢筋），上净保护层厚2.5cm。需设置斜筋的区段长度Xw=（516.1-289.1）×775/（516.1-108.7）=431.8第一排Qwa=Qˊw=152.2KNA’w1=0.06RaAwsina=152.2/(0.06×320×0.707)=11.21于是，在B点将2Ф32弯起，实际钢筋面积Aw1=16.09cmAB=130-（2.5+3+3.58+3.58/2+1.8）=117.3cm由于A’w1＞A’w2，所以第二排弯起2Ф32；第三、四排补焊钢筋2Ф32便可。此时：BC=AB-3.58=113.7cmCD=BC-3.58=110.1cmDE=CD-3.58=106.6cm至此AF=AB+BC+CD+DE=117.3+113.7+110.1+106.6=447.7cm＞4故四排斜筋已满足要求。（6）正截面抗弯检验各截面设计弯距M（x）由M1/2=1571.4KN.m，M1/4=1227.71KN.m，M0=0KN.m拟合的四次抛物线：y=ax4+bx2+c则：C=1607.61256.2=3.8754a+3.8752b+1607.60=7.754a+7.752得出：a=-0.074664b=-22.28055即M（x）=1607.6-（0.074664x4+22.28055x2）插值计算得出；各截面抵抗弯距近似按与该截面的钢筋面积成正比的关系进行计算，比例因子由跨中截面的已知条件确定，计算结果见表。设计弯距与抵抗弯距对照表断面位置跨中距离X（cm）设计弯距（KN.m）抵抗弯距（KN.m）跨中01607.61896.3B点657.7504.1948.2C点544882.81422.2D点433.91161.71896.3E点327.31360.41896.3由表可得，设计弯距均小于抵抗弯距，满足正截面强度要求。三、全梁斜截面抗剪强度复核Qj≤Qu=0.0349bh0√(2+p)μkRgk√R+0.06Rgw∑Awsina距支座h/2处：μk=1.006/(10×18)＝0.559％Qu=0.0349×18×119.84×√(2+1.84)×0.00559×24