悬挑脚手架施工方案(审批板)

目录一、工程概况：………… 1二、编制依据:……….. 1三、材料准备: …………..2四、施工安排 …………..2五、基本设计方案 ………3六、构造要求 …………..6七、脚手架搭设 …………..8八、脚手架的拆除 ………10九、脚手架的检查与验收 ………………11十、脚手架管理 ………….11十一、施工安全体系 …………………12十二、质量保证措施 …………………13十三、安全管理制度 …………………14十四、脚手架施工图 …………………14附件： …………………141、脚手架悬挑平面附图...…………………152、脚手架立面图…………-17-3、脚手件横向剖面图……-18-4、计算书…………………-18-TOC\o"1-3"一、工程概况（一）工程简介1、工程名称：廊坊市开发区大学里三期工程2、建设地点：四光路以南，凤河以北，鸿坤凤凰城以东。3、建设单位：廊坊市精锐房地产开发有限公司；设计单位：华度智通（廊坊）工程咨询有限公司；监理单位：河北方舟工程项目管理有限公司；施工单位：湖南省第六工程有限公司。4、工程概况：廊坊市开发区大学里三期工程，东临开发区第五供热站，南临凤河、西邻天地凤凰城、北邻四光路；总建筑面积约为111870平方米，由6栋高层（12#-17#楼）、1栋小高层（2#楼）、9栋别墅（3#-11#楼）、1栋配套用房（1#楼）及部分地下车库组成。其中别墅10#、11#、高层12#-17#楼及小高层2#楼为地下一层，基础埋深约为4.5米。别墅3#-9#、地下车库为地下二层，基础埋深约为6.5米。本项目楼栋正负零最低标高为15.000，最高为15.850；路面最低标高为14.430，最高为15.310；现状土最低标高13.780，最高点14.22。现状土标高低于交付后路面标高1m左右。二、编制依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《钢结构设计规范》（GB50017-2014）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）三、材料准备1、钢管选用国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求，直径尺寸为Ф48。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用，并送检验部们进行检测。2、扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前必须有复试报告。有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。3、脚手板采用钢笆网片，宽为730mm，距板两端80mm处用镀锌铅丝箍绕2—3圈。4、安全网安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用绿色或蓝色密目安全网，安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。四、施工安排1、技术准备根据本工程的特点，采用下列脚手架为主体结构及装修外墙施工的安全防护设施。1）主体结构采用外挑式脚手架，高层为每六层一挑（四层开始悬挑），作为结构施工的防护及外墙模板的操作平台。2）主体结构施工时，随着结构工程的施工进度，要求每隔一层搭设一道水平安全网。3）内业技术准备：组织项目部成员熟悉图纸,由技术人员根据施工方案、环境安全4)技术措施、由技术人员编制安全技术交底，并向施工员、班组进行技术交底，对职工进行安全施工教育。2、材料准备（每栋楼）序号名称规格单位数量备注1钢管4M、6M根各7001.5M－2.5M根各15002扣件十字、转向个230003脚手板6*0.2*0.05张4004安全网1.8*6M张1000密目3、劳动力计划根据施工需要，需要配备专业架子工人数：60人基本设计方案2、脚手架设计（1）H钢的设置与固定1）工字钢180，间距为不大于1500mm，外出在建物用1300mm，具体搭设详后附图。2）在放置工字钢的位置，提前预埋“几”字型钢筋，其直径为20的圆钢，预埋位置要为，距在建物外皮600mm处预埋第一道“几”字圆钢地锚（有墙处设置和无墙处设置详参见图一、图二），距工字钢未端200mm处预埋第二道“几”字圆钢地锚，距工字钢未端400mm处预埋第三道“几”字圆钢地锚，当外悬挑长度大于2m时，再附加一个“几”字型筋，其间距为200mm具体详下图。另外有预埋件出现有出现偏位的，从结构顶板上打孔，用U型螺栓加锚板固定。在离墙1.1m处采用钢丝绳卸载绳，选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14mm。钢丝绳采用拉环与水平钢梁及建筑物连接，拉环采用Φ18圆钢制作。（详立面图”）H型钢与预埋件详图（图一）H型钢与预埋件详图（图二）2、脚手架搭设尺寸为：立杆横距为0.8m，立杆步距为H=1.8m，脚手架内立杆距外墙表面0.3m。立杆纵距以不大于1.5m，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定。具体计算详见后页计算。3、连墙件与建筑物的连接采用双扣件刚性连接，连墙件采用二步三跨，菱形布置。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接（各连接点采用双扣件连接）。4、脚手架采用φ48钢管搭设，悬挑工字钢上铺木脚手板，再铺一层多层板，并在双排脚手架的外侧钢管内侧设置挡脚板。并且在工字钢的底部采用15厚多层板吊顶，面刷黑黄漆。5、为将脚手架偏心荷载转为轴心荷载，相邻步架的大横杆交替设在立杆的内外侧，不要设在同一侧。每步架的护身为1根，中距为900mm。3、安全挑网的具体设置：1、3米宽水平安全网的设置：将一根6米长的钢管一端固定在楼层上（可利用连墙件或钢管顶撑在顶板上加固或用旋转扣件固定在外架立杆上），另一端向外上平挑（外挑安全网与外架或在建工程垂直面成60度夹角），每隔3米设置一根平挑钢管，然后将平挑钢管的挑出部位用通长水平杆进行连接，最后在该区域满铺密目安全网。6米宽水平安全网的设置：用6米长的钢管及扣件制成正方形边框、在边框区域内满铺密目安全网。端头横杆→挑出杆（同时挑出5~7根）→扣件连接→钢丝绳与端头拉接→绑大眼网→绑密目网→沿墙横杆→扣件连接→钢丝绳与上部穿墙孔拉接，水平兜网应沿建筑物周圈交圈封闭，建筑物大角处另设6X6的平网与两侧平网固定。大眼网、密目网用绑绳与架管绑扎牢靠，绑扎点间距≤200mm。2、安全挑网需铺设两层安全网。上面铺设一层阻燃型密目式安全网，下面铺设一层阻燃型大眼网。在安全网的下面不准存放构件或其它材料设备，保证人员落入安全网后有效缓冲高度，安全网接口处必须连接严密。3、在安全挑网端设置6×19Φ14.3钢丝绳进行卸荷，每间隔3米设置一道钢丝绳连接至建筑物上部，钢丝绳必须张紧受力。4、φ16圆钢锚环或穿钢管，间距3000㎜，用于固定钢丝绳。5、搭设期间架子工必须佩戴好安全防护用品，否则禁止施工作业。悬挑脚手架上3米宽水平挑网搭设示意图如下：6米宽水平挑网搭设示意图如下：六、构造要求5、脚手架构造5.1几何尺寸脚手架类型排距步距跨距连墙件间距双排架0.80m1.80m1.50m水平竖直4.50m3.60m1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：（一）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不得小于3跨。（二）纵向水平杆接长采用搭接。应符合下列规定：搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（三）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。2、横向水平杆的构造要求应符合下列规定：（一）主节点处必须设置一横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中靠墙一端的外伸长度为500mm。（二）作业层上的非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（三）双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。3、脚手板设置应符合下列规定：（一）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；（二）脚手板应放置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆。可采用对接也可采用搭接，对接时，对接处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度为130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，搭接时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（三）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端应与支承杆可靠的固定。4、立杆搭设的构造要求：（一）每根立杆底部应焊制定位钢筋。（二）脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆的基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向向低处延长两跨，与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（三）立杆的接长除顶层顶步可以搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接和搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头的中心至杆端距离不宜大于步距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、连墙杆的构造要求：（一）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；（二）从底层第一步纵向水平杆开始设置，当该处设置有困难时应采取其他有效措施固定。（三）采用菱形布置（四）采用刚性连墙杆与建筑物可靠连接。（五）连墙件构造图。七、脚手架搭设1、一般规定（一）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。（二）每搭设完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2、立杆搭设应符合下列规定：（一）严禁将外径48mm与51mm的钢管混用。（二）两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头的中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（三）始搭设时每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆件安放稳定后，方可根据情况拆除。（四）连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（五）顶层立杆的搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端伸出建筑物的高度1.5m。3、纵向水平杆的搭设应符合下列规定（一）纵向水平杆的搭设应符合本设计的构造规定。（二）纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外立杆固定。4、横向水平杆的搭设应符合下列规定（一）横向水平杆的搭设应符合本设计的构造归定。（二）横向水平杆靠墙的一端距装饰面的距离不大于100mm。5、向扫地杆搭设应符合本设计的构造规定。6、连墙件、剪力撑、横向剪力撑的搭设应符合下列归定：（一）连墙件的搭设应符合本设计的构造要求；当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙杆搭设完成后方可根据情况拆除。（二）撑、横向剪力墙的搭设应符合本设计的构造要求；并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均应必须支承在垫板上。7、扣件安装应符合下列规定：（一）扣件规格必须与钢管外径相同。（二）栓拧紧扭力距不应小于40KN·m，且不应大于65KN·m。（三）在主点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（四）接扣件开口应朝上或朝内。（五）各杆杆端头伸出扣件盖板边缘的长不应小于100mm。8、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：（一）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。（二）上栏杆上皮高度应为1.2m。（三）挡脚板高度不应小于180mm。（四）中栏杆居中设置。9、脚手板的铺设应符合下列归定：（一）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面150-200mm。（二）采用对接或搭接时均应符合本设计要求；脚手板的探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承件上。（三）角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接、防止滑动。（四）顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m铺满一层脚手板。八、脚手架的拆除1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。4）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5）连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7）在大片架子拆除前先将预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后确保其完整、安全和稳定。8）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。9）拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。11）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；12）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；13）应由施工负责人进行安全技术交底；14）拆除作业应由上而下逐层进行；15）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；16）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；17）各构配件严禁抛掷至地面。九、脚手架的检查与验收1、严格按照规范规定对进场构配件进行检查、验收，不合格的构配件严禁使用。2、脚手架及其基础应在下列阶段进行和验收微观世界（一）基础完工后，脚手架搭设前检查与验收。（二）作业层上施加荷载前检查与验收。（三）每搭设完10—13米高度后检查与验收。（四）达到设计高度后检查与验收。（五）遇有六级大风和大雨后检查与验收。（六）停用超过一个月检查与验收。3、验收依据：（一）《规范》（二）本施工组织设计（三）技术交底文件4、脚手架定期检查项目：（一）杆件的设置和连接是否符合构造要求。（二）基地是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。（三）扣件螺栓是否松动。（四）立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求。（五）安全防护措施是否符合要求。（六）是否超载。十、脚手架管理建立健全脚手架的检查和维修管理制度。每半月进行一次专项检查，特别是台风、暴雨、雨雪天气更要加强检查，发现问题要立即更改及进行加固措施。脚手架上的均布荷载不得超过270kg/平方米，只允许二步内施工，严禁超载。粉刷脚手架均布荷载为200kg/平方米，只允许二步内同时施工。特别是楼层结构施工时，梁、板、柱的各种支撑件不得与脚手架的任何杆件相连接。脚手架上的垃圾物件要及时清理，各种电源线不得在脚手架钢管上缠绕，电源线和电机确需接触时，应有可靠接地和绝缘措施。电焊作业时，必须有专人监护，防止火星燃烧，不得在脚手架上乱扔烟头。脚手架主要地段设置一定数量灭火机。无论脚手架的搭拆，不得同时上下作业，如风、雨、雪气候及6级以大风时，不得进行安装和拆除工作。脚手架得各种材料、拉结、安全防护设施，不得随意拆除，如确实妨碍施工部位，必须先有拆除申请手续，拆除加固方案必须经项目技术员审批，审批同意后方可拆除。十一、施工安全体系管理要素1、操作人员必须持证上岗。2、项目各工种统一协调管理，实行全员安全管理，任何人发现安全隐患要及时提出。3、严格按照脚手架的操作技术规程、规范施工。4、在安全与质量、进度等方面发生冲突时，一定要坚持“安全第一”。5、加强管理，杜绝违章作业。（二）安全技术措施1、安全施工措施①架子上的操作人员必须穿好防滑鞋及挂好安全带；②架上作业人员应作好分工配合；③作业人员应带工具袋；④搭设材料应随搭设进度，随用随上以免防止不当掉落伤人；⑤每次施工前，架上材料应全部用完或剩余的卸下，不得留存于作业面上，已搭好的架子应形成稳定结构，不稳的要临时加固；⑥在搭设过程，地面的配合人员应避开可能落物的区域；⑦在搭设脚手架时不得使用不合格材料；⑧配有专人指挥，作业人员必须服从统一指挥；2、安全使用措施①本外架在结构施工时最多只允许两个施工层同时施工，装修施工时也不得超过三个施工层；②外架上严禁堆放模板、钢管以及任何重量大或数量多、可能影响外架安全的材料；③本外架不得作为结构施工的支撑使用，外墙、外边梁的所有荷载均不允许传递到外架上；④对外架脚手板上的施工垃圾必须随施工随时清理，清理时不得直接向下抛扔；⑤在作业面上进行电焊作业时，应采取可靠的防火措施；并设专人看护，并在架子所在楼层内设置消防专用水桶两个，及灭火器两个。⑥不得任意拆除脚手架的基本构件及连墙杆，因作业需要必须不得已拆除时必须经得施工负责人及专职安全员同意，并采取可靠的弥补加固措施；⑦当作业面的高度不够而需要垫高时，应采取可靠的垫高方法，垫高不得超过0.5m。3、安全管理措施①做到文明施工，且符合安全、卫生，防火要求；②脚手架搭设安全必须经有关部门验收合格方可使用，并在使用期间安排专人维护保养；③施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底；；④加强工人的季节性劳动保护工作；⑤建立外架安全管理小组：组长：刘凯副组长：张学强成员：肖超、梁晓、孔维勇、孙鹏、刘宗玲十二、质量保证措施⒈脚手架的搭设、拆除，严格按方案执行；⒉每周进行安全生产，质量保证总结会议；⒊教育职工树立“百年大计，质量第一”的思想，强化意识；⒋搭设、拆卸等，施工前有关班组长及工人应熟悉本方案，做好技术交底，并认真检查执行情况；⒌坚持“安全第一，预防为主”的方针，最大限度地减少事故隐患发生；⒍在施工过程中，应坚持边施工、边自检、互检的制度，有问题及时改正，保证施工质量符合设计和施工的质量要求；⒎坚持奖罚严明的质量管理制度。对质量好的要进行精神和物质的表彰和奖励，对质量不好的，必须查明原因，订出改进措施并落实。对责任人视情况给予惩罚。十三、安全管理制度1、员工要热爱本职工作，提高业务水平及操作技能。能提出改进安全工作的意见，搞好安全生产。2、遵守劳动纪律，服从领导和安全、质量检查人员的指挥。工作时，思想集中，坚守岗位。严禁酒后上架作业。3、严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。4、按作业要求正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴安全帽。5、在施工现场行走需要注意安全，不准攀登脚手架。6、正确使用防护装置和防护设施，不准随意拆除和挪动各种防护装置，防护设施和警告，安全标志等。十四、脚手架施工图附件：图1：3-8#楼悬挑架平面布置图图2：高层悬挑架平面布置图图3：工字钢阳角悬挑平面图图4：脚手架立面图图5：横向剖面图6、计算书：悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.8米。采用的钢管类型为φ48×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.66米，水平间距5.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度不小于1.5米。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=4.204×1.0502/8=0.579kN.m=0.579×106/4491.0=129.008N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.053×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=2.177mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.331+1.4×2.835)/2=2.207kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×2.207×1.800=0.707kN.m=0.707×106/4491.0=157.469N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.12mm集中荷载标准值P=0.040+0.331+2.835=3.206kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×3206.070×1800.003/(100×2.060×105×107780.000)=9.65mm最大挠度和V=V1+V2=9.774mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/2=2.835kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.331+1.4×2.835=4.449kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146NG1=0.115×24.000=2.750kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.800×(1.050+0.900)/2=1.228kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.800×2/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×24.000=0.216kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.447kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×1.050/2=2.835kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×0.872=0.420kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.447+0.85×1.4×2.835=8.710kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.447+1.4×2.835=9.305kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.420×1.800×1.830×1.830/10=0.301kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.305kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.830=3.170m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3170/16=199；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.184；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9305/(0.18×424)=119.374N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.710kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.830=3.170m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3170/16=199；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.184；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.301kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8710/(0.18×424)+301000/4491=178.766N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.420kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.66×5.40=19.764m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=11.612kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.612kN连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=90.00/1.60的结果查表得到φ=0.83；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=72.300kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=16.612kN小于扣件的抗滑力2*8.5kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=2000mm，l=2500mm，ml=900mm，m2=1950mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.31kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=2.00/2.50=0.80kl=0.90/2.50=0.36k2=1.95/2.50=0.78代入公式，经过计算得到支座反力RA=30.386kN支座反力RB=-10.478kN最大弯矩MA=27.097kN.m抗弯计算强度f=27.097×106/(1.05×185000.0)=139.493N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.45+2.84=7.28kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=17.330mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即4000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于4000.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=27.10×106/(0.929×185000.00)=157.66N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.478kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10478×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于10478.31/(3.1416×20×1.5)=111.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=10.48kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求。7、水平次梁、支架的受力计算一、参数信息悬挑脚手架的转角处设水平次梁，采用型钢支架作为主梁(间距为1500mm)。水平次梁按连续梁计算，支架按平面桁架计算。水平次梁、支架均取最不利处进行验算。悬挑端受脚手架集中荷载的作用，梁端与悬挑主梁螺栓连接。由于支架需悬挑层剪力墙拆模后方可安装，并承受上部荷载，故支架受力需按支承9层挑架验算。水平次梁采用18号工字钢，截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2。二、荷载计算最不利处作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(0.8×3/2)×0.033/1.80]×26.1=3.286kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板（三层一满铺），标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×5×0.8×(0.8+0.3)/2=0.77kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×5×0.8/2=0.28kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×0.8×26.1=0.1044kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.286+0.77+0.28+0.1044=4.44kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.0×0.8×0.8×2/2=1.28kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.92×1.4NQ=1.2×4.357+0.92×1.4×1.28=6.877kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.44+1.4×1.28=7.120kN；取手架立杆集中荷载N=7.120kN水平钢梁自重荷载q=0.289kN/m；三、水平次梁受力计算悬挑脚手架最不利处水平次梁示意图13.1悬挑脚手架水平次梁计算简图1、经过连续梁的计算得到：悬挑脚手架支撑次梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑次梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑次梁变形图(kN·m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=33.738kN；竖直向上R[2]=6.986kN；竖直向上最大弯矩Mmax=17.418kN·m；2、水平次梁的抗拉强度计算最大应力σ=M/1.05W+N/A=17.418×106/(1.05×185000)+33.738×103/3060=100.693N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值100.693N/mm2小于水平支撑梁的抗拉强度设计值215N/mm2,满足要求！3、水平次梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2012)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2012)附表B，得到φb值为0.85。经过计算得到最大应力σ=17.418×106/(0.85×185000)=110.766N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=110.766小于[f]=215N/mm2,满足要求!4、水平次梁的挠度验算水平钢梁的挠度计算v=5.985mm小于[v]=1600/250=6.4mm,满足要求!四、支架的受力计算1、参数信息悬挑脚手架的支架按照平面桁架计算。取最不利处，如图13.1进行验算。支架上弦杆受集中荷载和自重荷载的作用，各节点焊接，端部与剪力墙螺栓连接。支架水平杆采用16号工字钢，截面惯性矩I=1127cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2，竖直杆采用14号槽钢，斜杆采用14号槽钢截面惯性矩I=564cm4，截面抵抗矩W=80.5cm3，截面积18.51cm2。支架计算简图2、经过平面桁架的计算得到：支架轴力图(kN)支架剪力图(kN)支架弯矩图(kN·m)各支座对支架的支撑反力由上至下分别为：R[1]x=31.302kN；水平向左R[1]y=0kN；R[2]x=31.302kN；水平向右R[2]y=67.076kN；竖直向上最大弯矩Mmax=7.317kN·m；3、支架各杆件承载力计算水平杆最大应力σ=M/1.05W+N/A=7.317×106/(1.05×141000)+31.3×103/2610=61.415N/mm2〈[σ]=215N/mm2满足要求！斜杆最大应力σ=N/A=52.932×103/1851=28.596N/mm2〈[σ]=215N/mm2满足要求！竖向杆最大应力σ=N/A=24.391×103/1851=13.18N/mm2〈[σ]=215N/mm2满足要求！4、支架各杆件稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2012)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2012)附表B，得到φb值为0.85。经过计算得到最大应力σ=7.317×106/(0.85×141000)=61.051N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=61.051N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!斜杆、竖向压杆稳定性计算公式如下σ=N/φA≤[f]φ为压杆稳定性系数，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2012)附表，得斜杆φ=0.963，竖杆φ=0.872斜杆σ=52.932×103/(0.963×1851)=29.695N/mm2斜杆的稳定性计算σ=29.695N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!竖向杆σ=24.93×103/(0.872×1851)=15.445N/mm2竖杆的稳定性计算σ=15.445N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!5、支架各杆件节点焊缝计算支架节点焊接示意图使用结构计算软件PKPM验算各节点受力依据：钢结构设计规范(GB50017-2003)节点1采用双面角焊缝围焊，Hf=6mm，16号工字钢翼缘、腹板可施焊长度为570mm。节点1结果：焊脚尺寸Hf=6mm焊缝强度设计值Ffw=160.000N/mm2焊缝计算长度Lw=260mm<570mm结论：焊缝连接设计满足要求。节点2节点2采用双面角焊缝围焊，Hf=6mm，14号槽钢翼缘、腹板可施焊长度大于380mm结果：焊脚尺寸Hf=6mm焊缝强度设计值Ffw=160.000N/mm2焊缝计算长度Lw=270mm<380mm结论：焊缝连接设计满足要求。节点3节点3采用双面角焊缝围焊，Hf=6mm，14号槽钢翼缘、腹板可施焊长度大于380mm焊脚尺寸Hf=6mm焊缝强度设计值Ffw=160.000N/mm2焊缝计算长度Lw=270mm<380mm结论：焊缝连接设计满足要求。6、支架各支座螺栓连接计算使用结构计算软件PKPM验算各支座受力支座1：使用1颗8.8级M22螺栓固定。依据：钢结构设计规范(GB50017-2003)结果:螺栓受力已由上文平面桁架受力计算求得R[1]x=Nt=31.302kN抗剪承载力设计值Nvb=120.8kN(螺纹处)受拉承载力设计值Ntb=151.77kNNt=31.302kN<Ntb=151.77kN螺栓设计满足要求。支座2：使用1颗8.8级M22螺栓固定。依据：钢结构设计规范(GB50017-2003)结果:螺栓受力已由上文平面桁架受力计算求得R[2]x=Nt=31.302kNR[2]y=Nv=67.076kN抗剪承载力设计值Nvb=120.8kN(螺纹处)受拉承载力设计值Ntb=151.77kN由上式已求得Nt=31.302kN<Ncb=120.8kNNv=67.076kN<Ncb=151.77kN螺栓设计满足要求。7、支架各支座处剪力墙强度验算剪力墙混凝土强度等级C30，轴心抗拉强度设计值支座1：R[1]x=Nt=31.302kNσ=Nt/A=31302/（4×100×200）=0.392N/mm2<满足要求支座2：R[2]x=Nc=31.302kNσ=Nt/A=31302/（4×200×200）=0.392N/mm2<满足要求

附录资料：不需要的可以自行删除一般工程施工方法4．1．1路基工程4．1．1．1施工准备一、接到设计文件后，组织有关技术人员全面熟悉核对设计文件，充分了解设计意图，核对地形及地质资料。二、在对设计文件进行核对的同时，对沿线进行施工调查，着重收集下列资料：1、地质情况、地下水位；2、采用填料的来源，运土条件及填料的初步审核与检查；3、大型土方施工设备进场的运输方法及条件,工程圬工构筑所需的石料、砂的来源及运输条件。三、建立与工程规模相适应而符合规定的工地试验室。四、核对取土场填料的类别、分布，进行填料复查和试验，填料试验包括筛分试验、液塑限试验、比重试验、最大干密度及最佳含水量试验。五、拆除地面结构物，调查填筑及开挖范围内池塘，泉眼、水井、水渠、管路、道路、地下水位和原地面软弱状况等。如发现与设计不符之处，及时向设计单位、建设单位、监理单位报告，作出处理方案和措施。六、按设计要求用高精度的测距仪进行控制桩的测设，测放路堤的施工边桩，在边桩外埋设护桩。七、修建临时运输道路和搭接临时电力线路，建立满足施工需要的机械维修、构件预制、材料储存等生产设施。八、根据工程数量、工程特点及工期要求编制实施性施工组织设计。九、组织技术交底，办理开工报告，会同监理单位进行开工前的全面检查。4．1．1．2场地清理一、清除施工范围内的杂草、树木、树根、建筑垃圾和其他杂质，用装载机、汽车配合运至指定堆放区，同时做好排水措施。二、挖地表排水沟。三、对填方地段的种植松土进行翻松辗压，达到路基压实标准，并报检同意后进入下道工序。四、基底横坡大于1：5时,随填筑进度边填边对基底推成台阶并随填方一起碾压密实。对软弱地基、水塘段按设计另行处理。4．1．1．3地基处理地基表层为一般软弱土层时，根据软弱土层的性质、厚度、含水量、地表积水深度等，采取排水疏干、挖除换填、抛填片石或填砂砾石等地基加固措施。分述如下：一、挖淤泥挖掘机挖、自卸汽车运输至指定堆放场弃置，在挖除时全断面向前推进，清淤的宽度、厚度满足设计要求。二、抛填片石施工（一）施工工艺及要求1、清除水塘内的树根及其他腐植物，测量出抛投位置。2、抛投：利用自卸汽车逐段倾倒抛填，推土机辅助推平。当淤泥或软土下地层平坦时，抛投自地基中部向两侧逐步进行，当淤泥或软土地层横坡陡于1∶10时，从高侧向低侧抛投并在低侧边坡处超宽抛投，使填方坡脚外侧有约2m的平台。3、垫平：片石抛填至超过设计高程0.2m时采取人工用较小石块垫平，保证碾压后到达设计标高。4、碾压：在垫平的抛填石料上，用20吨以上凸轮压路机进行碾压，碾压遍数由试验确定。5、填土与抛填片石之间填筑碎石垫层及砂砾石垫层，其厚度符合设计要求。（二）抛填片石施工工艺流程图见01

设计抛填片石施工工艺流程图复核总工程师图号制图备料不合格合格测量上部施工边坡码砌检测碾压垫平抛投设计抛填片石施工工艺流程图复核总工程师图号制图备料不合格合格测量上部施工边坡码砌检测碾压垫平抛投抛填片石施工工艺流程图抛填片石施工工艺流程图碎石垫层及砂砾垫层碎石垫层及砂砾垫层（三）质量检测1、选用符合设计要求的不易风化的片石。2、抛填顶面辗压紧密，石块间填缝密实，用K30承载板按规定点位进行检测，符合质量标准。3、抛填片石的边线、顶面标高满足误差标准。。三、换填（砂、砾石）施工（一）施工准备1、选择适宜的场地备好换填用料。填料设计有要求时符合设计要求，无要求时符合规范要求。2、探测出软弱土层厚度，放设出开挖换填边桩。3、根据施工现场情况，施作临时排、截水设施。（二）施工工艺及要求1、根据换填长度决定开挖顺序、长度在100米以下时，开挖由一端往另一端进行。长度在100米以上时，开挖从中部往两端进行。2、软弱土层挖除干净后，将底部平整；若底部起伏较大时，设置宽度不小于1米的台阶或缓于1∶5的缓坡；底部的开挖宽度，不小于路堤宽度加放坡宽度。3、换填：利用装载机、自卸汽车和压路机，将准备好的换填料，按厚度不大于0.3米，进行分层换填碾压密实。换填根据总长度选择：开挖完成后再进行换填或是保证开挖换填不小于30米的距离，边开挖边换填。一般情况下，换填总长度在50米以下时，采取前者。反之，采取后者。4、碾压：按照确定的压实工艺碾压达到规定的压实密度。5、排水：施工过程中为使开挖顺利进行，保证换填质量，人工在开挖坑外四周设截水沟，坑内两边设排水沟，由集水井排水。（三）换填施工工艺流程图见02

抛填片石施工工艺流程图抛填片石施工工艺流程图测量备料测量备料抛投抛投垫平垫平边坡码砌边坡码砌碎石垫层及砂砾垫层碎石垫层及砂砾垫层碾压碾压不合格不合格检测检测合格合格上部施工上部施工设设计抛填片石施工工艺流程图复核总工程师图号制图（四）质量检测1、加强对换填材料的管理和检验，按规定做好抽样检查。2、每换填夯实一层，按规范规定的检测点位，采用K30承载板进行检测，检测合格后，进行上一层填筑，否则，将重复碾压检测，直至合格。3、换填宽度、厚度及标高符合设计要求。四、塑料插板排水固结法（一）施工准备1、场地清理：按照设计图纸要求，挖除地表种植土，并碾压达到地基系数值要求，同时对施工范围内的场地进行平整和清除地面障碍物。2、根据施工现场情况，施作临时排、截水设施。3、根据塑料插板的设计深度，选择合适型号的插塑板机械并组织进场。4、按设计要求选定合格的排水板。5、准备砂垫层的用砂。（二）施工工艺及要求1、填工作垫层：在设计要求的路幅内，用土回填至高出原地面20cm左右，并碾压密实形成工作垫层。层面保持由中线向两侧2%的排水横坡。2、铺砂垫层：按设计厚度先铺一层砂垫层。3、测量放线：按设计准确定出打插排水板位置，并埋设好沉降观测设备。4、插板机就位：根据标定的插板位置，按照施工要求的先后顺序使钻机就位。5、排水板及安桩靴：将塑料排水板从导管的顶部穿入，并从管底抽出，然后安装好桩靴。6、插套管：启动插板机将导管(连同排水板)插入地下，用导管上的进尺标志来控制导管达到设计高程位置。7、拨套管：上拨导管，因土对桩靴的阻力使塑料板留在地下。8、切断排水板：按照有关设计要求的留出长度，切断塑料排水板，并移动插板机至下一板位，进行下一循环作业。9、其他作业：完成打插塑料排水板并符合要求后，再按设计厚度再铺第二层砂垫层。（三）塑料排水板施工工艺流程图见03

设计塑料排水板施工工艺流程图复核总工程师图号制图清淤插板记录准备排水板埋沉降设备备砂制定作业方案转入下一板位质量检查移机缝隙回填砂插板头反插剪断板头拔套管插塑料板排水板装入套管机架定位铺砂垫层作盲沟填工作垫层测量放线场地清理塑料排水板施工工艺流程图设计塑料排水板施工工艺流程图复核总工程师图号制图清淤插板记录准备排水板埋沉降设备备砂制定作业方案转入下一板位质量检查移机缝隙回填砂插板头反插剪断板头拔套管插塑料板排水板装入套管机架定位铺砂垫层作盲沟填工作垫层测量放线场地清理塑料排水板施工工艺流程图（四）机械配备1、机械选择采用IJB-16型插板机,导管口用菱形,以减少淤泥带出量。2、机械性能（1）IJB—16型插板机的主要性能机械性能表机械型号行进方式打设动力整机重kN接地面积m2接地压力kPa打设深度mIJB—16步履震动1503.05010-15（2）震动锤击振力参考值震动锤击振力参考值长度(m)导管直径(cm)震动锤击振力(kN)单管双管＞10130～146408010～20130～14680120～160＞20120160～220（五）材料要求1、为确保塑料排水板的过水断面，开达到排水畅通，强度高，耐久性好的要求，，在选用排水板时，着重于板芯材料、滤膜质量和塑料板的结构等，符合设计或规范的要求。2、砂料准备砂垫层采用中粗砂，其细粒土含量不大于5%，并不含有垃圾、树根等杂质。（六）质量控制要点1、定位准确，垂直度好。2、采用合格砂垫层用砂。3、砂垫层两侧边坡按设计采用干砌片石防护，以免砂料流失。4、塑料板有足够的抗拉强度和垂直排水能力，其抗拉强度不小于130N/cm，当其周围土体压力在15m深度范围内不大于250kPa或在大于15m范围不大于350kPa条件下，其排水能力不低于30cm3／s，芯板有耐腐蚀性和足够的强度，保证塑料板在固结变形时不会被折断或破裂。5、塑料板滤套具有一定的隔离土颗粒和渗透功能，渗透系数不小于5×10-3cm/s。6、坚决不使用滤膜损坏和污染的塑料板，以防淤泥进入板芯。7、塑料板与桩靴连接牢固，避免提管时脱开，桩尖平端与导管靴配合适当，避免错缝，防止淤泥在打设过程中进入导管后增大对塑料板的阻力，甚至将塑料板带出。8、严格控制间距和深度，施工中发生塑料板随同套管拨出时，带出长度大于0.5m以上时重新补打。9、塑料板接长时，为减少与导管的阻力，采用滤膜内芯板平搭接方法，拨开滤膜，芯板对扣，凹凸对齐，包紧滤膜，再用大号订书机固定。搭接长度不小于20CM。10、铺设土工格栅时，长孔方向和线路横断面方向一致，格栅要拉直拉平，幅与幅之间对齐对好，再按设计的厚度在上铺砂垫层。格栅端头按设计处理，在铺砂时，先铺场地两侧，从而减少中间铺砂时引起的侧向位移量4．1．1．4路堑开挖一、土质和软石路堑。（一）施工工艺及要求1、路堑施工前先做好堑顶临时截、排水设施，并随时注意检查。堑顶为土质或含有软弱夹层岩石时，及时铺砌天沟或采取其它防渗措施，保证边坡稳定。2、土方开挖均自上而下进行，采用逐层顺坡开挖法，用挖掘机沿纵向顺坡取土，汽车运土至填方地段或弃土场。杜绝乱挖超挖和掏底开挖。硬土和软石开挖用大功率推土机翻松，装载机和汽车装运。3、经常检查边坡开挖坡度，纠正偏差，随路基开挖逐级用人工或平地机清刷边坡，避免超挖、欠挖，保持坡面平顺，无明显的局部高低差。4、需设防护的边坡，按设计要求及时支护，以免长期暴露，造成坡面坍塌。在挖方时先预留一定厚度的保护层，支护时才刷坡，边刷坡边支护。5、路堑开挖接近堑底时，使其表面达到平顺整齐，做成向两侧的4%排水坡，避免表面以下地层的扰动和泥化。6、路堑上方严禁弃土。山坡下侧弃土时，在适当距离保留有缺口，并保证堑顶地面水顺利从缺口排出。弃土堆位置与高度以保持路堑边坡和自身的稳定为前堤，并考虑地形以及对附近建筑物、农田、水利、河道、交通等环境的影响。（二）土质路堑施工工艺流程图见04

土质路堑开挖施工工艺流程图制图图号总工程师复核设计土质路堑施工工艺流程图基床换填指定弃土位置挖、装、运、铲设备到位堑顶排水沟竣工检查签证检测基底碾压边坡防护分层开挖测量放线清理场地施工准备土质路堑开挖施工工艺流程图制图图号总工程师复核设计土质路堑施工工艺流程图基床换填指定弃土位置挖、装、运、铲设备到位堑顶排水沟竣工检查签证检测基底碾压边坡防护分层开挖测量放线清理场地施工准备（三）质量控制与检测1、对于路基面，检测中线和标高，每隔50米检测一个断面，每个断面三个点，线路中心一点及两侧路肩端部两点。2、路堑路基面施工偏差符合下列要求：（1）宽度：线路中线点至路肩一侧的宽度不应小于设计宽度。（2）中线高程：在100米长路基内的个别地段不超过±5厘米，但其连续长度不应大于10米。（3）平整度：在每100米长路基上，用2.5米长直尺，垂直于线路