初步设计说明书附录

C2计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆12345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度3防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数9平台宽度0塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数4裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量1风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k0000Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工况 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压）i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.1250[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.4796[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ插入式接管122接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N2,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C3计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆12345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度3防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数6平台宽度0塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数4裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k0000Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.1284[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (管材试[PT 0.5291[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=格内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃椭圆形封管壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数1A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N2,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C4计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆12345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷0集中载荷高度0集中载荷中心至容器中0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度3防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数7平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数4裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第第第第第第第第段圆筒第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k0000Meme0000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工况 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压）i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.1263[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.5094[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N2,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C5计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型11椭圆椭圆12345678911023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式筛塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数平台宽度0塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量1裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数0相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型整盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k00000Meme最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工况 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压）i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.6000[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.9775[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=格内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃圆形筒板壳体开孔处名义厚度δ1壳体材料许用应力[σ0插入式接管2接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C6计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆122345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷0集中载荷高度0集中载荷中心至容器中0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度5防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数8平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度7裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第第第第第第第第段圆筒第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k0000Meme0000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 1.6250[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 1.9503[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=格内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ ℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 强计算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C7计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆12345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷0集中载荷高度0集中载荷中心至容器中0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度3防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数6平台宽度0塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数4裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k00000Meme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA112323A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合合注1:ij中i和j的意义如i=1操作工况 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压）i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.2500[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.6214[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ插入式接管122接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N2,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ2-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合C8计算单位广西民族大学-勇士计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型22椭圆椭圆12345678912023456789内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段数12345塔板型式浮塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度集中载荷数12345集中载荷0集中载荷高度0集中载荷中心至容器中0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压基础高度塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度3防火层密度管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A设防烈度低于7设计分第一3.28545e-6塔器上平台总个数5平台宽度0塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座结构形式圆筒裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个数4裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型分盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压(许用外压(第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量3风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k0000Meme0000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA112323--A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工况 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况 j=2重力及垂直力引起的轴向应力（压）i=3试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:试验时轴向最大组合拉应 A4:试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm 地脚螺栓受载荷时最大拉应M000.25M00MmgF -地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果合盖板最大应力z 3Fl 213 2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-对接焊接接头拉应力对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N载荷对直立容器总的横推力N0容器许用外压上封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.1250[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封头校核计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 0.4507[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合内压圆筒校广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃圆形筒板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ0插入式接管2接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合换热器强度校固定管板换热器设计广西民族大学-勇士设计计算条 -C tCSA240-简图壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核前端管箱筒体计广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm前端管箱封头计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 1.3000[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合后端管箱筒体计广西民族大学-勇士GB150.3- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度9.00mm后端管箱封头计广西民族大学-勇士GB150.3- (板材试[PT 1.3000[T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 =622i ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合壳程圆筒计广西民族大学-勇士GB150.3--SA240- 板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n=试PT1.25P[]= [的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度8.00mm开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N1,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管1接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N2,φ 简图℃圆形筒板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ0插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数8A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N3,φ 简图℃圆形筒板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ0插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数8A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合开孔补强计广西民族大学-勇士接管 N4,φ 简图℃椭圆形封板壳体开孔处名义厚度δ2壳体材料许用应力[σ-插入式接管12接管材料许用应力[σ补强圈许用应力[σ 算1接管计算厚度δ补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数8A+A+A mm2，大于A，不需另加补强1 A-合腐蚀后带法兰固定式管板计设计单广西民族大学-勇士设计计算条 圆筒 -C平均金属温度C CSA240-9.94e-mm/mm壳程圆筒有效厚度壳体法兰设计温度下弹性模量Efi壳程圆筒金属横截面积As=sDi+s换热管C管箱法兰设计温度下弹性模量EfC设计温度下管子材料许用应力t设计温度下管子材料屈服应力s设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量1.654e-C管子壁厚注一根管子金属横截面积at(dt换热管管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度系数Cr2Et 比值lcr管子稳定许用压应力Clcr]=t (Clcr)[]=t i r管板设计温度tC设计温度下许用应力r40胀接，不开2法兰厚度f兰力矩mp-管箱圆筒抗弯刚度D h (管箱圆筒材料波桑3 12(12hh管箱圆筒常数K43(12 法兰厚度f法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应力系数Y(按K查<<GB150－2011>>表7-- E (壳程圆筒材料波桑比Ds12(se2 1s壳程圆筒常数K43(12 螺栓中心至FD作用位置的径向距离螺栓中心至FG作用位置的径向距离螺栓中心至FT作用位置的径向距离非金属软垫片厚度δ3膨胀节总体轴向刚度换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs换热管束与带膨胀节壳体刚度之比QEtna(EsAsKex EsAsKex2管板布管区面积(三角形布管 A0.866nS2 AnS2 4At/ E (管板材料波桑比D 12(12p管子加强系数K21.318DtEnaEtL,K 管束弹性基N2Et系数Al/系数na/系数1212Q12)Q) t exLt-系数12 )Qex t( 换热器各部件边沿内力方程组系数-7.04e--4.793e-0000-4.793e--000000-5.814e--6.479e--00--006.479e--5.441e-000-0-0000-1.044e-00004.006e--0-1.044e--3.342e--6.479e--6.479e--换热器各部件边沿内力方程组系数换热器各部件边沿内力方程组右端载pspt00-1.044e-000000-3.342e-0000-6.479e-000004.006e-----1.044e--6.479e---00-9.92e-9.92e-002.02e-0--0----00-7.092e-00换热器各部件边沿psptpt+ptps------预紧法兰力psptpspspt预紧工况换热器各部件边psptpspsptM-H-M-H-MH-tM预紧和操作工况换热器各部件边沿总psptpspsptM-H-M-H-M-H-t-M换热器各部件最大应力psps--222222结管板名义厚度n管板应力满足要中部换热管应力满足周边换热管应力满足壳程圆筒轴向应力满足壳程圆筒端部应力不满足要改变管板与壳程圆筒连接结构,要求壳程圆筒端(法兰颈部大端)厚度=34.14mm,加厚段长度管箱圆筒轴向应力满足管箱圆筒端部应力满足壳程法兰应力满足管板径向弯曲应力(MPa)半径pspspspt管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径pspspspt---管板径向膜应力(MPa)分布半径pspspspt-----换热管束轴向应力(MPa)半径pspspspt--------------------------换热管束轴向应力(MPa)分布表半径pspspspt换热管内压计广西民族大学-勇士 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et换热管内压换热管外压计广西民族大学-勇士- (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=Di+2n=AA=BB= =Do/换热管外压腐蚀前带法兰固定式管板计设计单广西民族大学-勇士设计计算条 圆筒 -C平均金属温度C CSA240-9.94e-mm/mm壳程圆筒有效厚度壳体法兰设计温度下弹性模量Efi壳程圆筒金属横截