潍坊某医院综合楼后浇带混凝土施工方案

潍坊**建筑安装有限公司潍坊**医院综合楼工程后浇带工程施工方案编制：审核：批准：目录后浇带位置第1页后浇带砼强度等级第1页后浇带模板支撑第1页后浇带模板支撑计算书第2页对商品砼原材料的要求第13页后浇带砼施工第13页成品保护第14页后浇带砼工程施工方案本工程框架剪力墙结构体系，地下一层,地上十五层。面积41600㎡，基础为大体积筏板基础，厚度为2500㎜和1400㎜。有温度后浇带和沉降后浇带两种。一、后浇带位置温度后浇带:从筏板开始，层层设沉降后浇带，后浇带位置：筏板基础在14—15轴间；以上每层均设在15—16轴之间。后浇带宽度为1000㎜。沉降后浇带设在L—J轴处，后浇带宽度为800㎜。砼采用商品砼。按设计要求，后浇带须在60天后浇筑。为确保工程质量，本工程的后浇带在两侧砼浇筑完3个月以后，选择气温适宜（气温15—20℃）的季节浇筑。二、后浇带砼强度等级筏板基础后浇带：C45S6墙板后浇带：C45S633.25以下花池处后浇带;C45S833.25—顶层花池处后浇带:C40S833.25以下梁板后浇带;C4533.25—顶层梁板后浇带:C40三、后浇带模板支撑模板单独支设，单独拆模。两边支模时，后浇带处模板是在开始大面积模板支设时统一进行支设,后浇带两侧挂双层钢丝网,统一绑扎钢筋。使整个模板标高一致,受力均匀。只将在后浇带处的模板断开,以免前期拆模时后浇带处模板受到动摇。后浇带砼浇筑前重新检查模板是否支设到位、牢固。钢筋是否位移等.检查无误后方可进行后浇带处砼浇筑。四、后浇带模板支撑计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。(一)、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.150；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):16.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):80；木方的截面高度(mm):100；图2楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；方木楞计算简图1.荷载标准值的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.150=0.750kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.200=0.070kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.200=0.600kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(0.750+0.070)=0.984kN/m；集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×1.000/4+0.984×1.0002/8=0.333kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+0.984×1.000/2=0.912kN；截面应力σ=M/w=0.333×106/133.333×103=2.497N/mm2；方木的计算强度为2.497小于16N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.000×0.984/2+0.840/2=0.912kN；截面抗剪强度计算值T=3×912.000/(2×80.000×100.000)=0.171N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.171小于1.300，满足要求!4.挠度计算:考虑静荷载与活荷载标准值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.750+0.070=0.820kN/m；集中荷载p=0.600kN；最大变形V=5×0.820×1000.0004/(384×9000.000×6666666.67)+600.000×1000.0003/(48×9000.000×6666666.67)=0.386mm；方木的最大挠度0.386小于1000.000/250,满足要求!(三)、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.984×1.000+0.840=1.824kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.876kN.m；最大变形Vmax=2.436mm；最大支座力Qmax=9.996kN；截面应力σ=0.876×106/1.05×5080.000=164.229N/mm2；支撑钢管的计算强度小于215.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!(四)、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.996kNR<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(五)、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350ÿ449×1.000×1.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.655kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.786kN；(六)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.786kN；σ----轴心受_1沽⒏说奈榷ㄏ凳_,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=215.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度度计算值；σσ=97866.156//（0.2077×489.0000）=966.679N/mm22；立杆稳定性计算σ=96..679NN/mm2小于[f]]=2115.0000满足要求！！公式(2)的计算算结果：立杆计算长度LLo=hh+2a=11.500++0.1000×2=1..700mm；Loo/i=1700..000//15.8800=108.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5530；钢管立杆受压强度度计算值；σσ=97866.156//（0.5300×489.0000）=377.760N/mm22；立杆稳定性计算σ=37..760NN/mm2小于[f]]=2115.0000满足要求！！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算lo=k1kk2(h+22a)(3)k1--计算算长度附加系系数按照表11取值1.1885；k2--计算长度附附加系数，hh+2a=11.700按照表2取值1.0001；公式(3)的计算算结果：立杆计算长度LLo=kk1k2(hh+2a)=1.1855×1.0011×(1.5000+0.1000×2)=2.0177m；Loo/i=2016..515//15.8800=128.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4406；钢管立杆受压强度度计算值；σσ=97866.156//（0.4066×ÿfe200524899.000）=499.292N/mm22；立杆稳定性计算σ=49..292NN/mm2小于[f]]=2115.0000满足要求！！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣军军:《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》。(七)一、梁和楼板模板板高支撑架的的构造和施工工要求[工程经验]::除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支支架的构造要要求：a.梁梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向不变。2.立杆步步距的设计：：a.当当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变化不要过多；；c.高高支撑架步距距以0.9---1.5mm为宜，不宜宜超过1.55mÿ。3.整体性性构造层的设设计：a.当当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单单水平加强层层可以每4---6米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数要大于水水平框格总数数的1/3；c.双双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔10---15m设置，四周周和中部每110--155m设竖向斜斜杆，使其具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑撑的设计：a.沿沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。5.顶部支支撑点的设计计：a.最最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶托方式。6.支撑架架搭设的要求求：a.严严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。7.施工使使用的要求：：a.精精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的浇筑方式；b.严严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等材料不能在支支架上方堆放放；c.浇浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和