POM技术参数模版

DURACON(POM)夺钢为了可依据目的和用途使用Duracon(POM)，我公司备有各种等级的Duracon。品级构成表品级标准特长高粘度UL94HBM25-44品级代号M25S一般HBM90-44M90S高流淌性HBM140-44M140S高流淌性·短成型周期HBM270-44M270S超高流淌性·短成型周期HBM450-44M450S高刚性高刚性·高粘度HBHP25X高刚性·一般HBHP90X高刚性·高流淌性HBHP270X抗蠕变性抗蠕变性HBCP15X耐候性高粘度HBM25-45一般HBM90-45高流淌性·短成型周期HBM270-45其他耐候性品级品级代号 UL94品级代号耐候性HBM25-35 M90-35M270-35M90-36耐候性·高流淌性—M270-36光亮/耐光性

—LU-01HBLU-02

一般其他品级HB其他品级HBM90-48HBM270-48HBNW-02AW-01 SW-01--OW-11OW-21E特别润滑剂，高性能高滑动性特别润滑剂特别润滑剂，导电性其他滑动性品级特长 UL94品级代号特别润滑剂HBAW-02特别润滑剂HBAW-02—AW-09HBSW-22SW-41ＶＴＲ导带滚轮用HBVW-32VW-31HPTFE·耐摩擦磨耗HBYF-10YF-20二硫化钼增加HBMS-02含油HBOL-10其他品级HBTR-5TR-10DTR-20HBKT-20HBGH-20HBGH-25HBGH-25D曲无机物增加·高刚性·耐摩擦磨耗玻璃纤维增加 玻纤20%增加·高强度·高刚性玻纤25%增加·高强度·高刚性玻纤25%增加·高流淌性·高强度·高刚性其他玻纤增加品级特长UL94品级代号25%增加10%增加20%增加HB GC-25— GR-10HB GR-20其他品级低翘曲玻纤20%增加HBGM-20玻璃珠25%增加HBGB-25高耐冲击·柔韧高耐冲击·柔韧性HBSF-10SF-15SF-20性HBTD-10TD-15TD-20TD-25TD-30TD-35柔韧性质软·消音HBSX-35导电性碳纤维增加·耐摩擦磨耗HBCH-10**〔UnderwritersLaboratoriesInc.〕〔FileNo.E45034〕。带**的品级受以日本国外汇治理及外国贸易法为依据的出口贸易治理条例表中的第1条第518**116—CH-15**防静电HB—HBCH-20**EB-08EB-10 ES-5其他 耐热性HBM90-71耐氯化水性—WR-01Duracon安全安全成型机成型条件再生成型加工特性成型品设计模具设计不良对策成型作业中的安全卫生成型作业中的留意事项分解分解为了避开材料发生分解，请按以下树脂温度和料筒内滞留时间进展设定。o适宜的树脂温度：190210℃【请勿加热到250℃以上。】o料筒内滞留时间：树脂温度200℃210℃230℃料筒内滞留时间603010假设成型中断时，请置换料筒内材料，降低料筒温度。假设发生过热或疑似过热的现象时，请降低料筒温度，用材料置换过热的材料。此时，应将置换出的熔化物投入水中冷却，抑制气体的散发。并且，置换时请戴好防护眼镜和手套，切勿将手或脸靠近喷头前端。氯乙烯等氯系材料或含有卤素等难燃成分的材料会促进夺钢分解，所以，请不要将它们共同放入料筒内。气体气体建议作业时保持局部或整体通风。操作洒落在地面上的粒料有可能使人摔倒，建议准时去除。卫生身体不利。因此，建议作业时保持局部或整体通风。0.050.06ppm〔依据世界卫生组织〕。关于甲醛的最大容许浓度，日本产业卫生学会的建议值为80.5ppm；美国为8小时0.75ppm。成型机的启动、停顿及材料的切换前次材料是夺钢TM时原样接通加热器，待喷嘴及料筒温度升至设定温度，经过几次反复射料后，即可开头成型。此时，要事先检查喷嘴局部确已熔开〔可通过喷嘴的“流涎”进展检查〕。在夺钢TM成型状态下停顿成型机时，先要停顿材料供给，始终到喷嘴不出材料后，再切断加热器。TM时可直接使用夺钢TM置换时当树脂的成型温度与夺钢TM一样、且热稳定性好时，可直接使用夺钢TM进展置换。如：聚乙烯、聚丙烯、聚苯乙烯、AS等、以及其它聚甲醛树脂。需要先用聚乙烯、聚苯乙烯等材料置换一次后，再用夺钢TM置换时。当树脂的成型温度比夺钢TM高〔PBT、PET、PPS等〕、TM低,并在夺钢TM〔如：聚氯乙烯等聚苯乙烯，然后将温度改为夺钢前次材料难以排净时

TM的成型温度，再使用夺钢TM进展置换。树脂进展置换，即可清扫干净。另外，还可以使用市场销售的料筒清洗剂。TM置换成其它树脂从夺钢TM置换为与夺钢TM成型温度一样的树脂时，可直接使用该树脂；从TM

置换为与夺钢TMTM

的成型温度下置换为聚乙烯或聚苯乙烯，然后再转变成型温度置换为树脂。成型作业中的安全卫生成型机的选择夺钢TM的成型不需要特别规格的成型机,只要选用一般市场上有售的成型机即可.下面2点作为大致标准来选定一次注射量=注射容积×20〜80%〔假设可能，则30〜50%〕合模力>成型品的投影面积×49〜69%MPa〔500〜700kgf/cm2〕塑化机构虽然期望螺杆构造能使树脂的温度分布尽量窄、混炼好，但是对于夺钢TM要使用通用螺杆，一般无须指定螺杆构造。

来说，主料斗〔空洞、尺寸波动及强度下降等问题，我们必需留意到这一点。注射机构在注射机构中，存有注射率和注射速度的方式掌握两个问题。降低通过浇口时的速度，可以得到良好的效果。喷嘴构造喷嘴有开式和闭式两种类型。夺钢TM一般用开式喷嘴即可没有问题地进展成型。TM的成型。成型条件标准成型条件夺钢TM的标准成型条件预备枯燥：8090℃×34树脂温度：190210℃模具温度：6080℃注射压力：4998MPa〔5001,000kgf/cm2〕注射速度：530mm/s〔0.31.8m/min〕螺杆转数：100150rpm成型周期〔注射+保压〕：浇口封闭时间+α〔冷却〕：塑化时间或顶出时间预备枯燥夺钢TM的吸水率小且有防潮湿的包装，需要进展预备枯燥。0.1%以下。预备枯燥条件标准：80〜90℃×3〜4小时发生模垢问题时：100〜120℃×3〜4小时留意事项使用抽屉式枯燥机时：使用料斗式枯燥机时：

粒料厚度定为25mm以下。调整风温、风量，使粒料温度到达推举温度。3〜4料筒温度料筒温度的设定举例夺钢TM的熔点约为165℃，但实际成型时的树脂温度应以190〜210℃〔最好200〜210℃〕为宜。树脂温度一般高于料筒的设定温度〔前部〕10〜15℃。下面是料筒温度料筒温度的设定举例后部〔料斗方面〕:150×170℃中部 :170×190℃前部 :180×200℃喷嘴 :190×210℃假设树脂温度不适当，则可能发生以下问题：树脂温度过高时，发生材料分解、变色等。树脂温度过低时，混入未塑化物。因滞留而引起的变色所不同，但夺钢TM90的变色界限根本如图3-4间更由变色来打算。模具温度夺钢TM成型时的标准模具温度为60〜80℃，需要依据成型品的物性、外表状态、使用中的尺寸变化、成型周期等品质要求进展模具温度的设定。例如：成型品的使用环境温度高时，为了防止发生尺寸变化，模具温度必需高于使用温度或进展回火处理。假设外观要到达镜面要求，则模具温度须设定为120℃左右。为了缩短成型周期，有时将模具温度设定为30〜40℃的低温，此时应留意以下几点：简洁存在残留应力；难以取得良好的外观；使用温度高时，产生后收缩；简洁附着MD〔模垢〕；简洁引起充填缺乏。而且，为了防止翘曲变形，还要考虑模具温度分布的均匀。注射压力夺钢TM的一般注射压力如下所示，但要依据流淌性、收缩率和成型品物性等的影响来考虑打算，主要依据成型品的外观及尺寸来打算。注射压力的设定举例注射压力：98MPa〔1,000kgf/cm2〕以上保压力：49〜98MPa〔500〜1,000kgf/cm2〕从注射工序到保压工序的切换点：充填了80〜90%模腔的点生以下问题。注射压力过高时：产生飞边等注射压力过低时：产生充填缺乏、凹痕、波浪、空洞等注射速度注射速度一般设定为5〜50mm/s〔0.3〜3m/min〕，但要依据成型品外形、厚度、品质要求、流道粗细、浇口尺寸等因素进展考虑打算。速度宜快时速度宜慢时

：成型品薄、或因流道个数多而尺寸精度严格时。：因成型品厚而有空洞问题、或有流痕问题时。另外，假设注射速度不适当，则有可能发生以下问题：速度过快时速度过慢时

：喷射纹、流痕、飞边、烧焦等。：充填缺乏、波浪等。螺杆转数及背压一般进展如下设定：螺杆转数及背压的设定举例 螺杆转数：100〜150mm背压〔表压〕：0.5〜1.0MPa〔5〜10kgf/cm2〕间延长的问题，需要留意。成型周期注射、保压时间3-7。注射、保压的合计时间小于浇口封闭时间时，有可能发生以下问题：成型收缩率增大〔图3-8〕。尺寸波动增大〔图3-9〕。产生空洞、凹痕。变形增大〔图3-10〕。冲击强度降低〔图3-11〕。时间模具温度制品厚度时间模具温度制品厚度浇口尺寸 (s)M90GH-254 -〔℃〕(mm)(Wx1)12x12x19624x2962x111104034x217106x320112x1111444x220156x326166012x14-4x21072x1141034x219126x321122x1121544x222176x3311812x1532x111724x21272x117148034x222146x324152x1161844x227206x3342122x110622x1106浇口封闭时间因成型机容量与1位的成型品厚度、以及成型条件的不同而异。所以，要对实际的成型品进展测定。3-13-2模具温度制品厚度浇口尺寸〔℃〕 (mm) ()(s)模具温度制品厚度浇口尺寸〔℃〕 (mm) ()(s)10.5M90GH-253.4 2.8402316021.03.42.81.08.66.21.59.06.41.513.810.62.015.811.20.53.82.81.03.82.81.09.87.01.510.67.82.018.212.80.54.23.41.04.23.41.011.87.81.512.69.01.519.215.82.020.616.831.516.631.516.612.818023冷却时间3-12是通过对夺钢TMM90成型品可顶出时间的实际测定和计算而得的，在图中可依据成型品顶出时间〔保压时间+冷却时间〕考虑打算。另外，在成型品厚度厚、象模芯过长不宜散热、以及有变形问题等状况下，有时需要更长的冷却时间。模垢对策长期使用夺钢TM成型时，模具外表就会附着某种析出物，因而有时成型品外表消灭虫蛀形纹路、或产生尺寸公差偏离及脱模不良问题，这种析出物叫做模垢。在抑制模垢发生或防止模垢附着方面，有以下一些方法：提高材料的预备枯燥温度〔通常为60〜80℃，此时提高到100〜120℃〕，去除粒料中残留的水分、甲醛水〔导电等特别型除外〕。树脂温度一般为190〜210℃，在这一范围内降低设定温度，抑制气体的发生。考虑好成型机容量与1次注射重量的平衡，以免树脂在料筒内长时间停留。低温模具简洁附着模垢，所以要提高模具温度的设定〔60℃以上〕。在模具上设置排气口格外有效，流道上也要设置排气口。回料的使用图4-1表示了反复100%回料时的物性变化，从中可见物性几乎没有变化。但是，颜色将会渐渐变化，故需留意。使用回料时的留意事项：在粉碎工序不要混入杂物或异种材料。有时杂物或异种材料会引起破坏。不要有粒度粗大的再生品。造成塑化不良问题。最好去除粉碎时产生的粉末。粉末的偏析有时会引起塑化不良问题。成型加工特性流淌性成型收缩率5-7变化成型收缩率后收缩率成型品厚度增厚加大减小浇口尺寸扩大减小模具温度上升加大减小树脂温度上升加大保压力上升减小成型收缩率后收缩及回火般主要承受以下二种方法中的某一种。•用高温模具成型；•用低温模具成型，在高于使用上限的温度下进展回火处理。要留意以下几点：145~150•金属嵌入品不行进展回火处理；2~3mm，30因吸水而引起的尺寸变化热稳定性因料筒内滞留而引起的物性变化分解开头温度用DSC〔差式扫描热量仪〕及TG〔热天平〕对夺钢TM的分解开头温度进展测定，得到5-185-19所示的结果。从中可见：夺钢TM的分解开头温度比均聚甲醛的高20~30℃、熔点比均聚甲醛低10℃，所以夺钢TM的成型温度范围比均聚甲醛广。成型品设计外形设计制品设计要点均匀化:消退因厚度不同而产生的收缩差异。掏取厚的局部，谋求均匀化，但要尽可能加大模芯。这是由于小模芯的温度增高会使成型周期延长。薄壁化:在确保性能上没有问题的范围内实施薄壁化。由于厚度薄对于成型周期更为有利。对称外形化:当四周有加强筋或凹状的定模与动模之间存有温差时,由加强筋的伸张或温度差引起的收缩不平衡，会导致翘曲等变形。此时，我们假设承受对称外形则取得收缩平衡。成型品设计品质设计

加强筋强化:有时因外形的原因，制品无论如何都会产生变形。此时，应承受关心加强筋来矫正倾斜或翘曲，加强筋厚度与制品基体厚度之比为1/3~1/2。尺寸精度一般尺寸公差通常夺钢TM的尺寸公差是以美国SPI为标准，如图6-1所示。当周密成型时,尺寸公差如下所示20〜40mm±0.20〜±0.25%。80〜100mm±0.15%。承受多模腔成型时,尺寸波动一般要比一模一个来得大。所以，为了削减尺寸波动,我们可以调整树脂的流入平衡、降低模具外表温度的分布等。尺寸波动成型日平均 标准偏差变动系数成型日平均 标准偏差变动系数*〔%〕χ〔mm〕±3σn-1日内变动连续3全体0.047(49.045±0.023)**49.0250.0060.012-1149.0470.0050.010249.0470.0050.0100.020349.0530.0030.006249.0550.0050.010-349.0550.0090.018-4149.0490.0070.014249.0570.0060.0120.024349.0550.0060.014549.0460.0040.008-649.0460.0040.008-749.0420.0060.012-8149.0390.0060.012249.0450.0050.0100.020349.0450.0060.012949.0450.0060.012-10149.0460.0060.012249.0400.0040.0080.020349.0390.0060.0121149.0330.0040.008-6.2

*：±3σn-1**：χ∞3σ

n-1

χ×100〔%〕〔mm〕平板形成型品的翘曲a〕带加强筋平板的翘曲缘由•因平板和加强筋之间的厚度差而产生的收缩差异。•平板两面的模具温度差。最好的对策就是承受平板两面都带加强筋，使断面为H外形。但有时在制品设计时，因无法实行H外形而只能在单面设置加强筋的场合，则会产生以下变形〔如表6-2、图6-2〕。•非增加品级或由玻璃珠、粉末状填料制成的充填品级:加强筋厚度/平板厚度=1~1.2时，根本到达平衡，形成平面。•纤维充填品级:与加强筋厚度/平板厚度的比率无关，始终在加强筋一方产生凸起变形。b〕L/UL/U〔表6-3〕。L/U与模腔相比，模芯部的拐角局部的模具温度较高，模芯的收缩率大。作为对策可实行如下对策：L形成型品的变形对策要点•外形:拐角局部设置三角加强筋。但是，加强筋厚度为成型品基体厚度的1/3~1/2。:在拐角局部设置通孔。LT:U=1/2模具:冷却模芯。对于纤维增加型等级，在拐角部位设置浇口。箱形成型品的内翘曲变形对箱形成型品来说，一般会发生内翘曲变形。与L形/U形成型品一样，其缘由也是模芯方面的模具温度较高，模芯方面的收缩率增大的原因。其解决方法如下：箱形成型品内翘曲变形的对策要点•外形:以适当的间距设置三角加强筋。在拐角局部设置通孔。设置外周加强筋。非增加型的壁厚/底板厚=1/2。对模腔或模芯施加逆翘曲。模具:冷却模芯。对于玻纤增加型材料而言，底板中心局部的点浇口比侧浇口更好圆板形成型品的翘曲变形圆板形成型品有时产生波浪变形或伞形变形，其缘由如下：圆板形成型品的变形缘由由于分子取向或增加纤维的取向，收缩率在径向和周向之间产生差异。径向收缩率›周向收缩率时，产生波浪变形。径向收缩率‹周向收缩率时，产生伞形变形。对策如下：圆板形成型品变形的对策要点•外形:发生波浪变形时，或者在外周部位设置H型加强筋、或者去除一局部使之成为环形。发生伞形变形时，双面设置放射形加强筋。•模具:冷却孔靠近模腔，配置成为圆周形。为了提高真圆度，需要对浇口数量及位置进展考虑。一般而言，与1个侧浇口和1个点浇口相比，3点浇口效果好。3点浇口是以浇口配置在正三角形的3个顶点为宜样可以提高制品的真圆度。如照片6-1那样，同心圆形的流入可取得高精度的效果。圆柱形成型品的变形引起的凹痕等影响。瘦长形成型品的翘曲变形假设将浇口设置在瘦长形成型品的长边的一侧，则一般向浇口方面成弓形翘曲。所6-36.2

成型条件与变形作为与变形有关的成型条件必需特别留意的是注射及保压时间、冷却时间、注射速度、模具温度。注射及保压时间4-5。冷却时间一般而言，延长冷却时间会使变形减小。注射速度依据成型品外形的不同，有时注射速度快则变形小，有时相反，注射速度慢则变形小。在实际成型中，要通过转变注射速度来找出变形最小的条件。模具温度模具温度低的成型品变形小。但是，假设成型品的使用温度高，有时则会产生后收缩变形或尺寸变化的问题。模具温度要依据这些因素综合考虑打算。尺寸治理法夺钢成型品的尺寸变化因外形和成型条件而异，但是一般而言，尺寸在成型2日后就会到达稳定〔见图6-4〕。因此，要想得到准确的尺寸,则需要将成型品放置于恒温室内，待尺寸稳定之后再进展测量。但是，在实际成型中判定成型品的尺寸是否在公2•求出成型品重量与尺寸的关系，估算出在公差内时的重量波动范围，依据肯定的时间间隔测定重量，从而推断尺寸的合格与否。•虽然成型品的尺寸变化因外形和成型条件而异，但是一般而言，成型30分钟后就会冷却到室温。所以，求出此时尺寸与2日后尺寸的关系，以打算短时间空冷对图纸尺寸的治理范围。成型品强度破坏发生点破坏的场所锐利拐角破坏的主要缘由破坏的场所锐利拐角破坏的主要缘由应力集中〔特别是受到冲击负荷时〕熔合纹伸长率降低浇口伸长率降低、成型扭曲有瘦长芯的壁厚部位因冷却缺乏而导致喷出〔因保压不充分而导致伸长率降低〕厚度急剧变化部位因冷却速度不均匀而导致形成应变飞边发生缺口金属嵌入平面性厚度薄的部位因流淌取向导致材料的异向性其它塑化不良冷料的流入其它树脂的混入〔ex.树脂温度、保压〕再生材料问题再生材料问题〔ex.塑化不良、异物混入〕无熔合纹M90有熔合纹无熔合纹无熔合纹M90有熔合纹无熔合纹GH-25有熔合纹拉伸强度拉伸伸长(MPa)保持率(%)保持率60595827(98%)(46%)1292.2550.9(42%)(41%)试片:ISO2mm)外形问题锐利拐角6-56-6)。飞边、金属嵌入物口而造成破坏。对于金属嵌入成型品,需要考虑蠕变破坏的因素来打算树脂厚度。要留意，金属嵌入成型品有棱边时或金属嵌入面有飞边时，会缩短蠕变破坏寿命。嵌入外形金属嵌入成型品在很多时候为了防转动、防脱出而带有缺口。此时，为了防止应力6-8、6-9)。6-9)。由于各种成型品引起蠕变破坏的缺陷状态各不一样，所以蠕变破坏寿命也各不一样6-10、6-11TM金属嵌入成型品的代表性蠕变破坏寿命曲线，可用于蠕变破坏寿命的推断。6-10表示了熔合纹及顶出杆痕迹对蠕变破坏寿命的影响。6-112-70.1c/r的数值，此时的蠕变破坏寿命格外短。图6-10、6-11中的虚线局部是高温〔120℃、100℃、80℃〕下实测值的外延。TM成型收缩率为22%的应变。我们将在各个温度下实际产生的应变量用图6-122%。假设我们推测在全部温度下都具有2%的应变，以常温为起点斜率突然变大，可以看120℃~80℃开头的外延线在高温下比较有利、在常温下比较困难。但是实际上如图6-12所示：由于不能待10温范围内所要求的寿命。压协作、弹性协作的安全率6-6〔之一〕材料No.材料No.协作材料组合r*S[MPa](kgf/cm2)f=S/S**备考max夺钢轮轴2同上同上0.022748(490)1.273同上同上0.024150(520)1.234同上同上0.025249(505)1.195同上同上0.029854(555)1.121弹性协作1弹性协作夺钢轮毂0.022347(485)1.286压协作夺钢轮毂夺钢轮轴0.049159(610)1.02有裂开问题**:S

max

60MPa(620kgf/cm2)6-6〔之二〕材料No.材料No.梁断面外形r*S[MPa](kgf/cm2)f=S/S**备考max1长方形0.006717(180)5.562同上0.015642(430)2.333局部环形0.020851(530)1.894同上0.024960(620)1.625长方形0.044084(860)1.166同上0.048187(890)1.127同上0.051689(915)1.098同上0.058893(955)1.059局部环形0.062095(970)1.0310长方形0.074198(1000)1.0011局部环形0.0883-- 有破坏问题12同上0.221-- 同上13同上0.233-- 同上*:(16)、(17)或(18)式算出。**:S

max

98MPa(1000kgf/cm2)表6-6〔之一〕及表6-6〔之二〕所示。表6-6〔之一〕对于压协作及旋转对称部件的弹性协作6-6〔之二〕对于可作为悬臂梁计算的弹性协作进展了汇总。建议大家依据这些实例和其它阅历,对夺钢TM非增加的一般型成型品的设计应变:压协作及旋转对称部件的弹性协作时，r=3×4%；可作为悬臂梁计算的弹性协作时，r=7×8%；模具设计流道冷流道流道的断面外形流道的断面外形以圆形为最正确，但它要求必需同时在模具的固定板和移动板上7-1流道的断面尺寸从抑制熔融树脂冷却、削减压力损失的方面来看，流道的断面尺寸越大越好。但也应考虑经济因素,降低流道的比率。图7-2为流道的简易设计图。它依据最长的流淌长度推算出流道的粗细，该图可作为一个工具使用。流道的配置7-3当通向各模腔的流道长度不一样〔不等长流道〕、或因配套等缘由模腔的体积7.1.2热流道热流道的承受在节约材料、成型自动化等方面格外有效，另一方面.它也存在热片部位热流道造成的问题有浇口切断〔拉丝〕、浇口堵塞、流涎、滞留变色、热片间平衡等，7-1列举了代表性热流道的生产厂家和类型。一般而言，它们对于夺钢没有问题，可放心选用。浇口浇口尺寸浇口厚度为成型品厚度的60〜70%。浇口宽度为浇口厚度的1〜1.5倍左右〔侧流道时〕。浇口流道以短为宜〔侧流道时〕。浇口位置设置在成型品最厚的部位;设置在不影响成型品外观的部位;当成型品承受外力时，不要将浇口设置在承受外力的部位;有熔合纹问题时，还要考虑熔合纹。浇口外形夺钢没有什么浇口外形问题，可承受一般使用的浇口外形。只是在点浇口和隧道浇口7-4。脱模斜度由于夺钢TM的成型收缩率大,与非结晶性等塑料相比可减小脱模斜度。但是，从脱模性方面来看，应在允许的范围内尽可能实行大的脱模斜度。1/4°〜1/2°，1°同时，为了顺当脱模，还要对顶出方式、顶出杆的位置、数量等因素进展充分考虑。内切是圆筒形，则内切余量如下：•M90：2.5〜3%•GH-250.5%排气口以充分考虑。假设承受气体从分模线处排出的构造时，如图7-5所示：使气体从整个成型品四周排出最为有效果。至于排气口的深度,从成型品外围至数毫米的部位以0.01〜0.02mm的程度将外表粗糙1mm模具温度调整构造因素一样，必需事先对它的调整方法进展充分争论。关于模具温度调整的设计要考虑以下几点:最好承受温水等的循环方式，而不是加热器方式。温水循环方式的要点是：冷却孔的传热面积要充分〔冷却孔大而多〕。冷却孔要尽可能靠近模腔〔冷却孔距离模腔远，则模具外表温度分布增大〕。c)循环水量要充分〔冷却要水路要具有抑制水管压力损失的输出压力、且输出水量大〕。对模芯冷却的考虑:(由于模芯是热量极易蓄积的部位，假设冷却不充分，则成型周期延长。)a7-6、7-7)空冷时(图7-8)使用热传导性好的金属时7-9)使用散热管时(图7-10)模具材质在选择模具材时必需考虑以下几个因素:•分解气体的腐蚀•玻璃纤维等的磨耗(增加型时)当消灭模具腐蚀问题时，首先要强化排气口和检查成型条件。假设问题未被改善，则要变更模具材料。我们将各种钢材浸泡在蚁酸中观看其外表被腐蚀状况，得到了如下结果:S55C<NAK-55、SNC415<SKD-11<马氏体时效钢≦SUS440C<PSL不良←… →良关于磨耗对策，可以说应以淬火、氮化处理等方法为宜。表7-2、7-3列出了各种钢材的特点，以供参考。热传导率7-1模具材质的热传导率热传导率〔W/m℃〕铜〔纯〕38620℃121275℃109铝〔纯〕221A7075151锌合金〔ZAS〕109碳素钢53SKD6134SKD1127不锈钢13Cr26不锈钢18-816JIS等硬度耐磨耗性耐腐蚀性韧性HRCJIS等硬度耐磨耗性耐腐蚀性韧性HRC热处理尺寸变化切削性镜面性压花、放电加工性裁供拉焊接性调质钢AISIP21S55C13DDA”- A“CBB”SCM44028D”D”B”- ABB”B”SCM440改性33CCA- A”C”BASNCM420改性33CD”A”- B”B”A”ASUS33CA”AD”A”AASUS33CAABBAASUS63035C”A”AD”B”B”ASKD61改性40BBB- B”CC”B析出硬化系快削40BCD”-A”ABB”析出硬化系40BBC-B”A”A“B”AISIP21SKD11改性60A”BC”BBA”ADSKD1257ABC”B”B”C”CC淬火回火钢SKD6150ABBBAB”B”BSUS42052AA”BA”BA“A”BSUS440C57A”ACAC”A”A