浙江某大学图书馆模板施工方案

**图书馆工程报告厅模板工程施工方案一、工程概况由**建设集团股份有限公司承建的**厅丁程是由**大学建设，浙江省建筑设计研究院设计，系框架三层结构，建筑总高为18.6m，建筑总面积为3036㎡。本工程主楼采用框架剪力墙结构体系、裙房为全现挠框架结构。剪力墙厚300mm，屋面为钢结构屋面。柱截面主要有：250x500、300x600、400x600、400x760、500×500、570x1000、440×600、600x600、600x860、600x900、600×1200、700x700等。粱截面主要有：250x400、250x450、250x550、250×600、250×650、250×750、250x810、250x1050、250×1200、250×1500、250×1550、300x700、350x550、350x600、350x900、400x850、600x550、700x700等。现浇板厚度有：110等。二、上部主体结构模板和支撑体系1、模板配备本工程模板工作量大，相应的一次性投入周转材料数量大，根据本工程特点、工期要求，砼墙准备采用大模板体系。粱板的模扳采用早拆模扳体系，均用木模。柱、墙模板的选用同地下室；楼面平台底模和梁模采用1.8cm厚的九夹板；电梯井内壁拟采用筒子模。柱模扳配足二层，梁板底模板在标准层阶段配足三层。2、柱模板(1)柱楼板分4块组台拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模拆除。(2)立模前先在基层上弹出纵横轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框基面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图。对于断面小于600mm的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用由48@700单根钢管，每接点二只扣式夹头固定，对于断面大于600柱子每边用三根方木，柱箍48@600双根钢管，二边加Φ12对拉螺杆，柱内穿硬塑管，以便于回收螺杆重复使用。3、施工工艺流程大梁的施工工艺流程如下：施工框架柱→地面垫木→立钢管支撑架→测量放线定标高、轴线→支大梁底模→绑扎梁钢筋→立侧模及对拉螺栓拉结→支次梁和搂板模板→绑次梁、板钢筋→浇捣梁板砼→养护→继续往上施工。4、施工要点如下：(1)考虑大梁跨度大，荷载重，故支模前设置楔形垫木，支设钢管立杆，确保支撑架不沉降。设置双向扫地杆，立杆应用扣杆接长。(2)支撑架布置：梁断面为250×400、250×450、250×550、250×600、250×650等梁下立杆钢管Φ48×3.5，纵向@800，横向@800：梁断面为250×750、250×810、250×1050、250×1200、250×1500、250×1550的梁下立杆纵向@600，横向@600；梁断面为300×700、350×550、350x600、350x900、400x850的梁下立杆纵向@500，横向@650；梁断面为600x550、700x700的梁下设双排立杆纵向@l500，横向@300。根据楼面梁板设计情况布置，搭设满堂支架，板下立杆双向问距@1000，步距约1600，每步距设纵向和横向水平拉杆Φ48钢管，横向水平杆和柱子拉结。设纵、横向剪力撑，每道剪刀撑跨越立杆根数不得超过5根。如下图。(3)模板布置：大梁和次梁的底模用18厚九夹板加木楞50X80mm，木楞下水平为钢管Φ48支于立杆上。配齐一层楼面大梁底模和半层侧模。梁的侧模用九夹板，用40X60方木加固。安装好大梁底模后，绑扎钢筋，经检查无误后，再安装两侧模板。梁高600以上的侧模用对拉螺栓Φ12通过山形梢及双钢管夹紧侧模，对拉螺栓为活动式，侧模拆后拔出。考虑起拱值，梁底模按2／1000起拱。大梁模板详见下图。（4）支设模板前应测量放线定位，模板安装后应及时复核轴线、标高。预埋铁、预留孔洞庭湖、预埋管线要求精确。（5）梁板的底模和支撑架必须在砼浇捣养护达75%设计强度后方可拆除，梁、板跨度大于8M的底模应在砼浇捣养护达100%设计强度度后方可拆除。三、梁、板模板支架计算：(A)、梁断面为250×400、250×450、250×550、250×600、250×650等梁，(按250×700梁验算)，沿梁纵向间距800，横向间距800。(1)、荷载与强度值松木楞、杉圆木：容重r1=5.0KN/M3侧模用九夹板:面重r2=0.07KN/M2钢筋砼梁、板自重：容重r3=25.5KN/M3施工活荷载r4=1.0KN/M3振捣荷载rs=2.0KN/M2松木设计强度:fm=13N/MM2(抗弯)fv=1.4N/MM2杉圆木设计强度:fc=12N/MM2(顺纹抗压)九夹板抗弯强度:fm=13N/MM2(2)底模九夹板验算(砼梁纵向取1M)底模九夹板自重:g1=0.07KN/M钢筋砼梁自重:g2=0.7×1×25.5=17.85KN/M施工荷载+振动荷载:g3=(1+2)×1=3KN/M换算为线荷载设计值:q=1.2(0.07+17.85)+1.4×3=25.7KN/M抗弯承载力验算:九夹板抗弯模量:W=1/6×1000×182=54×103MM3M=Kmql2=0.125×25.7×0.252=0.2KN·Mσ=M/W=0.20×106/54×103=3.70N/MM2<fm=13N/MM2(3)、底模木楞验算（断面为50×80MM）按4跨连续梁计算，内力及挠度系数：Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632底模九夹板自重：g2=0.125×0.07=0.01KN/M钢筋砼梁自重：g2=0.7×0.125×25.5=2.23KN/M施工荷载+振捣荷载：g3=（1+2）×0.125=0.38KN/M木楞及侧板自重：g4=0.05×0.08×5+0.07×0.7=0.07kn/m换算为线荷载设计值：q=1.2(0.01+2.23+0.07)+1.4×0.38=3.3KN/M抗弯承载力验算：木楞抗弯模量：W=1/6×50×802=53.3×103MM3M=Kmql2=0.107×3.3×0.82=0.23kn·mσ=M/W=0.23×106/53.3×103=4.32N/MM2<fm=13N/MM2抗剪承载力验算：V=Kv·ql=0.607×3.3×0.8=1.60KNτ=3V/2bh=3×1.60×103/2×50×80=0.60N/MM2<fv=1.4N/MM2挠度验算：变形计算可不考虑施工活载：q=1.2（0.01+2.23+0.07）=2.77KN/MW=Kwql4/100EI=0.632×2.77×6004/100×9.0×103×1/12×50×803=0.18MMW<[W]=l/400=800/400=2MM(4)横杆验算（1Φ48）横杆沿砼梁纵向间距@800，按简支梁跨度为0.80M计算。横杆自重：g1=0.04×1.2=0.05KN/m木楞传来荷载：P=3.3×0.8=2.64KN抗弯承载力验算：（查规范JGJ30-2002之P.50得W=5cm3）M=0.125g1l2+Pb=0.125×0.05×0.802+2.64×0.275=0.73KN·mσ=M/W=0.73×106/5×103=146N/MM2<fm=205N/MM2（5）立杆稳定验算大梁下承重立杆按2排计，立杆沿梁长向的纵距@600。按层高最高处4.8计算。立杆按两端（步距）铰接的受压构件来验算其稳定，验算公式如下：σ=N/Ψ·A≤f荷载大梁底模下横杆传来力：N1=2.64+0.05×0.4=2.66KN板底模传来荷载：N2=[（25.5×0.18+0.1）×1.2+3×1.4]×0.5×1=4.92KN扣件式钢管支架的自重计算基数查建筑施工手册1之P.462表（步距1.6M,横距0.80M，纵距0.8M）gk=0.11KN/m(沿高度方向)考虑架高约4.8M，计算立杆支架最底步距的立杆受支架自重：N3=(0.11×4.8)×1.2=0.63KN立杆Φ48承受的设计荷载：N=2.66+4.92+0.63=8.21KN稳定系数取立杆的计算长度等于步距1.6MΦ48的回转半径i=15.8mm,钢管断面面积A=4.89×102MM2L0=kuh=1.155×1.55×1.6=2.86mλ=l0/i=286/1.58=181查表得：θ=0.218σ=N/θA=8.21×103/0.218×489=77.02N/MM2<[f]=205N/MM2(6)钢管扣件验算考虑支架立杆应用单根式，同时允许顶部2根短杆接式接长为1根，搭接长度不应小于1m，采用长度不应小于1m，采用2个旋转扣件固定，相邻的两根立杆的接头不应设置在同一步距内，且应在高度方向错开0.5M。立杆和水平连接采用直角扣件。单只旋转扣件受力：F1=N/2=8.21/2=4.11KN<8.00KN式中R1=8.00KN为旋转扣件承载力设计值。(B)梁断面为250×700、250×810、250×1050、250×1200、250×1500、250×1550、等梁，（按250×1700梁验算），沿梁纵向间距600，横向间距600。（1）底模九夹板验算（砼梁纵向取1M）底模九夹板自重：g1=0.07KN/M钢筋砼梁自重：g2=1.7×1×25.5=43.35KN/M施工荷载+振捣荷载：g3=（1+2）×1=3KN/M换算为线荷载设计值：q=1.2(0.07+43.35)+1.4×3=56.3kN/m抗弯承载力验算：九夹板抗弯模量：W=1/6×1000×182=54×103MM3M=Kmql2=0.125×56.3×0.32=0.44kN·mσ=M/W=0.44×106/54×103=8.15N/MM2<fm=13N/MM2（2）底模木楞验算（断面为50×80MM）按4跨连续梁计算，内力及挠度系数：Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632底模九夹板自重：g1=0.125×0.07=0.01KN/M钢筋砼梁自重：g2=1.7×0.125×25.5=5.42KN/M施工荷载+振捣荷载：g3=（1+2）×0.125=0.38KN/M木楞及侧板自重：g4=0.05×0.08×5+0.1×1.7=0.19kN/m换算为线荷载设计值：q=1.2(0.01+5.42+0.19)+1.4×0.38=7.28KN/M抗弯承载力验算：木楞抗弯模量：W=1/6×50×802=53.3×103MM3M=Kmql2=0.107×7.28×0.62=0.28kN·mσ=M/W=0.28×106/53.3×103=5.25N/MM2<fm=13N/MM2抗剪承载力验算：V=Kv·ql=0.607×7.28×0.6=2.65KNτ=3V/2bh=3×2.65×103/2×50×80=0.99N/MM2<fv=1.4N/MM2挠度验算：变形计算可不考虑施工活载：q=1.2（0.01+5.42+0.19）=6.74KN/MW=Kwql4/100EI=0.632×6.74×6004/100×9.0×103×1/12×50×803=0.29MMW<[W]=l/100=600/400=1.5MM(3)横杆验算(1Φ48)横杆沿砼梁纵向间距@600,按简支梁跨度为0.60M计算横杆自重:g1=0.04×1.2=0.05KN/m木楞传来荷载:P=7.28×0.6=4.37KN抗弯承载力验算:(查规范JGJ130-2002之P.50得W=5CM3)M=0.125g1l2+Pb=0.125×0.05×0.62+4.37×0.175=0.77KN·Mσ=M/W=0.77×106/5×103=154N/MM2<fm=205N/MM2(4)立杆稳定验算大梁下承重立杆按2排计,立杆沿梁长向的纵距@600。按层高最高处4.8计算。立杆按两端（步距）铰接的受压构件来验算其稳定，验算公式如下：σ=N/Ψ·A≤f荷载大梁底模下横杆传来力：N1=4.37+0.05×0.3=4.39KN板底模传来荷载：N2=[（25.5×0.18+0.1）×1.2+3×1.4]×0.5×1=4.92KN扣件式钢管支架的自重计算基数查建筑施工手册1之P.462表（步距1.6M,横距0.80M，纵距0.8M）gk=0.11KN/m(沿高度方向)考虑架高约4.8M，计算立杆支架最底步距的立杆受支架自重：N3=(0.11×4.8)×1.2=0.63KN立杆Φ48承受的设计荷载：N=4.39+44.92+00.63=99.94KNB、稳定系数取立杆的计算长度度等于步距1.6MΦ48的回转半径i=115.8mmm,钢管断面面面积A=4.889×1022MM2L0=kuh=1.1155×1..55×1..6=2.886mλ=l0/i=2886/1.558=1811查表得：θ=0..218σ=N/θA=9..94×103/0.2118×4899=93.24N/MMM2<[f]==205N//MM2(5)钢管扣件验验算考虑支架立杆应用用单根式，同同时允许顶部部2根短杆接式式接长为1根，搭接长长度不应小于于1m，采用长度度不应小于1m，采用2个旋转扣件件固定，相邻邻的两根立杆杆的接头不应应设置在同一一步距内，且且应在高度方方向错开0.5M。立杆和水水平连接采用用直角扣件。单只旋转扣件受力力：F1=N//2=9.994/2=44.97KN〈8.00KKN式中R1=8.00KN为为旋转扣件承承载力设计值值。(C)梁断面为梁梁断面为3000×700、350×550、350×6600、350×9900、400×8850等梁,（按350×900梁验算）,纵向@500，横向@650；（1）底模九夹板验算算（砼梁纵向向取1M）底模九夹板自重：：g1=0.077KN/M钢筋砼梁自重：gg2=0.9×1×255.5=222.95KN/MM施工荷载+振捣荷荷载：g3=（1+2）×1=3KKN/M换算为线荷载设计计值：q=1.22(0.077+22.95)+1..4×3=331.82kN/mm抗弯承载力验算：：九夹板抗弯模量：：W=1/6×10000×1882=54×1003MM3M=Kmql2==0.1255×31.82×0.352=0.49kN·mmσ=M/W=0.449×106/54×1103=9.07N/MMM2<fm=113N/MMM2（2）底模木楞验算（断断面为50×800MM）按4跨连续梁计算，内内力及挠度系系数：Km=0.1077KKv=0.6607Kw==0.6322底模九夹板自重：：g1=0.1755×0.077=0.011KN/M钢筋砼梁自重：gg2=0.9×0.1755×25.55=4.02KN/MM施工荷载+振捣荷荷载：g3=（1+2）×0.1755=0.53KN/MM木楞及侧板自重：：g4=0.055×0.088×5+0..1×0.99=0.100kn/m换算为线荷载设计计值：q=1.22(0.011+4.02+0.110)+1..4×0.553=5.77KN/M抗弯承载力验算：：木楞抗弯模量：W=1/6×500×802=53.33×103MM3M=Kmql2==0.1077×5.7×0.52=0.15kN·mmσ=M/W=0.115×106/53.33×103=2.81N/MMM2<fm=113N/MMM2抗剪承载力验算：：V=Kv·ql==0.6077×5.7×0.5=11.73KNNτ=3V/26h==3×1.73×103/2×500×80=00.65N/MMM2<fv=11.4N/MMM2挠度验算：变形计算可不考虑虑施工活载：：q=1.2（0.01++4.02+0.110）=4.96KN/MMW=Kwql4//100EII=0.6332×4.96×60004/100××9.0×1103×1/122×50×8803=0.21MMW<[W]=L//400=5500/4000=1.225MM(3)横杆验算（1Φ48）横杆沿砼梁纵向间间距@650，按简支梁梁跨度为0..65m计算。横杆自重：g1==0.04××1.2=00.05Knn/m木楞传来荷载：PP=5.7×0.5==2.85KN抗弯承载力验算：：（查规范JGJ1130-20002之P.50得W=5cmm3M=0.125gg1l2+0.255P1L+P2b=0.1125×0..05×0..652+2.85×0.15=0.35KN.mmσ=M/W=0.335×106/5×1003=70N/MMM2<fm=2205N/MMM2(4)、立杆稳定定验算大梁下承重立杆按按2排计，立杆杆沿梁长向的的纵距@600。按层高最最高处4.8m计算。立杆按两端（步距距）铰接的受受压构件来验验算其稳定，验验算公式如下下：σ=ψ.A/N≤fA、荷载大梁底模下横杆传传来力：N1=2.85+0..05×0..33=2.87kN板底模传来荷载：N2=[（25.55×0.188+0.1）×1.2++3×1.44]×0.55×1=4..92KN扣件式钢管支架的的自重计算基基数查建筑施施工手册1之P.462表（步距1.6m，横距0.80mm,纵距0.8m）gk=0.11kN//m(沿高度方向)考虑架高约4.88m，计算立杆杆支架最底步步距的立杆受受支架自重：：N3=（0.11×4.88）×1.2==0.63KKN立杆Φ48的承受的设计荷载载：N=2.87+44.92+00.63=88.42KNB、稳定系数取立杆的计算长度度等于步距1.6m。Φ48的回转半径i=15.88mm,钢管断面面面积A=4.889×1022mm2L0=kuh=1.1155×1..55×1..6=2.886mλ=L0/i=2886/1.558=1811查表得：ψ=0..218σ=N/ψA=8..42×103/0.2118×4899=79.98N/㎜2＜[f]=2205N/㎜2(5)钢管扣件验验算考虑支架立杆应用用单根式，同同时允许顶部部2根短杆搭式式接长为1根，搭接长长度不应小于于1M，采用2个旋转扣件件固定，相邻邻的两根立杆杆的接头不应应设置在同一一步距内，且且应在高度方方向错开0.5M。立杆和水水平杆连接采采用直角扣件件。单只旋转扣件受力力：F1=N/2==8.42/2==4.21KN＜8.00KKN式中R1=8.00KN为为旋转扣件承承载力设计高高。（D）板底模板支架验验算（1）横杆验算（按1MM×1M计）恒载：g1=（225.5×0.11++0.1）×1.2=2.91KN/m活载：g2=3..0×1=3KN/m荷载设计值：q==2.91×1.2+3.00×1.4==7.69KKN抗