浙江某医院多层框架病房楼外脚手架施工方案

****市****医院迁建工程病房楼外脚手架施工方案第一章工程概况****市****医院迁建工程病房大楼，位于浙江省****市****中路北侧。为十一层框架结构，总建面积为40566m2,其中地上为37273m2,地下3293m2.建筑长为132.7m2,建筑宽度为33.0m.建筑高度为48.6m。建筑主要功能：地下室为设备用房、库房；一层为出入院办理及体闲中心；二层为血透、营养配置中心、康复中心、康复病房；三层为ICU和预留病房；四层为产科及婴儿监护；；五-十一层为标准病房护理单元，分设不同科室病房。第二章脚手架材质要求1.钢管采用外径为Ø48mm，壁厚3.5mm，的焊接钢管。材质符合,《普通碳素结构钢技术条件》GB700-88中的A3钢的技术条件，管材符合《直径5-152mm电焊钢管》YB242-63中的甲类软钢管。《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82中普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。2、外挑槽钢采用18#b型槽钢，材质符合,《普通碳素结构钢技术条件》GB700-88中的A3钢的技术条件。3.扣件要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。4.脚手板采用长宽1000mm×700mm毛竹脚手片。用10-14号镀锌钢丝捆紧。5.安全网采用蓝色2000目(100mm×100mm)密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。第三章外架搭设方案本工程脚手脚1-7层采用（标高25.5m以下）采用落地式扣件钢管脚手架，7层以上采用悬挑式扣件钢管脚手架。（1）施工流程落地脚手架：场地平整、夯实→外架砼基础→检查准备材料配件→定位设置垫块→摆放扫地杆→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→防护栏杆→脚步手片→密目安全网。悬跳架：预埋拉环→安装悬挑槽钢及定位→摆放扫地杆→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→防护栏杆→脚步手片→密目安全网。（2）施工要点1、脚手架底脚必须牢固，回填土分层夯实平整，认真做好排水处理。立杆底部加设宽度≥200mm，厚度≥120mm的砼垫层。2、每根立杆的支垫面积不得小于0.1m2。3、.外架横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。4.脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。5.立杆接长用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长采用旋转扣件，不采用对接扣件；所有扣件要紧固，可用力矩扳手实测，要求达到40～65N.m。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。6、外架拉墙杆设置：水平方向每隔3根立杆（4.5m），垂直方向每层（3.6m）设一拉墙杆，上下呈梅花形布置。拉墙杆以Ф48钢管端部焊接Ф12钢筋加弯构埋入混凝土结构外侧，并与外架垂直以扣件相连。7、剪刀撑设置：脚手架外侧水平每6根立杆设剪刀撑一组，剪刀撑与地面夹角在45°—60°之间，斜杆的水平投影宽度为3—4跨且不大于8m，斜杆与脚手架杆以扣件加以可靠联结，斜杆除两端外应在中间增设2—4个扣结点，相邻扣结点距离不得大于60d，即2.88m。剪刀撑钢管的接长接点，必须采用搭方法，严禁用对接扣件，搭接长度不小于1000mm，并采用三只回转扣件锁紧。8、在搭设脚手架时.每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致.9、门洞口处外架搭法（3）外架安全防护措施：脚手架外侧设置2道护栏，踢脚杆高30cm，护栏杆高1.2，内侧挂满目安全网。外架必须随结构施工同步升高，并始终高出操作层一步架高，外架操作层满铺脚手片不少于三步。外架上必须安装避雷装置，其接地电阻不大于4Ω。（4）外架拆除：脚手架拆除应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。拆除脚步手架应按确定的拆除程序进行，设置警戒区，并应派专人负责警戒。拆除脚手架前，应将脚手架上存留材料、杂物等清理干净，然后按自上而下，一步一清的方法拆除。连墙杆尖在位于其上的全部可拆杆件都拆除后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全检查方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配全，协调操作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业，并要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃及外墙饰面。（5）安全措施搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志；并应有专人负责阻止无关人员靠近作业区。搭拆脚手架时，必须由持有上岗证的架子工承担，并定期进行体格检查，凡患有高血压、贫血病，心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。外架搭设完毕后，须经项目安全员和公司质监部门有关人员验收合格后挂牌使用，未经检查、验收的架子，除架子工外，严禁其它人员攀登。验收后任何人员不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经项目经理同意由架子工操作。在工程施工过程中，派有经验的架子工定期对架子进行检查和保修工作，特别是大风雨后，项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。脚手架上施工荷载不得超过3KN/m2。第四章落地式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.5002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)×1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.430×106/5080.0=84.728N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.184+1.4×1.575=2.495kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.495×=0.879×106/5080.0=173.124N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.184+1.575=1.816kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.972mm最大挠度和V=V1+V2=2.996mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×26.600=3.320kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×8×1.500×(1.050+0.200)/2=2.625kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×8/2=0.840kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×26.600=0.199kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.984kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.250×1.200=0.420kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.00kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1165.077[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=144.00kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=2201.966[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、最大搭设高度度的计算:不考虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG2KK——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=3.664kN；NQ——活活荷载标准值值，NQ==4.7225kN；gk——每每米立杆承受受的结构自重重标准值，ggk=00.125kkN/m；经计算得到，不考考虑风荷载时时，按照稳定定性计算的搭搭设高度HHs=550.8211米。脚手架搭设高度Hs等于或或大于26米，按照下式式调整且不超超过50米：经计算得到，不考考虑风荷载时时，脚手架搭搭设高度限值值[H]=48..363米。考虑风荷载时,采采用单立管的的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：其中NG2KK——构配件自重重标准值产生生的轴向力，NG2K=3.664kN；NQ——活活荷载标准值值，NQ==4.7225kN；gk——每每米立杆承受受的结构自重重标准值，ggk=00.125kkN/m；Mwk——计算立杆段段由风荷载标标准值产生的的弯矩，；经计算得到，考虑虑风荷载时，按按照稳定性计计算的搭设高高度Hs=28..441米。七、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlw=1..4×wk×Awwk——风荷荷载基本风压压值，wk=0.4420kN//m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nllw=99.526kkN，连墙件件轴向力计算算值Nl=14..526kNN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=200.00/11.58的结结果查表得到到=0.977；A=4.899cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=997.0822kNNf>Nll，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用膨胀螺螺栓连接，预预埋铁的计算算参见《施工工计算手册》钢钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连连接示意图八、立杆的地基承承载力计算::立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求pp≤fg其中p———立杆基础底底面的平均压压力(N//mm2)，p=NN/A；p=559.98N——上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=115.00A——基础底面面面积(m2)；A=00.25fg——地基承载力力设计值((N/mm22)；fg=170.000地基承载力设计值值应按下式计计算fg=kc×fgk发其中kc———脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=1..00fgk——地基承载力力标准值；ffgk=170.000地基承载力的计算算满足要求!!第五章悬挑式扣件件钢管脚手架架计算钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为225.2米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..50米，立杆的横横距1.055米，立杆的步步距1.800米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.50米。施工均布荷载为33.0kN//m2，同时施工工2层，脚手板板共铺设6层。悬挑水平钢梁采用用[18a号槽钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.550米，建筑物内内锚固段长度度1.50米。悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，没有钢丝丝绳或支杆与与建筑物拉结结。一、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值P11=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500/3=0..122kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×1.0500/3=1..050kNN/m静荷载的计算值q1=11.2×0.0388+1.2××0.1222=0.1993kN/mm活荷载的计算值q2=11.4×1.0500=1.4770kN/mm大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下::跨中最大弯矩为M1=(0.088×0.1933+0.100×1.4700)×1.50002支座最大弯矩计算算公式如下::支座最大弯矩为M2=-(0.110×0.1933+0.1117×1.4700)×1.50002我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：=0.430×1106/50800.0=844.728NN/mm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q11=0.0338+0.1122=0..161kNN/m活荷载标准值q22=1.0550kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(0..677×0.1611+0.9990×1.0500)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==2.3155mm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值P11=0.0338×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/3=0..184kNN活荷载标准值Q=3.0000×1.0500×1.5000/3=1..575kNN荷载的计算值P=1.22×0.0588+1.2××0.1844+1.4××1.5755=2.4995kN小横杆计算简图2.强度计计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×1.05002/8+2..495×=0.879×1106/50800.0=1773.1244N/mm22小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=5..0×0.0388×1050..004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.002mm集中荷载标准值PP=0.0558+0.1184+1..575=11.816kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=18816.3550×1050..0×(3×1050..02-4×1050..02/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==2.9722mm最大挠度和V=V1++V2=2..996mmm小横杆的最大挠度度小于10550.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1.0500=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=3.0000×1.0500×1.5000/2=2..362kNN荷载的计算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2766+1.4××2.3622=3.7007kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NNG1=0.1255×25.2000=3.1145kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹串片脚手手板，标准值值为0.355NG2=0..350×6×1.5000×(1.0500+0.2000)/2==1.9699kN(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹串串片脚手板挡挡板，标准值值为0.144NG3=0..140×1.5000×6/2=00.630kkN(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；0.0055NG4=0..005×1.5000×25.2000=0.1189kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=5..933kNN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3.0000×2×1.5000×1.0500/2=4..725kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=00.400Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=11.250Us——风荷载体型型系数：Uss=1..200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=00.7×0.4000×1.2500×1.2000=0..420kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NNG+00.85×1.4NQQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10其中Wk———风荷载基基本风压值((kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。五、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=133.73kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1151.188[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=122.74kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.199；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1188.088[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlw=1..4×wk×Awwk——风荷荷载基本风压压值，wk=0.4420kN//m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nllw=99.526kkN，连墙件件轴向力计算算值Nl=14..526kNN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=200.00/11.58的结结果查表得到到=0.977；A=4.899cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=997.0822kNNf>Nll，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用焊接方方式与墙体连连接，对接焊焊缝强度计算算公式如下其中N为连墙件件的轴向拉力力，N=144.526kkN；lw为连墙墙件的周长，取取3.14116×48.0==150.880mm；t为连墙件件的周长，tt=3.500mm；ft或fc为对接焊焊缝的抗拉或或抗压强度，取取185.00N/mm22；经过焊缝抗拉强度度=144525.660/(1550.80××3.50))=277.52N//mm2。对接焊缝的抗拉或或抗压强度计计算满足要求求!连墙件对接焊缝连连接示意图七、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠挠度计算公式式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本工程算例中，mm=15500mm，l=15500mm，ml=200mmm，m2=1250mmm；水平支撑梁的截面面惯性矩I=12772.70ccm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441.40ccm3。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载N=11.2×5.93++1.4×4.72==13.733kN水平钢梁自重强度度计算荷载q=1.22×25.699×0.00001×7.85×10=0..24kN//mk=1.50/11.50=11.00kl==0.20//1.50==0.13k2==1.25//1.50==0.83代入公式，经过计计算得到支座反力RA==41.1