设计本内容包括桥梁纵、横断面尺寸的拟定上部结构计算下部

：空心板，简支，装配式，预Thedesignincludesthedevelopmentofthelongitudinalandcross-sectionalsizeofthebridge,thecalculationoftheupperstructure,thecalculationofthesubstructure,thedrawingoftheconstructionplan,andthecalculationofthestructuralreinforcement..Thecalculationsoftheprestressedconcretehollowslabbridgefortherequirementsoftherelevantdesignandthechecktestoftheeffect.Thefirstpartincludesthedesigncalculationsoftherelevanttechnicalrequirementsandfielddata.Aswellasthesizeandstructureofthehollowplateselected,andthebearingcapacityoftherelevantloadcalculation.Thenumberofprestressedreinforcementforuseandthelayoutoftherelevantlayout,andtherelevantcheckingandchecking,untilitmeetsthetechnicalspecificationsofthebridge.Thesecondpartisaboutthecalculationofthepier.Theloadandthelengthoftheboredpilesarecalculated..Calculationofinternalforceofpilesforbridgepier.Calculationofhorizontaldisplacementofbridgepier.:hollowplate,reinforcedeffect,layout,bearingcapacity,前 设计资 跨径 桥面 设计荷 材 空心板尺 空心板毛截面的几何特性计 毛截面面积 毛截面的重心位 空心板毛截面对于它重心的惯矩 预应力钢筋数量的估算及布 预应力钢筋的数量估 预应力钢筋的布 普通钢筋数量估算及布 换算截面几何特性计 换算截面面 换算截面的重心位 换算截面的惯性 换算截面的弹性抵抗 持久状况时承载能力极限状态计 跨中截面正截面的抗弯承载力计 斜截面抗剪承载力计 预应力损失计 锚具变形、回缩引起应力损失 加热养护引起温度损失 预应力钢绞线由于，应力松弛引起来的预应力损 混凝土弹性压缩引起预应力损失 混凝土收缩、徐变引起的预应力损 预应力损失组 正常使用极限状 正截面抗裂性验 斜截面抗裂性验 变形计 正常使用阶段挠度的计 持久状态应力的验 跨中截面的混凝土法向压应力kc验 跨中截面的预应力钢绞线，拉应力p验 斜的主应力验算截 短暂状态应力验 跨中截 l/4截 支点截 最小配筋率的复 支座计 确定支座的平面尺 确定支座厚 支座偏转验 支座抗滑稳定性验 设计资 盖梁计 荷载计 内力计 桥墩墩柱的设 荷载的计 截面的配筋计算以及应力验 作用于墩顶的外 钻孔桩计 荷载计 桩长计 桩内力计 桩身截面的配筋与承载力验 结 致 参考文 中的重要组成部分在经济上桥梁和涵洞的的造价一般来说平均占公路总造价的10%-需要高度快速、机动的现代化中具有非常重要的地位。

1设计资标准跨径lk=16．00m，共分为两跨；计算跨径l1×712.7mm； mm2 =1860Mpa, =1260Mpa，E=1.95×10 材料:2HRB335,fsk=335Mpa,fsd=280Mpa;R235,fsk=235Mpa,fsd=195Mpa;

fck=26.8MPa，fcd=18.4Mpa，ftk=2.4Mpaftd=1.65MpaC40C30C25根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62－2004）空心板尺该示例桥面为2×3.5m+2×1.0m，全桥宽用9块C40预制的预应力混凝土空心板，每块空心板的宽为99cm，高70cm，空心板的全长为15.96m。全桥空心板的横断面2-1，2-2。2-1桥梁横断面（2-2空心板截面构造及尺寸（空心板毛截面的几何特性计A=99×70-2×38×16-

2

-2×（2

×9×2.5+7×2.5+2

=3358.3（cm21/2 =2×[

7）+11板29）]=2528.8（cm331

2 2 A=2×（2×2.5×7+2.5×7+2×5×7）=87.5（cm1/2Sd=2板高2528.8=0.753（cm）≈0.8（mm）（向下移 1/2 =2528.8 空心板毛截面对于它重心的惯矩1-3，设每个挖空半圆的面积为A'A'=1d28

1×382=567.1（cm28y=4d=438 6半圆对它自身重心轴O-OI'I=0.00686d4=0.00686×384=14304（cm4空心板毛截面对它重心轴的惯矩I99 +99×70×0.8- +38×16×0.8²]- 2×567.1×[（8.06+8+0.8）2+（8.06+8-0.8)2]-87.5×（28.9+0.8） .28（cm4）=2.0283×1010（mm4（忽略绞缝对其自身重心轴惯矩3-23-1（尺寸单位4b2h2 4(998)2(70 IT=

2(708)

2(99

（mm4计算刚度参数2EI

(b)2l

5.8I

(blIT3—2IThl1560cm；b100cm；II2,028310h4b2hT Tt1b(t11

1)2h

I2.02831010(cm4T 3.32891010cm4Tb l 3-2It的空心板简化图（荷载横向分布影响9

1，并据以绘制成

3—1。3—1121234567893453—3各板梁荷载横向分布影响线（计算车道荷载横向分布系m1 71：

2m2板号2： m2板号3： 1(0.1520.1160.0910.073)0.216 45

m22m22m2支点处荷载横向分布系数按照杠杆法来进行计算，算得33—

11.000.5002号板荷载横向分布系数 表3—跨中—四分点支点03—图3—4 3号板支点荷载横向分布影响线（尺寸单位：cm）荷载的横向分布系数沿桥跨的变化按跨中到四分点处保持不变的mc，从四分点到3—图3— 沿桥纵向m值的变化（尺寸单位EIcEIcmc 3.251041062028.310- 14.2021000/

1.5Hzf14.3555Hz14Hz，故0.176

f0.01570.244321.00；mi④Pi⑤yi3—6跨中弯矩计算（1/43—71/4（Q(1)miPi图3— 跨中剪力计算（尺寸单位1/4图3— 1/4跨剪力计算（尺寸单位3—10支点剪力计算（Q

三、作用效应组γ0Sud=γ0（1.2SGk+1.4SQ1k+0.8×1.4SQjk式中：γ0——为结构的重要系数，该桥属于小桥γ0=0.9；Sud——为效应组合的设计值；SGkSQ1kSQjk S 式中：SsdSGkSSQjk——人群荷载效应标准值。 S S=SGk+SQ1k+S式中：SSGk，SQ1k，SQjk——为永久的作用效应、汽车荷载的效应（力）3-3空心板作用效应组合计算汇总 表3-弯矩剪力g0g0gI=gI+gII(Gk0不计冲击S人群荷载S合Sud1.2S01.4S0.8×1.4SQjkSud组合SS00.7SSSsdS0组合0.4S0.4SSldS0合S算S预应力钢筋数量的估算及布以部分预应力ANpe。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1，A在作用短期效应组合时，应满足st-pc≤0.70ftk要求式中：st——在作用短期的效应组合Msdpc——构件抗裂验算边缘混凝土有效预压应力。在初步设计时，st和pc按下列公式近似计算： M Npc 式中：A，WePepyapap代入stpc≤0.70ftk即可求满足部分预应力A类构件的正截面抗裂性要求Msd0.70Npc

1 式中：ftk——混凝土抗拉强度标准值 该示例，预应力空心板桥采用C40，f=2.4，由表1-1得， 102 =592.68×106N.mm,A=3358.3cm2=3358.3×mm2W=

=35

=59.31103

假设=4cm，则epyap=35-0.8-ap592.68106

Npe

ApAp

Nconl式中：con——预应力钢筋的张拉控制应力l20%该示例用1×7股钢绞线作预应力钢筋直径12.7mm公称截面的面积98.7mm2 =1860MPa， =1260MPa，E=1.95×10 按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》con≤0.75fpk，现取=0.70fpk20%AP

p111×7s12.798.7mm2，A=11×98.7=1085.7（mm2）满足要求。p111×7ap=40mm，板跨长直线布置，沿跨长ap=40mm1-525mm，端部150mm，由b 3628381438.115cm2kk4得1438.115cm2hbkhk1b12

33883

2

384

2

82

h把 代h

3 4 kk1438.11527.7cm

12bk

322766.35 ，求得hk=51.9cm,f则得等效工字形截面上翼缘板厚度h'fhfy

-2

3551.92等效工字形截面下翼缘板厚度hfhfy

2

fbf

99-227.71-64-1（4-2Ifxf

,则由下式求得受压区高度小x，设4=66(cm) ≤fb'x(hx

cd 1-1，Mud=894.12kNmf=894.12×106N.mm,b'=990mm,f0.9894.12106≤18.4×990×x×(660-x2

x=70.7mm＜h'=91mm,x＜h=0.4h b AsAs

fbxfbx f

HRB335，f=280MPa，E=210 660=863.28(mm2。812，As=8×(3.14x12x12/4)=904.8＞863.28(mm2812（截面受拉边缘），沿空心板的跨长直线布40mmas=40mm。由前面计算可知空心板毛截面几何特性。毛截面面积A=335830mm21d=8mm（向下），220283106mm4 A0A(E1)Ap(E1)

EEPEEc

1.9510 6.0;1.9510

A03358306 /345918=8.8(向下移y01l35088.8e01p333.240换算截面的惯性矩IIIAd2

1)A

=20283106

p

0I0

持久状况时承载能力极限状态计跨中截面的构造尺寸及配筋见图1-5。预应力钢绞线合力作用点至截面底边距离为ap=40mm，as=40mm, fsdAsasfpdApap280565.5401260690.940 f

280565.51260sd pdh0haps62040f1-6，上翼缘厚度h'f上翼缘的工作宽度b'=990mm，肋宽b=436mm。首先按公式 AfA≤fb' pd sd cdffpdApfsdAs cdf≤fb'h'cdffTf

=990mmx＝0 AfA＝fb'pd sd cd得f'xfpdApfsdf'cd

＜bh00.4580f＜h'＝91fx=89.0mmM fb'x(hx) cd 567.86106>0Md0.9523.97截面抗剪强度的上、下限选取距支点h/2处的截面进行斜截面的抗剪承载力计算。截面构造尺寸及配筋见图范》5.2.9V≤

0 h/2＝350mmVdV334.22350334.22 h0——截面的有效高度，由于该示例预应力筋及普通都为直线配置，有效度h0h0fcu,k150mmC40，fcu,k＝40MPa,ftd

≤

4043666050.5103

fbh1.250.51031.01.652 式中，2＝1.0，1.25《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规5.2.10条1.25由于γ0Vd＝0.9×321.34=289.21(kN)1.25×0.5103

fbh=296.75kN,2 HRB335，fsv=280MPa；取箍筋间距sv=150mm，100mm。

v v

288

sv

由于组合设计剪力值V≤1.25×0.5103fbh=296.75kN0 2 来配置箍筋，设箍筋选肢10，配筋率取 ，则由此求得构造箍筋的间距s

sv vsv

=200mm经比较和综合考虑，箍筋沿空心板的跨长布置如图1-76-1斜截面抗剪承载力的计36-1。各计算截面剪力组合设计 表6-截面位置x支点剪力组合设计值Vd由于空心预应力筋及普通钢筋采用直线配筋，故此截面有效高度取与跨中的近似相同，h(2fcu,ksv(2fcu,ksv 式中

660mm，P100100 则

100mm，210，

157.08mm2 Asvv v

436

fcu

40MPa,fsv

0Vd0.9321.34预应力损失计锚具变形、回缩引起应力损失为l2有顶压时l4mm，则l

l

1.9510515.6（MPa）50加热养护引起温度损失为l2阶段养护的措施。设控制预应力钢绞线于台座之间最大温差tt2t115C，则l32t21530预应力钢绞线由于，应力松弛引起来的预应力损失l

(0.52pef——张拉系数。一次张拉时——预应力钢绞线松弛系数，低松弛fpkpe——传力锚固时钢筋应力，由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.2.6pecon12130215.61286.4代入计算式，得：

1.00.3(0.521286.40.26)1286.438.45混凝土弹性压缩引起预应力损失为l4对于先张法构件，l4Ep

式中：Ep——预应力钢筋的弹性模量与混凝土的弹性模量比值，Ep3.25

6.0 Np0Np0ep0AI AI Np0p0Apl6

ll'llll桥涵设计规范》6.2.8'll

p0con(l2l30.5l5=1302-15.6-30-Np0

p0

l6

py0=293.2mm 1343.21103

l4Eppe65.4532.7l

0.9[Epcs(t,t0)Eppc(t,t0Ap

3ps——

psiepseps333.240i

2.1176

（mm2pc（扣除相应阶段的预应力损失 Np0NP0P0AI AI NpoNpo=p0APl6AS[con —— =

l6As

=293.2（mm）(因为YpYs293.2y0——构件受拉区的全部纵向钢筋的重心至截面重心距离，由前面计算y0eps293.2cs(tt0)——预应力钢筋传力锚固时龄期t0计算龄期为t时的混凝土的收缩(t,t0)——加载龄期为t0，计算考虑龄期为t Np0NP0

AIAI

e1e

pE1.95105pEP截面全部永久作用的弯矩MGk1—1查得MGk432.03kN.mtt

y0

l/4

324.02106

tpc9.05-5.983.07l/4pc9.05f

C30

'ff

0.5f

0.53015MPa,则跨中、l/42.33MPa、2.2MPa、5.81MPa，均小于0.5f'0.53015MPa，7tu对湿度为75%。由前面计算，空心板的毛截面面积A=3358.3×102mm2u

27002

(mm)hu

2

cs(t,t0)(t,t0)把各项数值代入16计算式中，得16(t)

l416(t)16(t)

传力锚固时第一批损失l,1l2l3l4传力锚固后预应力损失总和lll2l3l4

（MPal/4各截面的有效应力：peconl。pe1302191.811110.19l/4pe1302207.221094.78正常使用极限状筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3条要求。对于该例部分预应力A类构件，第一，在作用短期效应的组合下，stpc0.7ftkltpc

st

表1-1，空心板跨中截面的弯矩 592.68KN·m592.68106

592.68106

pc

NpoNpoepoy opoconll41302193.8537.62oNpopoApl6As1145.77690.972.18565.5750794.7(N

poApYpl6N

1145.77690.9257.872.18565.5257.8空心板跨中截面下缘的预压应 为

Npo

lt在荷载的长期效应组合下，构件抗裂验算边缘产生的砼法向拉应力

Mls 1-1M=520.81KN.m=520.81×106N.mmW=63.553×10∧6N.mm3 代入αlt

520.81106

stpc9.338.760.57MPa0.7ftk0.72.4ltpc8.198.760.57(MPa)符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》对A温差应力计算，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》附录B

8-1（尺寸单位：cm）NtAytyactyyccyMoAtyyccy

aE

o t t tyt t

yccc0.00001E——砼弹性模量，C40，E3.25104 Ay——截面内单元面积ty——单元面积Ayy——计算应力点至换算截面的重心轴距离，重心轴以上取正值，重心轴以下取，

e0——单位面

，ty

8-1eye温度应力计算 表8-单元面积A（y温度t（oy单元面积Ay重心至换算截面重心轴的180990147.22ee366.8y160(1427.2) 3(142(2807.25.52e366.816020(7.225.5) 3(7.23(28070)3805.52366.81602013803tyccNAttycc

(7920010.646006.35874002.75)0.00001tyyccyM0AtEtyyccy=－（79200×10.6×295.4＋4600×6.35×197.24＋87400×2.75

0 t t tyt t

yc36045187.1675106366.8

14

3.25

34400687.9139106

( '34400687.9139106

('34400687.9139106 =-

( Ep'60.39 Ep Ep

'6.150.39按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》4.2.10

t=2×（-0.5）=-

t=0.33×（-0.5）=-

=1.02×（-0.5）=-

t1.05(0.5)st9.330.80.17 stpc9.58.760.74(MPa)0.7ftk0.72.4

力Alt7则ltpc8.198.760.57(MPa0，符合AA力计算以及表1-2、图1-12，并选用支点处截面，分别计算支点处截面A-A纤维（空洞顶面），B-B（空心板换算截面重心轴），C-C（空洞底面）处的主拉应力，对于部分预应力的Atp0.7

ftk

混凝土抗拉强度的标准值，C40，ftk2.4MPatp

正温差 Mt t tyty 36045187.1675106

1.04(1.18)B-B36045187.1675106

0

3.251.04C-C36045187.1675106

[

反温差为正温差应力乘-0.5A-A

t(0.12)(0.5)B-Bt0.58(0.5C-Ct0(0.5)主拉应力A-A（空洞顶面

cx((cx)22Vd式中：V——支点截面处短期组合效应的剪力设计值，由表1-V， bI0I0S01A——空心板A-A

=990×80×（366.8-d V 149.73103d 230sx

Msy0

1jNp0p0Apl6p0conll41302234.0337.62Np0p0Apl6As1105.59690.9112.36565.5700312.6(Nep

p0ApYpl6Np

1105.59690.9257.8112.36565.5257.80 Np0Np0ep00

sx

Msy0

1j

0.6400.80.08)0.70(MPa)(计入正温差效应Ms——竖向的荷载产生的弯矩，在支点Ms

cxcx2

cx2

1.092tp

预应力混凝土Atp0.7ftk8(MPa)。在A-A维处tp1.34MPa1-8。

VdbIS01BBB纤维以上的截S01B990366.88019042.922

Msy0I

同样，Ms01

σcx=3.03+0.8×（-cx2

cx2cx2

cx2B-Btp0.70(MPa)(计入反温差应力力混凝土桥涵设计规范》对部分预应力A（3）C—C（空洞底面cx2

cx2VdbI式中 S01C—C-C纤维以下的截面对空心板重心轴静矩S01C=99080（333.2-80/2）+（6-1）1085.7293.2+（6.15- 904.8293.2=26.18d0=VS/bI=(193.5310326.18106)/(2302.1176d0pc=Npo/A0+（Npoepo/Io） .9293.2253..2/2.11761010=3.03+3.68[yo—C—C，yo=333.2-cx=pc+(Msyo)/Io+1j=6.71+0+0.80=6.71（MPa）（计入正温差的应力(cx)2(cx)22

(6.71(6.71)22

-0.16（MPa）（计入正温差的应力(6.71)2(6.71)22C—Ctp=0.16MPa<0.7ftp=0.7tp=0.16MPa<0.7ftp=0.72.4=1.68（MPa）规范》对部分预应力A变形在使用阶段挠度值按短期荷载的效应组合计算并且考虑挠度长期增长系数C40=1.60，A抗弯刚度取B0=0.95EcIoB0：0coB=0.95EI=0.953.251042.11761010=6.5380co5l2 5156002f

0 4805l2 5156002 GK

0 480Ms，MGk3-3消除自重产生的挠度，并且考虑长期影响系数ηθfl=（fs—fG）=1.6（23.0-16.8）=9.9（mm）<由预加力引起反拱度的计c在放松预应力钢绞线的时侯，设空心板混凝土强度等级达到C30，这时E=3.0cpMPa，p

EpE

1.95

6.5,Ass 6.7，Asc c

0A=335830+（6.5-1）×1085.7+（6.7－1）0S=（，—1）A（350－8－40）+（－1）A =（6.5－1）1087.5302+（6.7－1）904.8 dS0133608709.7（mm）（向下移 yo1u=350+8+9.7=367.7（mm）

，=332.3—oI=20283o

9.72+（6.5－1）1085.7（6.7－1）565.5 1010（mm4）

W =I/y，=2.12651010/332.3=63.9934

W =I/ ，=2.12651010/367.7=57.8325 9-1空心板截面的几何特性汇总 表9-C30，aEpC40，换算截面的重心至截面下缘距换算截面的重心至截面上缘距预应力钢筋至截面的重心轴距6由前面计算得扣除预应力损失后预加力为：Npo= .7NM= .7292.3=341.2835106（N.mm）由预加力产生跨中的反拱度，并乘以长期增长系数=2.0pf=2.0p

480.95EIc5656

预拱度的设由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.5.5fpfsl按该荷载挠度值与预加应力的长期反拱值之差采用。该示例fp=14.3mm<fsl=1.623.0=36.8（mm），应该设置预拱度跨中的预拱度=fsl－fp=36.8－28.6=8.2（mm），支点处=0，预拱度的值沿顺着持久状态应力的验持久状态应力的验算应计算使用阶段的正截面混凝土法向压应力kc、预应力钢筋拉应力p及斜截面主压应力cp。计算时的作用取标准值，不计分项的系数，汽车荷载p=con—l=1302—191.81=1110.19（MPa）Np=pAp=1110.19 s1-1M=703.9kN.m=703.9106N.mm。s

Ap

N

M

1205333.3

<0.5fck=0.5p=pe+Epkt式中：kt——=703.9106293.2/（2.1176pe=con—l=1302—191.81=1110.19（MPa）p=pe+Epkt+=1110.19+6=1169.86（MPa）<0.65fpk=0.65A-A（空洞顶面）、C-C（空洞底面）、B（空心板中心轴）在标准值效应组合下和预加力作用产生的主压应力cp主拉应力tp计算，并满足cp0.6fck=0.626.8=16.08（MPa）下的要求。

22)22k2)22k

Mky0tI0t Vd 0A-A纤维（空洞的顶面V 255.2310325.88106d k

230B――腹板的宽度

――A-A

=25.88

Mky0tI0t=-1.14+0+（-0.12）=-式中：pc――预加力产生在A-Apc=-Mk――竖向荷载产生截面处弯矩，支点截面Mk-t――A-At-0.12MPa，反温差应力t=0.06Mpa。则A-A（计入正温差应力）：

1.26 ((1.26)22

tp

1.26 ((1.26)22

cxk=-1.14+0+0.06=-则(1.08)22(1.08)22(1.08)22tp=（(1.08)22C40混凝土的主应力限值为0.6fck=0.6cpmax=0.92MPa<16.08MPa,B-B纤V 255.2310342.92106d01B k

2302.1176 式中：S--B-BS=42.9210 由前面计算得pc=3.03MPa，t=-0.58MPa（计入正温差），t=0.29MPa（计入反温

Mky0tI0t=3.03+0+（-0.58）=2.45（MPa）（计入正温差应力

Mky0tI0tB-B（计入正温差应力）：(2.45)2(2.45)22

(2.45)22(2.45)22(3.32)22(3.32)22

(3.32)22(3.32)22C-C纤k Vdk

217.1610324.261062701.62231010

106mm3同样由前面计算得pc=4.68MPa，t=0.16MPa（正温差应力），t=-（反温差应力）

Mky0tI0t=4.37+0+0.13=4.40（MPa）（计入正温差应力

Mky0tI0t则C-C（计入正温差应力）(4.4)2(4.4)22

tp=

=-((4.4)22(4.03)2(4.03)22

=(4.03)2(4.03)22

=-混凝土主压应力为cp=5.18MPa<16.08MPaA-A2.13MPa，力混凝土桥涵设计规范》7.1.6条，在tp0.5ftk=0.52.4=1.2（MPa）的区段，箍筋tp＞0.5ftk=1.2MPasvsfbvb 式中：fskHRB335，fsk335MPa；A210，A=157.08mm fsvf

v335157.082.13采用sv=100mm。=Asv

svb 按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》9.3.13，对HRB335，sv不于0.12％，满足其要求。支点附近处箍筋间距100mm，其他截面可适当加大，需按计算h/2=350mm,400mm短暂状态应力验（扣除相应应力损失）、构件自重和其他施工荷载引起的截假设预制空心板当混凝土的强度达到C30时，放松预应力钢绞线，此时，空心板处C30E3104MPaf

20.1MPa，f

2.01MPa

1.0910

2.0MPa，aEp

3.0

=6.5MPa，aEs3.0

1-3放松预应力钢绞线，空心板截面处法向应力计算应取跨中、l4、支点三个截面，由预加力产生混凝土的法（由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.1.5板底压应力NpoNpoepo I N

NpopoAppoconll其中

力混凝土桥涵设计规范》6.2.8ll

l2l3l40.5l poconll4=1302-15.6-30-NpopoApl6As=1237.18×1085.7- poApypl6Asys =

1085.7292.3

=292.3下缘应力下NpoNpoepo

Io

=3.685.83

由板自重产生的板截面上、下缘应由表1-1空心板的跨中截面板自重弯矩 255.41kN·m=255.41×106 G1 G1=

332.3

I

下缘应力：下9.51-3.99=5.52（MPa）上缘应力：上2.774.421.65（MPa）l4截poconll4conl2l30.5l=1302-15.6-30-NpopoApl6As=1237.1×1085.7- poApypl6Asys= 1085.7 NN下缘应力下NpoNpoepo

Io =1261349.11261349.1

=3.465.76

由表1－1，l/4截面板自重 191.55kN.m=191.55×106由板自重l4

MG1I

=

332.3

下缘应力：下9.4-2.99=6.41（MPa）上缘应力：上2.743.310.57（MPa）截面上、下缘均为压应力，并且小于0.7fck=0.7×20.1=14.07（MPa），符合《下缘应力下NpoNpoepoyo1l

Io poconll4conl2l30.5l=1302-15.6-30-NpopoApl6As=1237.18×1085.7- poApypl6As

1085.7epo

N 下缘应力下NpoNpoepo

Io =3.51

0下缘应力：下9.08（MPa）上缘应力：上2.3把跨中、l4、支点处截面在放松预应力钢绞线时，板上、下缘应力的计算结果汇总于11-111- 位置l4-----00总应力值-压应力极限0.7f上

1.15ftk1.152.01当上0.7ftk0.2%的纵向的钢筋；当1.15ftk0.4%

以上配筋率为 A

As为预拉区的普通钢筋截面积,A是截面毛截面面积,A=335830(mm2又由两者内插得到=2.3MPa时纵向的钢筋配筋率为0.00397As=0.00397×335830=1333.2(mm2)14mm,HRB335,13

333.2

11-11-1空心板支点处截面钢筋的布置图（为了防止支点处截面上缘拉应力过大,还应该采用降低支点出截面预压力的方法,即在支点附近设置套管,使预应力钢绞线和混凝土局部,以达到不传递预压力。设56减为

2.3

1.05

MPa）0.7ftk1.407MPa土桥涵设计规范》要求,在预拉区需要配置配筋率不小于0.2 0.002×335830=671.66(mm),则可采用612的钢筋,As6 678.6(mm)最小配筋率的复MM

式中：MudMud=997.86kN·mMcrMcr=（pcrftk）W其中rpcNpo抗裂边缘处产生的混凝土预压应力，由前面计算得pcSoS990366.8 W0W0=W01l106（mm3ftk—混凝土的抗拉标准值，C40

ftkr

2429185181.351McrM

rf)W 762.79× MudM

997.861.311.0按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》03bh0。该示例普通受拉钢筋：A=904.8mm2>0.003bh

0.003 b=436mm,计算结果说明满足《公路钢筋混凝土a×b=18×20=360cm2t=0.5计算支座平面形状S l0a teslosl0b

2

8.97计算橡胶支座弹性Ej

S25.41.08.972验算橡胶支座承压j

a

0.180.20

7090KPa

（合格jj支座处每一侧水平2

由于汽车荷载指动力引起来的水平位移HT15.60mII总重：7.875×15.6＋166.8=289.65kN，289.65×10%=26.99kN，90kN，取HT=90kN18

=905kN确定需要橡胶片的总厚度不计汽车制动力te2g20.2760.552cm计入汽车制动力te

0.7

0.7

9

2Ge

1 《公路桥涵设计通用规范》的其它规定te0.2×a=0.2×20=4.0m，te=5×0.5＋2×0.25=3.0(cm)h=3+6×0.2=4.2(cm),计算支座的平均压缩变 Nt/abE

0.0489cm0.07te0.073.00.210㎝（合格计算梁端的转角验算偏转情格

aδ=4.89×102≥aθ/2=2.118×103×20/2=2.118×102㎝（2计算由于温度变化引起来的水平HabGg1030.344t te

验算滑动稳Rck0.3181.311.4HtFbk1.40.1x360x0.276/3.05

以及NG0.3110.7833.23kN1.43.3144.64kN（合格18×20设计荷载:公路﹣Ⅱ桥面:净1615.962mHRB335R235C25，C30图14- 下部结构设计尺寸（单位<<公路桥涵地基与基础设计规范>>(JTGD63-2007)

上部结构永久荷载见表15-115-每片梁重一孔上部构造自重支座恒载反力盖梁自重及作用效应计算(1/2盖梁长度15-1(尺寸单位自重自重弯矩VV1-q1=0.5×0.5×--×2- M2=﹣0.5×1.0×1.2×25--(0.8+1.1)0.5﹣(1/2)3-q3=1.1×0.6×M3=﹣0.5×1.0×1.2×25-1.1﹣(1/2)4-q4=1.1×0.5××(1.1/2)﹣15×1.6﹣95-q5=1.1×2.4×00(19.8+16.5+79.2)可变荷载计①公路—Ia.单车列，对称布置（15-2）B.双车列。对称布置（15-3）15-3（尺寸单位15-4（尺寸单位：cmC.单车列，非对称布置（15-4）15-5（尺寸单位由1el(2a2)，已 则n=7,e=2.1,2a22122232 η9=1/9-0.114=-d.双车列，非对称布置（15-5）已知：n=7e

，2a22122232

η9=0.111-15-15-6（尺寸单位①公路-IIB15.627.785166.8289.65(kN)2B2289.65B15.67.785166.8228.23(kN)2B可变的荷载横向分布后各梁支点处反力（计算的一般公式 15-15-荷载BBBB公路-II00000000000000公路-II0000000000000000公路-II--IIη8=-η9=-------（4）15-4，各梁的永久荷载、可变荷载的基本组合计算表（单位 表412345678912II003II400000005人群非对---称6789双柱反力Gi的计（如图15-8），所有的各梁反力见图表15-双柱反力Gi计 表15-反力1（273.996.9+398.265.9+417.094.9+464.15公路—II级双人群对 称1(244.556.9+412.985.9+428.644.9+472.57公路—II级双480.272.9人群非1（381.166.9+327.35.9+320.074.9+313.55公路—II级双人群对 称1（351.726.9+342.025.9+331.624.9+321.97公路—II级双人群非 302.61.9292.950.9282.550.1 人群对称与双列非对称布置组合）控制设计。此时G1=1592.50kN，G2=1067.96kN。弯矩计算（15-15-815-8M①-M②-②=-R1M③-③=-R11.10-R2M④-④=-R11.60-R20.60+G1M⑤-⑤=-R14.00-R23.00-R32.00-R41.00+G1 1 5454 15-8（尺寸单位15--6，应该注意的是，表中在内力计各截面弯矩计算如 表15-23截面-截面-组合9组合5组合6-组合2-1-1：V左=0,V右=-2-2：V左=V右=-3-3：V左=-R1,V右=G1-4-4：V左=G1-R1,V右=G1-R1-5-5：V左=G1-R1-R2,V右=G1-R1-R2-15-7盖梁内力汇总（15-15-615-715-815-①-②-③-④-⑤-M---M0--M---V左---0右--0V左0--右---V左---右---1，墩柱直径100cm，C30，R235恒载梁盖的自重（半根梁盖横系的梁重(5)作用于墩柱底面恒载的垂直力为：N汽车荷载的计15-315-4，公路-II90KN90KN。B1 B2B1+B2T=289.66×2×0.1=57.9KN＜90（KN），90KN①单孔行人（单侧 ，B2=23.66kN②双孔行人（单侧 ,双柱分布计算（⑴单列车时：

210210

55210 210.724 210.457荷载16-B1(1布B1(11公路-II23-4可变荷载组合的垂直反力计算（双孔）16-表中汽车-II1+=1.249916-可变荷载组合最大弯矩计算（单孔) 16-墩柱顶反力计算式垂直力H(B1-1————00203———16-2作用于墩顶的外力（图Nmax=1201.49+393.17+42.08=1636.74（kN）（汽车11作用于墩柱底处的16-1（尺寸单位截面的配筋Ag

心增大系数，取ŋ= 混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.3.10Nd 0.9(fAfA)=0.9×1×（13.8×0.785×106+280×24.13×102cd cd=11508.64（kN）＞0Nd(2)NdMde

0.090md0/(2r)

3.8<故1.0,e090mm根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.3.90

Ar2

Cr2f0Nd

Br3

Dgr3f Dgfe0 sdAfcd'g=0.88，

,f',

e13.8B0.764D 13.8A按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》提供来的附录CC.0.2“圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，经试算查得各系数A，B，C，D设0.86，A=2.3047，B=0.5304，C=1.8786，D=0.9639，e0

13.80.530413.82.3047f2f

Cr2f

8360000(N)f Dgr3f,f007500000(N1.20m，C2516R235m来计算，m（地基土为密实细沙夹砾石）。桩身混凝土的受压弹性模量。4Ec=2.60×10每一根桩所承受的荷载为一孔的恒载反力（N12039.98 N2139.5KNN18442KN N4NN1N