安全防护规则的计算书

T梁架桥机计算书一．设计规范及参照文件（一）起重机设计规范（GB3811-83）（二）钢构造设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）梁体按30米T梁80吨计。（六）架桥机型号NF100T/30米一台二．架桥机设计荷载（一）垂直荷载梁重：Q1=80t天车重：Q2=7.2t（含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.1t（含纵向走形）主梁、衍架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节（单边）×1.1=1.42t/节（单边）0号支腿总重：Q41号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q6纵向走形权衡（1号车）：Q7纵向走形权衡（2号车）：Q8(二).水平荷载１．风荷载a.设计取工作状态最狂风力，风压为７及风的最狂风压：q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最狂风压；q２=66kg/m22.运转惯性力：φ（一）架桥机纵向稳固性计算架桥机纵向稳固性最不利状况出此刻架桥机悬前臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，１号天车及２号天车退至架桥机尾部作为配重。P1=5.2t(前支柱自重)P×(22+8.5)=43.31t(倒梁后段自重)P×32=45.44t(导梁前段自重)P4=14.3t(2#承重横梁自重)P5=P6=14.3t(天车、起重小车自重)Ｐ7为风荷载，按11及风的最狂风压下的横向风荷载，所有迎风面面均按实体计算，M抗××××架桥机纵向抗颠覆安全系数n=M抗/M倾×1.1）=1.6＞1.3＜可（二）架桥机横向颠覆稳固性计算架桥机横向颠覆稳固性最不利状况发生在架梁就位时，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载所有简化到该处。P1为架桥机自重（不含起重车）,作用在两支点中心P1××P2为导梁蒙受的风荷载，作用点在支点以上3.8M处，导梁迎风面积按实风光积计，导梁形状系数取1.6。A=(1＋η1)＋（1＋η2）ΦA此中：η1=0.53η2A=(1＋0.53)＋（1＋0.5）×62×2风荷载P2=Ckhε××19×P3为天车导梁蒙受的风荷载,作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。P3=2×××19×××P4为架桥机起重小车重量P4×2＋80×P5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5××19×（3×2×2＋2×倾=P2×3.8＋P3×××·mM抗=P1××4.8=631.44t·m架桥机工作条件横向抗颠覆安全系数n=M抗/M倾×1.1）=2.43＞1.3＜可四．构造剖析：（一）荷载取值：××2）×1.2=114t。其他荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m,当日车居于天车横跨梁中时，单片空载轮压集中力为（7.2＋7.1）/4=3.6t,负荷轮压集中力为（7.1＋114）/4=30.2t，架边梁时轮压集中力为（重边）：7.3/4＋114/2=58.8t，（轻边）7.1/4=1.775t。吊梁小车轮压集中力114/4=28.5t(轮距1.6m)。（二）剖析计算依据以上荷载值,按绗架进行剖析，计算过程由有限元剖析程序SAP93来达成。工况取：（1）架桥机前移，（2）1号天车提梁，（3）2号天车提梁，（4）1号天车至跨中，（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进×1.1=930.16mm,d待架空导梁中最大挠度75mm,考虑到衍架空多，加1.1的系数，75×1.1=82.5mm,天车横梁跨中最大挠度29mm导梁构造见图４杆件最大内力汇总表名称计算最大内力（Ｔ）同意内力（Ｔ）271256备注上弦杆下弦杆立杆工况１B邻近工况１B邻近工况6C邻近工况6C邻近斜杆注：受拉为＋，受压为－６种工况各支点最大反力（单边）以下：（单位：吨）支点ABC0工况工况１工况２工况３工况４工况５工况重边四．架桥机1号、2号车横梁计算架桥机1号、2号车横梁设计采纳16Mn钢，顶板厚度为12mm，底板厚度为12mm，用160×168×14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图6。24×2×100＋12×406××2=2390mm2×104×2＋12×406×(560＋6)2×-3计算图示以下列图7（单位m）:1.应力计算横梁支点弯矩：M=93.75*1=93.75t*m则翼缘板应力：σ/m2腹板最大应力：max<[]=140局部压应力c=<1.1[]=231换算应力：2.（1）整体稳固性<6