江苏框架梁高支模施工方案跨度为板厚为

目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc79901.工程概况 1HYPERLINK\l_Toc51861.1.工程基本情况 1HYPERLINK\l_Toc78651.2.特别说明1HYPERLINK\l_Toc256462.编制依据2HYPERLINK\l_Toc164343.施工计划3HYPERLINK\l_Toc220643.1.物资准备3HYPERLINK\l_Toc185683.2.施工准备3HYPERLINK\l_Toc320573.3.施工分区及总进度计划3HYPERLINK\l_Toc4914.施工工艺技术5HYPERLINK\l_Toc311574.1.施工工艺5HYPERLINK\l_Toc302494.2.质量标准6HYPERLINK\l_Toc135684.3.模板拆除质量应符合的规定7HYPERLINK\l_Toc319534.4.施工注意事项7HYPERLINK\l_Toc300955.模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项10HYPERLINK\l_Toc172056.支模监测11HYPERLINK\l_Toc310557.质量保证措施12HYPERLINK\l_Toc260668.施工安全保证措施14HYPERLINK\l_Toc286778.1.安全措施14HYPERLINK\l_Toc116888.2.雨季施工措施15HYPERLINK\l_Toc158028.3.防台风措施16HYPERLINK\l_Toc229108.4.炎热天气施工措施16HYPERLINK\l_Toc230869.劳动计划18HYPERLINK\l_Toc1608610.高支模计算19HYPERLINK\l_Toc2519310.1.加工中心工程一层400×1000梁支撑架计算书19HYPERLINK\l_Toc1976910.2.加工中心一层顶板模板高支撑架计算书24HYPERLINK\l_Toc2806110.3.设备调试生产中心工程一层400×1000梁高支模计算书31HYPERLINK\l_Toc144910.4.设备调试生产中心工程一层顶板模板高支撑架计算书36工程概况工程基本情况由中国核工业华兴建设有限公司承建国家电网公司智能电网科研产业(南京)基地D标段（生产加工中心、软件工程中心、设备调试中心、加工中心）工程，以东、诚信大道以北、金智路以西、统宝光电围墙以南地块。国家电网公司智能电网科研产业(南京)基地D标段工程位于南京市江宁经济技术开发区水阁路，包括加工中心、精加工中心、设备调试生产中心、软件调试生产中心等四个单体工程，各单体工程均为钢筋混凝土框架结构。其中精加工中心、设备调试生产中心、软件调试生产中心主体均为4层，各层层高均为5.5m；加工中心主体为2层，首层高度8m，二层层高为5.5m。加工中心一层（EQ\o\ac(○,1)~EQ\o\ac(○,14)×EQ\o\ac(○,A)~EQ\o\ac(○,G)轴）范围均为高支模，高支模面积为19000m2。框架梁最大截面尺寸为400×1000mm，跨度为9000mm，板厚为120mm。为方便施工及计算，本方案只选取加工中心一层及设备调试生产中心工程一层进行计算。在架体搭设时加工中心一层按其计算书进行高支模架施工，加工中心二层及其他各单体各层均按设备调试生产中心工程一层高支模架计算书进行高支模施工。特别说明为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《江苏省支撑模板系统施工安全管理办法》的规定，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。编制依据施工图纸；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；《建筑施工模板安全技术规范》；《混凝土结构工程施工质量验收规范》；《建筑施工手册》；《建筑施工工艺标准》；《江苏省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》；《建筑结构荷载规范》。施工计划物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。施工准备1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、基础混凝土浇筑完毕，并且地坪底部300厚碎石垫层铺设完毕并夯实。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的禁止使用。施工分区及总进度计划加工中心各层高支模项目计划按后浇带分别分三个施工段进行搭设，其余各单体工程每层按后浇带分别分为两个施工段进行高支模施工。高支模施工计划于2011年5月25日开始支设，2011年9月26日完成施工。施工工艺技术施工工艺（1）先装后拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。（2）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆除模板，严禁在同一垂直面上施工。（3）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（4）拆除模板应按顺序进行，如大梁的支撑架，应先从跨中开始分别向两端对称进行，在拆除水平杆时，应先拆除最上层的，再依次往下，直至最后一道水平杆，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未拆除部位的稳定性。（5）在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在达到100%后方可拆除。（6）拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。（7）拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚水板或工作台，不能站在支撑架或模板上进行作业。（8）模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上下交叉作业。（9）模板拆除作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。（10）侧模：拆模时混凝土强度不得低于1Mpa或拆除时不出现掉棱、缺角。（11）悬臂构件：结构跨度≤2m在达到设计的混凝土强度标准值的75%后即可拆除，>2m的要求达到100%后方可拆除。（12）架体四周及立杆纵、横向每10排由底至顶连续设置竖向剪刀撑。质量标准主控项目：（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板须具有承受上层荷载的承载能力，立柱铺设配套底座。（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1、模板安装的一般要求，观察检查。（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。3、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。模板安装的允许偏差一般项目预埋件、预留孔偏偏差预埋钢板中心线位位置（mm）3预埋管、预留孔中中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mmm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺栓中心线位置（mmm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mmm）10尺寸（mm）+10，0模板安装轴线位置（mm）5允许偏差底模上表面标高（mm）±5截面内部尺（mmm）基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度（mmm）不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低低差（mm）2表面平整度（mmm）5模板拆除质量应符合的规定主控项目：底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100%。一般项目：1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受操作。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。施工注意事项1、避免工程质量通病（1）模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。（2）梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：A、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前，模板应充分用水湿润。（3）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：A、搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。B、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。C、板模按规定起拱。（4）钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求。（5）钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安装足够的交叉支撑，钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管脚手架不产生位移。2、主要安全技术措施（1）支撑过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。（2）拆模时应搭设工作平台。（3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。（4）避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。（5）施工过程剪刀撑、水平撑（水平钢管）不能任意拆除。（6）梁上设有砼柱的砼梁其模板支撑必须在砼强度达到设计强度的100%才能拆除。（7）后浇带其模板支撑必须在砼强度达到设计强度后才能拆除。3、成品保护（1）坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。（2）材料应按编号分类堆放。（3）使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。（4）钢管脚手架支撑可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。（5）搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项本工程采用商品混凝土，柱梁板混凝土浇筑一次成型，浇筑混凝土时先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板。梁板浇筑时由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。为保证架体均匀受力，顶板浇筑时用棋盘法进行顺次浇筑。具体施工方案见下列图。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一个位置上。支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，钢筋非常密集，给施工造成一定难度。对此采取以下施工保证措施；2.1要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。2.2梁应分层浇筑，每层厚度不超过60公分，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。2.3在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。2.4砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。2.5砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。3、施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对钢管脚扩架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、钢管脚手架搭设设前应检查是是否有破损、立立杆是否变形形、焊口是否否有裂缝，确确保钢管脚手手架的质量。5、模板安装中，严严禁使用有裂裂缝的松杂枋枋木，对梁底底所使用支模模松枋木，应应事前检查，挑挑选完好的枋枋木。梁、板板底模板按规规范起拱确保保模板和支顶顶系统不变形形。6、模板安装中或完完成后，由质质安员、施工工员在现场指指导监督，确确保模板支顶顶方案得到落落实和按规范范施工，高支支模搭设施工工完成后按规规定进行办理理验收。7、浇筑过程中，派派专人监测支支架和支承情情况，发现下下沉、松动和和变形情况及及时解决，并并向有关部门门汇报。8、施工必须符合《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1130-20001（2002年版）的有有关要求；9、扣件螺栓拧紧力力矩为40—60N·m。10、用于施工的钢管管、扣件要按按规定进行质质量检测，禁禁止使用不合合格的钢管、扣扣件。施工安全保证措施施安全措施1、高支模施工的洞洞口临边如果果无排栅的须须设置安全护护栏，高度不不少于1.22m，护栏内内满铺度目安安全网。2、加强对现场工人人的安全教育育，工人进场场施工前，质质安员必须进进行有针对性性、有重点的的生产安全交交底。门式钢钢脚手架支顶顶搭设人员必必须是经过按按现行国家标标准考核合格格持证上岗的的专业架子工工。3、进入施工现场，必必须配戴安全全帽，工地现现场任何人不不能穿拖鞋或或高跟鞋。4、使用电动机械必必须接零接地地，并实行一一箱一机一闸闸一防漏电开开关。5、施工现场严禁吸吸烟，严禁酒酒后上班，经经医生检查不不适宜高处作作业的人员，不不得进行高处处作业。6、水平杆、剪刀撑撑与立杆确保保有足够的连连接刚度。严严禁不同直径径钢管混合使使用。7、钢管立柱点应在在同一直线上上，立柱垂直直度应符合规规范要求，严严禁使用有质质量毛病的钢钢管。8、水平杆的接头均均应错开在不不同的位置中中设置，确保保每个扣件和和钢管的质量量是满足要求求的，每个扣扣件的拧紧力力矩都要控制制在45-600N.M。9、柱边立杆与柱距距离不大于2250mm，施施工过程模板板没有固定前前，不得进行行下道工序施施工，禁止利利用拉杆、支支撑攀爬上下下，必须设置置专用施工楼楼梯上下。10、拆除模板，周围围应设围栏或或警戒标志，并并设专人看管管，禁止无关关人员入内。拆拆除应按顺序序以先装后折折，后装先折折原则，从一一端向另一端端，逐层向下下拆除，禁止止上下同时作作业。11、水平杆、剪刀撑撑，应与钢客客立杆同步拆拆除，不得提提前拆除。12、拆下的模板、枋枋木、钢管、扣扣件、等材料料，应向下传传递或用绳吊吊下，禁止往往下投扔。13、拆除工作当日完完工后，应仔仔细检查岗位位周围情况，如如发现留有隐隐患的部位，应应及时进行修修复或继续完完成至一个程程序、一个部部位的结束，方方可撤离岗位位。14、输送至地面的所所有模板、枋枋木、扣件、钢钢管等物体，应应按类堆放整整理。15、操作木工机械不不准戴手套，以以防将手套卷卷进机械造成成事故。16、临边支架外侧应应有防护措施施，以防坠物物伤人。17、高支模搭设，拆拆除和混凝土土浇筑期间无无关人员不得得进入高支模模底下。18、严禁堆放碎板、纸纸碎、水泥袋袋等杂物。19、严禁在作业面上上吸烟、乱丢丢火种。在各各层楼面设置置灭火器材。20、需要进行叫焊施施工作业，必必须有专业人人监护跟焊，对对焊接的火花花必须用铁皮皮封挡，严禁禁焊花掉落。动动火作业前，必必须进行安全全检查并用水水淋湿所施工工作业的范围围。21、施工现场临时使使用的电线、电电闸不得挂在在支顶上，如如确实施工需需要架设的电电线，必须用用有效的绝缘缘器材进行安安装。电器设设备，必须有防雨、防防漏电措施。施施工现场使用用照明灯具要要遵守有亲关关安全规定。雨季施工措施1、做好汛前和雨季季来临前的检检查工作，及及时认真整改改存在隐患，做做到防患于未未然。汛期和和雨季来临期期间要组织昼昼夜值班，做做好记录，密密切注意天气气预报和暴雨雨警报。安排排好应急疏散散通道及安全全集结中心。2、雨季来临之前，加加固临时设施施，大标志牌牌，临时围墙墙等处设警告告牌；疏通好好施工场地内内的下水管道道和雨水井，保保证排水畅通通，保证场地地雨后不陷、不不滑、不泥泞泞、不存水。3、雨天作业必须设设专定人看护护，存在险情情的地方未采采取可靠的安安全措施之前前禁止作业施施工。4、检查机械防雷接接地装置是否否良好，各类类机械设备的的电气开关应应做好防雨准准备。大风雷雷雨天气应切切断叫源，以以免引起火灾灾或触电伤亡亡事故。风雨过后，要要对现场的临临时设施、用用电线路等进进行全面的检检查，当确认认安全无误后后方可继续施施工。5、各高支模区，必必须设置避雷雷装置。6、浇筑混凝土前，要要随时掌握天天气预报，尽尽量避免在雨雨天进行。现现场足够的覆覆盖材料，要要保证新浇筑筑的混凝土不不被雨水冲刷刷，已喷脱模模剂的模板不不被雨水冲掉掉。防台风措施1、台风季节应特别别提高警惕，随随时做好防台台风袭击的准准备。设专人人关注天气预预报，做好记记录，并与市市气象台保持持联系，如遇遇天气变化及及时报告，以以便采取有效措施。2、成立台风期间抢抢险救灾小组组，密切注意意现场动态，遇遇有紧急情况况，立刻投入入现场进行抢抢救，使损失失降到最低。3、遇6级以上大台风时，应应暂停室外的的高空作业，雨雨后应先清扫扫施工现场，支支撑不滑时再再进行工作。4、对施工现场应进进行全面详细细检查，如有有拉结不牢、变变形等情况，应应采取措施进进行处理，问问题严重的必必须停止使用用。风雨过后后，应随时检检查，发现问问题，重点抢抢修。5、台风到来之前，应应对现场的机机械、脚手架架、及未装好好的钢筋、模模板等进行临临时加固，堆堆放在楼面、屋屋面的小型机机具、零星材材料要堆放加加固好，不能能固定的东西西要及时搬到到建筑物内。6、在台风来之前要要立即对模板板、钢筋特别别是脚手架、电电源线路进行行仔细检查，发发现问题要及及时处理，经经现场负责人人同意方可复复工。7、在台风来之前抗抗风及抗雨领领导小组织抢抢险集结待命命，统一指挥挥，随时准备备排除危险隐隐患。安排好好应急疏散通通道及安全集集结中心。8、科学、合理安排排台风期间施施工，使工程程不会因此而而处于停工状状态。提前安安排好各分部部分项工程的的施工，做到到有备无患。台台风过后，全全体动员进行行抢险救灾，全全面检查已施施工工程的质质量状况，以以最快的速度度恢复生产，使使工期损失降降到最低。炎热天气施工措施施1、炎热天气要做好好防暑降温工工作。2、工地设茶水供应应站，保证施施工操作人员员的水分补充充；饮食要卫卫生、饭菜要要可口，确保保职工健康。3、高温时期施工，应应避开日照高高温时间浇灌灌砼，必须连连续施工时，对对模板、输送送泵采取浇水水、覆盖等降降温措施。4、要混凝土商考虑虑到天气炎热热的情况对混混凝土的影响响，考虑增加加缓凝剂延缓缓砼的凝固，降降低坍度落损损失等。5、高温时期混凝土土出槽温度控控制不得高于于28℃。6、指派专人负责做做好砼的养护护工作，采用用浇水蓄水养养护，使砼表表面经常处于于湿润状态，防防止发生龟裂裂现象。劳动计划本项目拟投入的劳劳动人员如下下表人员类别数量（人）备注管理人员15安全员2质量员2架子工50根据工程实际情况况增减作业人人员木工50根据工程实际情况况增减作业人人员高支模计算加工中心工程一层层为8m高，二层层层高5.5m；其余各单单体每层层高高均为5.5m。一层顶板模板计划划支设在一层层地面碎石垫垫层上，碎石石垫层顶标高高为-0.255m。加工中心心一层顶板厚厚为120mm，板底支支模搭设高度度h=8.113m。其余各单单体工程（本本计算书选取取调和调试中中心进行计算算）一层顶板板厚为120mm，支模搭搭设高度h=5.113m。模板预拱度按跨度度的1/1000进行设定。高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》《混凝土结构设计计规范》《建筑结构荷载规规范》《钢结构设计规范范》。加工中心工程一层层400×11000梁支支撑架计算书书梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管管类型为Φ48×3..00。梁底底增加1道承重立杆杆。一、参数信信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数数梁下小横杆杆间距(m):00.50；立柱梁跨度方向间间距l(m)::1.00；立杆上端端伸出至模板板支撑点长度度a(m)::0.10；脚手架步距(m):11.50；脚手架搭搭设高度(m):88.13；梁两侧立柱柱间距(m):11.00；承重架支支设:1根承重立杆杆，木方垂直直梁截面；2.荷载参数模板与木块块自重(kN/m2):0.3350；梁截面宽宽度B(m)::0.4000；混凝土和钢钢筋自重(kN/m3):25..000；梁截面高高度D(m)::1.0000；倾倒混凝土土荷载标准值值(kN/m2):2.0000；施工均布布荷载标准值值(kN/m2):2.0000；3.木方参数木方弹性模模量E(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强强度设计值(N/mm2):1.3300；木方的间间隔距离(mm)::133.0000；梁下四根根木方支撑；；木方的截面面宽度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；4.其他采用的钢管管类型(mm):Φ48×3..0。扣件连接方方式:单扣件，扣扣件抗滑承载载力系数:0.90；二、梁底支支撑的计算作用于支撑撑钢管的荷载载包括梁与模模板自重荷载载，施工活荷荷载等。1.荷载的计算算：(1))钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：qq1=255.000××1.0000×0.5000=12..500kkN/m；(2))模板的自重重线荷载(kN/mm)：qq2=0..350×00.500××(2×1..000+00.400))/0.4400=1..050kkN/m；(3))活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到到，活荷载标标准值P1=(2..000+22.000))×0.4000×0.5500=0..800kkN；2.木方楞的支支撑力计算均布荷载q=1.2×112.5000+1.2××1.0500=16.2260kNN/m；集中荷载P=1.4×00.800==1.1200kN；木方计算简简图经过计算得得到从左到右右各木方传递递集中力[即支座力]分别为：N1=1.2500kN；NN2=5.1181kNN；NN3=1.2250kNN；木方按照三跨连续续梁计算。本算例中，木木方的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000××10.0000×10..000/66=833.33ccm3；II=5.0000×10..000×110.0000×10.0000/122=4116.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和，计算算公式如下:均布荷载q=5.1181/0..500=110.3622kN/mm；最大弯距M=0.1qql2=0.11×10.3362×0..500×00.500==0.2559kN..m；截面应力σ=M//W=0.2599×106/833333.3==3.1009N/mmm2；木方的计算算强度小于13.0N/mm22,满足要求!木方抗剪计计算：最大剪力的的计算公式如如下:Q=00.6ql截面抗剪强强度必须满足足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪剪力:Q==0.6××10.3662×0.5500=3.1099kN；截面抗剪强强度计算值T=3×31008.5222/(2×550.0000×100..000)=0.9933N//mm2；截面抗剪强强度设计值[T]=1.3300N//mm2；木方的抗剪剪强度计算满满足要求!木方挠度计计算:最大挠度考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和，计算算公式如下:最大变形V=00.677××8.6355×500..0004/(1000×95000.0000×416..667×1103)=0.0092mmm；木方的最大大挠度小于500..0/2500,满足要求!3.支撑钢管的的强度计算支撑钢管按按照连续梁的的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变变形图(kN.m))支撑钢管弯弯矩图(kN.m))经过连续梁梁的计算得到到：支座反力RA=RB=0.1118kN中间支座最最大反力Rmax==7.1333；最大弯矩Mmax=0..191kkN.m；最大变形Vmax=0..113mmm；截面应力σ=0.1991×1066/44900.0=422.498N/mm22；支撑钢管的的计算强度小小于205.00N/mmm2,满足要求!三、梁底纵纵向钢管计算算纵向钢管只只起构造作用用，通过扣件件连接到立杆杆。四、扣件抗抗滑移的计算算:按规范表,直角、旋转转单扣件承载载力取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.90，该工程实际际的旋转单扣扣件承载力取取值为7.20kkN。纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑承承载力设计值值,取7.20kN；R纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支座座反力，R=7.113kN；R<77.20kkN,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!五、立杆的的稳定性计算算:立杆的稳定定性计算公式式其中N立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大大支座反力：：N1=7.1133kNN；脚手架钢管管的自重：N2=1..2×0.1129×8..130=11.259kN；N=7.1333+1.2259=8..392kkN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得到；；i--计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆抗压强度计计算值(N//mm2)；[ff]--钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；loo--计算长度(m)；如果完全参参照《扣件式式规范》不考考虑高支撑架架，由公式(1)或(2)计算loo=k1uh(1))loo=(hh+2a)(2))k1--计算长度附附加系数，按按照表1取值为：1.1677；u--计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表，u=1..700；a--立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度：a=0..100mm；公式(1)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1uh=1.1677×1.7000×1.5500=2.9766m；Loo/i=2975..850//15.9900=187.0000；由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2205；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=83922.263//(0.2005×4244.000))=966.552N/mm22；立杆稳定性性计算σ=966.552N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！立杆计算长长度Lo=h++2a=1.5000+0.1000×2==1.7000m；Loo/i=1700..000//15.9900=107.0000；公式(2)的计算结果果：由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.5537；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=83922.263//(0.5337×4244.000))=366.859N/mm22；立杆稳定性性计算σ=366.859N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a))((3)k2--计算长度附附加系数，h+2a=1.7700按照表2取值1.0144；公式(3)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1k2(h+2aa)=11.167××1.0144×(1.5500+0..100×22)=22.012m；Loo/i=2011..675//15.9900=127.0000；由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.4412；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=83922.263//(0.4112×4244.000))=488.041N/mm22；立杆稳定性性计算σ=488.041N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！加工中心一层顶板板模板高支撑撑架计算书一、参数信息:1.脚手架参数数横向钢管间间距(m):00.50；立杆横距(m)：：1.00；立杆纵距(m):11.00；步距(m):11.50；立杆上端伸伸出至模板支支撑点长度(m):00.10；脚手架搭搭设高度(m):88.13；采用的钢管(mm):Φ48×3..0；扣件连接方方式:单扣件，扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；板底支撑连连接方式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板板自重(kN/m2):0.3350；混凝土与与钢筋自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚厚度(m):00.200；倾倒混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.0000；施工均布荷荷载标准值(kN/m2):2.0000；3.木方参数木方弹性模模量E(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强强度设计值(N/mm2):1.3300；木方的间间隔距离(mm)::300.0000；木方的截面面宽度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二、模板支支撑方木的计计算:方木按照简简支梁计算，方方木的截面力力学参数为本算例中，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000××10.0000×10..000/66=833.33ccm3；I=5..000×110.0000×10.0000×100.000//12=416.667cm44；方木楞计算算简图1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q1=25..000×00.300××0.2000=1..500kkN/m；(2)模板的自重重线荷载(kN/m)):q2=0.3350×0..300==0.1005kN//m；(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN)：p1=(22.000++2.0000)×1.0000×0..300==1.2000kN；2.强度计算:最大弯矩考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和，计算算公式如下:均布荷载q=1..2×(1..500++0.1005)=1.9266kN/mm；集中荷载p=1.44×1.2000=1.6680kNN；最大弯距M=Pl//4+qql2/8=1.6800×1.0000/4+1.9926×1..0002/8=0.6611kN.mm；最大支座力N=P/2++ql/22=1..680/22+1..926×11.000//2=11.803kN；截面应力σ=M//w=0.6611×106/83.3333×1003=7..929NN/mm2；方木的计算算强度为7.9229小13.0N/mm22,满足要求!3.抗剪计算：：最大剪力的的计算公式如如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强强度必须满足足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪剪力:Q==1.0000×1.9926/2++1.6800/2=1.8033kN；截面抗剪强强度计算值T=3×18803.0000/(2×50.0000×1100.0000)=0.5411N/mmm2；截面抗剪强强度设计值[T]=1.3300N//mm2；方木的抗剪剪强度为0.541小于1.3000，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和，计算算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1..500+00.105==1.6055kN/mm；集中荷载p=1.2200kNN；最大变形V==5×1..605×11000.00004/(3884×95000.0000×41666666.667)+11200.0000×10000.00003/(448×95000.0000×41666666.667)==1.1660mm；方木的最大大挠度1.1660小于10000.000//250,满足要求!三、木方支支撑钢管计算算:支撑钢管按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；集中荷载P取纵向板底底支撑传递力力，P=11.926××1.0000+1..680==3.6006kN；支撑钢管计计算简图支撑钢管计计算弯矩图(kN.m))支撑钢管计计算变形图(kN.m))支撑钢管计计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.3122kN.mm；最大变形Vmax=0.1800mm；最大支座力Qmax=6.3944kN；截面应力σ=0.3312×1006/44900.000==69.4111N/mmm2；支撑钢管的的计算强度小小于205..000NN/mm2,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于500.0000/1550与10mmm,满足要求!四、扣件抗抗滑移的计算算:按规范表,直角、旋转转单扣件承载载力取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实际际的旋转单扣扣件承载力取取值为6.40kkN。纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值R=66.394kN；R<66.40kkN,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!五、模板支支架荷载标准准值(轴力):作用于模板板支架的荷载载包括静荷载载、活荷载和和风荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的自自重(kN)：NGG1=00.129××8.1300=1..050kkN；钢管的自重重计算参照《扣扣件式规范》附附录A双排架自重重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板的自重(kN)：NGG2=00.350××0.5000×1.0000=00.175kN；(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NGG3=225.0000×0.2000×0.5500×1..000==2.5000kN；经计算得到到，静荷载标标准值NG=NG11+NG2+NG3=33.725kN；2.活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载。经计算得到到，活荷载标标准值NQ=(22.000++2.0000)×00.500××1.0000=2..000kkN；3.不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式NN=1..2NG+1..4NQ=7..269kkN；六、立杆的的稳定性计算算:立杆的稳定定性计算公式式:其中N立杆的轴心心压力设计值值(kN)：N=77.269kN；σ轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比lo/ii查表得到；；i计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；A立杆净截面面面积(cm2)：A=44.24ccm2；W立杆净截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.449cm33；σ钢管立杆杆抗压强度计计算值(N/mmm2)；[f]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.0000N//mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参参照《扣件式式规范》，由由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1))lo=(hh+2a)(2))k1计算长度附附加系数，取取值为1.155；u计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.700；a立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=00.100m；公式(1)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5500=2.9455m；Loo/i=2945..250//15.9900=185.0000；由长细比Lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2209；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=72699.500//（0.2099×424..000）=822.034N/mm22；立杆稳定性性计算σ=82..034NN/mm2小于[f]=2055.000满足要求！！公式(2)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=h++2a=1.5000+0.1000×2==1.7000m；Loo/i=1700..000//15.9900=107.0000；由长细比Lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.5537；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=72699.500//（0.5377×424..000）=311.927N/mm22；立杆稳定性性计算σ=31..927NN/mm2小于[f]=2055.000满足要求！！如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a))((3)k1--计算长度附附加系数按照照表1取值1.185；k2--计算长度附附加系数，h+2a=1.7700按照表2取值1.0144；公式(3)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1k2(h+2aa)=11.185××1.0144×(1.5500+0..100×22)=22.043m；Loo/i=2042..703//15.9900=128.0000；由长细比Lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.4406；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=72699.500//（0.4066×424..000）=422.229N/mm22；立杆稳定性性计算σ=42..229NN/mm2小于[f]=2055.000满足要求！！设备调试生产中心心工程一层4400×10000梁高支模计计算书梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管管类型为Φ48×3..00。梁底底增加1道承重立杆杆。一、参数信信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数数梁下小横杆杆间距(m):00.50；立柱梁跨度方向间间距l(m)::1.00；立杆上端端伸出至模板板支撑点长度度a(m)::0.10；脚手架步距(m):11.50；脚手架搭搭设高度(m):55.13；梁两侧立柱柱间距(m):11.00；承重架支支设:1根承重立杆杆，木方垂直直梁截面；2.荷载参数模板与木块块自重(kN/m2):0.3350；梁截面宽宽度B(m)::0.4000；混凝土和钢钢筋自重(kN/m3):25..000；梁截面高高度D(m)::1.0000；倾倒混凝土土荷载标准值值(kN/m2):2.0000；施工均布布荷载标准值值(kN/m2):2.0000；3.木方参数木方弹性模模量E(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强强度设计值(N/mm2):1.3300；木方的间间隔距离(mm)::133.0000；梁下四根根木方支撑；；木方的截面面宽度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；4.其他采用的钢管管类型(mm):Φ48×3..0。扣件连接方方式:单扣件，扣扣件抗滑承载载力系数:0.90；二、梁底支支撑的计算作用于支撑撑钢管的荷载载包括梁与模模板自重荷载载，施工活荷荷载等。1.荷载的计算算：(1))钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：qq1=255.000××1.0000×0.5000=12..500kkN/m；(2))模板的自重重线荷载(kN/mm)：qq2=0..350×00.500××(2×1..000+00.400))/0.4400=1..050kkN/m；(3))活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到到，活荷载标标准值P1=(2..000+22.000))×0.4000×0.5500=0..800kkN；2.木方楞的支支撑力计算均布荷载q=1.2×112.5000+1.2××1.0500=16.2260kNN/m；集中荷载P=1.4×00.800==1.1200kN；木方计算简简图经过计算得得到从左到右右各木方传递递集中力[即支座力]分别为：N1=1.2500kN；NN2=5.1181kNN；NN3=1.2250kNN；木方按照三跨连续续梁计算。本算例中，木木方的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000××10.0000×10..000/66=833.33ccm3；II=5.0000×10..000×110.0000×10.0000/122=4116.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和，计算算公式如下:均布荷载q=5.1181/0..500=110.3622kN/mm；最大弯距M=0.1qql2=0.11×10.3362×0..500×00.500==0.2559kN..m；截面应力σ=M//W=0.2599×106/833333.3==3.1009N/mmm2；木方的计算算强度小于13.0N/mm22,满足要求!木方抗剪计计算：最大剪力的的计算公式如如下:Q=00.6ql截面抗剪强强度必须满足足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪剪力:Q==0.6××10.3662×0.5500=3.1099kN；截面抗剪强强度计算值T=3×31008.5222/(2×550.0000×100..000)=0.9933N//mm2；截面抗剪强强度设计值[T]=1.3300N//mm2；木方的抗剪剪强度计算满满足要求!木方挠度计计算:最大挠度考考虑为静荷载载与活荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和，计算算公式如下:最大变形V=00.677××8.6355×500..0004/(1000×95000.0000×416..667×1103)=0.0092mmm；木方的最大大挠度小于500..0/2500,满足要求!3.支撑钢管的的强度计算支撑钢管按按照连续梁的的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变变形图(kN.m))支撑钢管弯弯矩图(kN.m))经过连续梁梁的计算得到到：支座反力RA=RB=0.1118kN中间支座最最大反力Rmax==7.1333；最大弯矩Mmax=0..191kkN.m；最大变形Vmax=0..113mmm；截面应力σ=0.1991×1066/44900.0=422.498N/mm22；支撑钢管的的计算强度小小于205.00N/mmm2,满足要求!三、梁底纵纵向钢管计算算纵向钢管只只起构造作用用，通过扣件件连接到立杆杆。四、扣件抗抗滑移的计算算:按规范表,直角、旋转转单扣件承载载力取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.90，该工程实际际的旋转单扣扣件承载力取取值为7.20kkN。纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑承承载力设计值值,取7.20kN；R纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支座座反力，R=7.113kN；R<77.20kkN,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!五、立杆的的稳定性计算算:立杆的稳定定性计算公式式其中N立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大大支座反力：：N1=7.1133kNN；脚手架钢管管的自重：N2=1..2×0.1129×5..130=00.795kN；N=7.1333+0.7795=7..928kkN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得到；；i--计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管立杆杆抗压强度计计算值(N//mm2)；[ff]--钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；loo--计算长度(m)；如果完全参参照《扣件式式规范》不考考虑高支撑架架，由公式(1)或(2)计算loo=k1uh(1))loo=(hh+2a)(2))k1--计算长度附附加系数，按按照表1取值为：1.1677；u--计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表，u=1..700；a--立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度：a=0..100mm；公式(1)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1uh=1.1677×1.7000×1.5500=2.9766m；Loo/i=2975..850//15.9900=187.0000；由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2205；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=79277.503//(0.2005×4244.000))=911.205N/mm22；立杆稳定性性计算σ=911.205N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！立杆计算长长度Lo=h++2a=1.5000+0.1000×2==1.7000m；Loo/i=1700..000//15.9900=107.0000；公式(2)的计算结果果：由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.5537；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=79277.503//(0.5337×4244.000))=344.817N/mm22；立杆稳定性性计算σ=344.817N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a))((3)k2--计算长度附附加系数，h+2a=1.7700按照表2取值1.0044；公式(3)的计算结果果：立杆计算长长度Lo=k1k2(h+2aa)=11.167××1.0044×(1.5500+0..100×22)=11.992m；Loo/i=1991..836//15.9900=125.0000；由长细比lo/ii的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.4423；钢管立杆受受压强度计算算值；σ=79277.503//(0.4223×4244.000))=444.201N/mm22；立杆稳定性性计算σ=444.201N/mm22小于[f]=2055.00满足要求！！设备调试生产中心心工程一层顶顶板模板高支支撑架计算书书一、参数信息:1.脚手架参数数横向钢管间间距(m):00.50；立杆横距(m)：：1.00；立杆纵距(m):11.00；步距(m):11.50；立杆上端伸伸出至模板支支撑点长度(m):00.10；脚手架搭搭设高度(m):55.13；采用的钢管(mm):Φ48×3..0；扣件连接方方式:单扣件，扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；板底支撑连连接方式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板板自重(kN/m2):0.3350；混凝土与与钢筋自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚厚度(m):00.200；倾倒混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.0000；施工均布荷荷载标准值(kN/m2):2.0000；3.木方参数木方弹性模模量E(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强强度设计值(N/mm2):1.3300；木方的间间隔距离(mm)::300.0000；木方的截面面宽度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二、模板支支撑方木的计计算:方木按照简简支梁计算，方方木的截面力力学参数为本算例中，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000××10.0000×10..000/66=833.33ccm3；I=5..000×110.0000×1