某框架结构高层梁模板支撑计算书门式脚手架

目录第一章编制依据………………2第二章工程概况………………2第三章方案选择………………2第四章材料选择………………2第五章模板安装………………3第六章模板拆除………………5第七章模板技术措施…………6第八章安全环保、文明施工措施……………10第九章计算书………………11模板专项施工方案第一章编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；第二章工程概况××××工程，位于×××市六公里滨江路，由×××××××投资兴建，××××设计院设计，××××监理有限公司监理。框架结构十四层，建筑面积12000㎡，建筑总高度为54米。2009年3月22日开工，计划2010年6月竣工。该工程首层为4.8米，第六层、十三层和十四层层高为3.6m,其它楼层的标高为3.4m高。二层以上梁的最大截面尺寸400×800，1000㎜×1000㎜的柱。这里以3.6m高楼层，400×800梁，1000㎜×1000㎜的柱为计算参数。第三章方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下支架方案：梁模板(门架)，板模板(门架)。第四章材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。梁模板(门架)梁底横向支撑采用木方:100×100mm,门式钢管梁模板支撑架由门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架门架mf1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。板模板(门架)板底横向支撑采用木方:100×100mm，门式钢管板模板支撑架由门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架mf1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。第五章模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。梁模板(门架)1、梁模板采用门式脚手架作为撑系统，脚手架采用门架平行于梁截面形式形式，脚手架横距1.219m，纵距1.2m，步距1.95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。板模板(门架)1、板底横向支撑采用：木方:100×100mm，支撑间距400mm，门架平行于梁截面形式支撑，纵距0.9m，步距1.95m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装的要求。第六章模板拆除模板的拆除应严格按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002中第4.3条“模板拆除”项目执行。（一）拆模时先拆除非承重部分，后拆除承重部份。（二）现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，如无设计要求时，应符合下列规定：1、侧模，在砼强度能保证其表面及棱角，不因拆除模板面受损坏后，方可拆除。2、底模，在砼强度符合下表规定后，方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标标准值的百分分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件-100多层楼板支柱的拆除，应按下列规定进行：当上层楼板正在浇筑砼时，下层楼板的模板和支架不得拆除。2、在拆除模板过程中，如发现有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。3、依据砼同条件养护试块抗压强度报告，达到规定要求并经项目技术负责人和监理单位同意后，方可拆除模板。4、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆下的模板应及时清理粘结物，模板、铁件、支撑、扣件等及时收集归类堆放。第七章模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（2）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（3）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八章安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准准将脚手架拆拆除，拆除顶顶板模板前划划定安全区域域和安全通道道，将非安全全通道用钢管管、安全网封封闭，挂"禁止通行"安全标志，操操作人员不得得在此区域，必必须在铺好跳跳板的操作架架上操作。（4）浇筑混凝土前必必须检查支撑撑是否可靠、扣扣件是否松动动。浇筑混凝凝土时必须由由模板支设班班组设专人看看模，随时检检查支撑是否否变形、松动动，并组织及及时恢复。经经常检查支设设模板吊钩、斜斜支撑及平台台连接处螺栓栓是否松动，发发现问题及时时组织处理。（5）木工机械必须严严格使用倒顺顺开关和专用用开关箱，一一次线不得超超过3m，外壳接接保护零线，且且绝缘良好。电电锯和电刨必必须接用漏电电保护器，锯锯片不得有裂裂纹（使用前前检查，使用用中随时检查查）；且电锯锯必须具备皮皮带防护罩、锯锯片防护罩、分分料器和护手手装置。使用用木工多用机机械时严禁电电锯和电刨同同时使用；使使用木工机械械严禁戴手套套；长度小于于50cm或厚度大于于锯片半径的的木料严禁使使用电锯；两两人操作时相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；机械停用用时断电加锁锁。（6）环保与文明施工工夜间22:00～～6:00之间现场停停止模板加工工和其他模板板作业。现场场模板加工垃垃圾及时清理理，做到工完完场清。整个个模板堆放场场地与施工现现场要达到整整齐有序、干干净无污染、低低噪声、低扬扬尘、低能耗耗的整体效果果。第九章计算书梁模板支撑计算书书1.计算参数结构楼板厚1200mm,梁宽b=400mm,梁高h=800mm,层高3.600m；模板材料料为：夹板底模厚度度18mm,侧模厚度188mm；木材弹性性模量E=90000.00N//mm2,抗弯强度fm=13.000N/mm2,抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用门式钢管管脚手架宽度度L=12000mm,门式钢管脚脚手架纵向间间距900mm,梁边至板支支撑的距离00.50m；门式钢管管脚手架顶可可调底座调节节螺杆伸出长长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值①底模自重00.3kN/mm2×((0.40+11.36)×1.22=00.63kN/mm②砼自重24.0kN//m3×0.40×0..80××1.2=9..22kkN/m③钢筋荷载11.5kN/mm3×0.40×0..80××1.2=0..58kN/m④振捣砼荷载2..0kN/m22×0.40×1.44=11.12kN/mm梁底模和支撑承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=11.555kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合①＋②＋③q2=10.433kN//m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距LL=400mm,计算跨数五五跨；底模厚厚度h=18mm,板模宽度b=400mm；W=bhh2/6==400.000×18..002/6=211600mmm3；I=bhh3/12=4000×1833/12=11944000mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055M=KM·q1LL2=-0.1005×11..55×0..402×106σ=M/W=1933966/221600==8.98NN/mm2梁底模抗弯强度σσ=8.988N/mm22＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.606V=KVq1L==0.6066×11.555×0.440×10000=27999N=2..80kNτ=3V/（2bhh）=3×27999/(2××400×118)=0..58N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=0.588N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包括振捣砼砼荷载,则计算荷载q2=10.433kN/m；挠度系数Kυ=0.6444；υ=Kυq2L44/(1000EI)=00.644××10.433×40044/(1000×90000.00×11944000)=0.998mm[υ]=400/4000=1.000mm梁底模挠度υ=00.98mmm＜[υ]=1.000mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：计算简图（3）第一层龙骨验算算门式钢管脚手架宽宽度L=12000mm,梁宽C=400mm,γ=400/11200=00.33；第一层龙骨采用木木枋b=1000mm,h==100mm；W=bh2/6=1000×10022/6=1666667mmm3，I=bhh3/12=1000×10003/12=883333333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=11.555×0.400/0.400=11.555kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=111.55×00.40×11.20×((2-0.333)/8==1.15kkN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=0.255×0.400×7.466=0.755kNa=0.5×（L-c）=0.5×((1.20--0.40))=0.400m，Mp=P×a==0.75××0.40==0.30kkN.mMmax=Mq＋MMp=(1.15++0.30))×106σ=M/W=14552960//1666667=8.772N/mmm2第一层龙骨抗弯强强度σ=8.722N/mm22＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算V=0.5×q××梁宽＋P=(0.5×111.55××0.40++0.75))×10000=30555N=3.006kNτ=3V/（2bhh）=3×30555/(2××100×1100)=00.46N//mm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.466N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=10.443×0.440/0.440=10..4N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=720617477200000×8/28880000000000000=1..90mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=mm最大挠度υmaxx=υq＋υp=1.90++0.61==2.51mmm[υ]=1200/4400=3..00mm第一层龙骨挠度υυ=2.511mm＜[υ]=3.000mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：计算简图（4）第二层龙骨验算算门式钢管脚手架纵纵向间距9000mm,计算跨数二跨；第二层层龙骨采用单单木枋:b=1000mm,h==100mmm。W=1×1100×10002/6=1666667mmm3，I=1×1000×10003/12=883333333mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P=(0.5×111.55××0.40++0.75))×10000=30555N，弯矩系数KM=--0.2477最大弯矩为Mmaax=KMPL=σ=M/W=6799153/11666677=4.077N/mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=4.077N/mm22＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=11.085V=KVP=1..085×33055.112/10000=3.331kNτ=3V/(2bhh)=3×33.31×11000//(2×1000×1000)=0.550N/mmm2第二层龙骨抗剪强强度τ=0.500N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3）挠度验算P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板传=(0.5×110.43××0.40++0.75))×10000=28311N，挠度系数Kυ=11.188υ=KυP’LL3/（100EII）=1.1888×28311×90033/(1000×90000.00×883333333)=0..33mm[υ]=L/400==900/4400=2..25mm第二层龙骨挠度υυ=0.333mm＜[υ]=2.225mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：计算简图3.支撑强度验算传至每个门式钢管管脚手架立柱柱的力的系数数=1.8311传至每个门式钢管管脚手架立柱柱的力NQK1=1.8311×3.066=5.599kN每个门式钢管脚手手架立柱的活活载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.6×0..90×1==0.76kkN每个门式钢管脚手手架立柱荷载载NQK=NQK1＋NQK2=5.59++0.76==6.35kkN单榀MF12199门式钢管脚脚手架与交叉叉支撑等配件件沿高度重量量=0.3044÷1.9==0.1600kN/m每个门式钢管脚手手架立柱沿高高度重量=0.0800kN/m，钢管重量=0.03884kN/mm门式钢管脚手架和和水平拉杆重重量NGK=(3.660-0.880-1.99)×0.0080+1××2.10××0.03884=0.115kN门式钢管脚手架总总承载力=1.2××NGK＋NQK=1.2×00.15+66.35=66.53kNN每个门式钢管脚手手架立柱的承承载力(kN)=400.16÷22=20.008kN门架承载力6.553kN＜20.088kN,满足要求。4.支撑支承承面验算（1）支承面受冲切承承载力验算门式钢管脚手架立立杆设配套底底座100×1100mm,支承面为（按按C15考虑）混凝土楼板板，楼板厚=120mm，上部荷载载为：F=6.53+[[0.08××1.90++(1.2++0.90))×0.03384]×11.2=6..81kNβs=2.000,ft=0.91N//mm2,hO=120-115=1055mm,βh=1.000,η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2,Um=4×1000=400mmm(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×0..91+0..15×1))×1.000×400××105)//1000==33.055kN门架支承面受冲切切承载力333.05kNN＞6.81kkN,满足要求。(2)支承面混凝土土受压承载力力验算立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式要要求：P≤fgP=N//A=6.881/0.001=6811.23kkN/m2式中：P－立杆基础础地面的平均均压力(kN/m2)；A－基础底面面面积(m2)，A=0.011m2；N－上部结构构传至基础顶顶面的轴向压压力设计值(kN)，N=6.811kN；fgg－地基承载载力设计值(kN/m2)；fg=kc×fgk=1.00×57600.00=55760.000kN/mm2其中kc－脚手架地地基承载力调调整系数，kc=1.0；fgk－混凝土抗压压强度设计值值(C15砼受压fc=72200.000kN/m22,因截面长边边小于300mmm)，fgk=7200..00×0..8=57660.00kkN/m2。地基承载力P=6681.233kN/m22＜fgk=55760.000kN/mm2,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22rr×200//（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(rr=24.00β1=1.20β2=1.15V=2..0TT=30.00℃)F2=rH=24×梁梁高=24×00.80=119.20kkN/m2比较F1、F2两者取小值F=119.2000kN/m2，有效压头头高度=F/r==0.80m。2）振捣砼产生的荷荷载4.000kN/m23）倾倒砼产生的荷荷载4.000kN/m2分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221、新浇砼的侧压力力1.219.2023.042、振捣砼产生的荷荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷荷载1.44.05.6034.24（2）模板强度验算取竖肋间距L=3300mm,计算跨数五五跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6==680×1182/6=366720mmm3；I=bhh3/12=6800×183/12=33304800mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q’=334.24××(0.800-0.122)=23NN/mm；弯矩系数KM=-0.1105。M=KM•qL22=-0.1005×23××3002σ=M/W=2220026//367200=5.999N/mm2侧模抗弯强度σ==5.99NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606V=KVq，LL=0.6006×23××0.30==4.23kkNτ=3V/（2bhh）=3×4.223×10000/(2××18×6880)=0..52N/mm2侧模抗剪强度τ==0.52NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组组合,不考虑倾倒倒、振捣砼产产生的荷载，故故q，=23.04×(00.80-00.12)==16N/mm，挠度系数Kυ=0.6444挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.6444×16××3004/(1000×90000.00×33304800)=0.227mm[υ]=300/4000=0.775mm侧模挠度υ=0..27mm＜[υ]=0.775mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：计算简图（3）对拉螺栓计算梁侧模压力=2//3(倾倒、振捣捣砼产生的荷荷载＋新浇砼砼的侧压力)×(梁高度-板厚度)=0.677×(11..20+233.04)××0.68==15.522kN/m；设1排对拉螺栓栓；对拉螺栓受力=115.52××600÷11=93133N,对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=133345N对拉螺栓受力93313N＜容许拉力133455N,满足要求。（4）侧肋强度验算木枋尺寸b=880mm,hh=80mm；计算跨度度340mm；跨数2跨；W=bh2/66=80×8802/6=855333mmm3,I=bbh3/12=80××803/12=334133333mm4,1）抗弯强度验算均布荷载q=344.24×00.30=110N/mm；弯矩系数KM=--0.1255；M=KM.qL2=-0.1225×10××3402σ=M/W=1488430/885333==1.74NN/mm2侧肋抗弯强度σ==1.74NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=00.625V=KVq，LL=0.6225×10××0.34==2.18kkNτ=3V/（2bhh）=3×2.118×10000/(2××80×800)=0.551N/mmm2侧肋抗剪强度τ==0.51NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=223.04××0.30==7N/mm；挠度系数Kυ=0.5211挠度υ=Kυq，L4//100EII=0.5221×7×33404/307220000000000==0.02mmm[υ]=340/4000=0.885mm侧肋挠度υ=0..02mm＜[υ]=0.885mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：计算简图6.计算结果第一层龙骨1000×100mmm单木枋@400mmm,第二层龙骨骨100×1100mm单木枋@12000mm；门式钢管管脚手架纵向向@900mm,底模厚度188mm,侧模厚度188mm；竖肋80××80mm木枋@300mmm,对拉螺栓1排φ12@6000mm。梁门架支撑立体图图柱模板支撑计算书1、基本参数柱截面宽度b=11000mmm，柱截面高高度h=1000mmm，柱高度H=36000mm，结构表面面隐蔽。柱b方向设竖肋肋5根，对拉螺螺栓1根，柱h方向设竖肋肋5根，对拉螺螺栓1根，柱箍间间距400mm，柱模板采采用18厚夹板，竖肋采采用80×80mm木枋，柱箍采采用双钢管Φ48x3..5mm，木材弹性性模量E=90000.00N//mm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；钢材弹性性模量E=2060000N/mmm2，抗弯强度fm=205N/mmm2，抗剪强度fv=125N/mmm2。柱模板支撑计算简简图2、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧侧压力F1=0.22r×2000/(T++15)×β1×β2×V(1/2)=0.22××24.000×5.711×1.000×0.855×2.5000.5=400.55kNN/m2(r=24.00kkN/m3,β1=1.000,β2=0.855,V=2..50m/hh,T=200.00℃)F2=rH=24×柱高高=24×3..60=866.40kNN/m2。F1、F2两者取小值40..55kN//m2，有效压头头高度为F/r=1..69m。2)振捣混凝土产生的的荷载4.000kN/mm23)倾倒混凝土产生的的荷载4.000kN/mm2(2)荷载组合1）抗弯、抗剪强度度验算分项系数标准值kN/m22荷载值kN/m221.新浇混凝土的侧压压力1.240.5548.72.振捣混凝土产生的的荷载1.44.05.603.倾倒混凝土产生的的荷载1.44.05.60q1=59.92)挠度验算按强度验算荷载组组合，不考虑虑倾倒、振捣混凝凝土产生的荷荷载：q2=1.2×440.55==48.666kN/m2。3、柱模板验算取柱截面面高度h方向（通过过比较b和h，取大者）进进行计算：竖竖肋间距L=250mm，计算跨数数4跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6=10000×1822/6=544000mmm3,I=bhh3/12=10000×1883/12=44860000mm4。计算简图(1)抗弯强度验算算弯矩系数KM==0.1055，q1=59.9kNN/m2M=KM·qL22=0.1055×59.886×25002=3928827N·mmmσ=M/W=3992827//540000=7.2775N/mmm2模板抗弯强度σ==7.27NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算算抗剪系数KV=00.606V=KV qL==0.6066×59.886×0.225=9.0069kNτ=3V/(2bhh)=3×99.069××1000//(2×10000×188)=0.776N/mmm2模板抗剪强度τ==0.76NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数Kν=00.644，q2=48.666kN/m2挠度ν=Kνq2L4//100EII=0.6444×48..66×25504/(1000×90000×4860000)=00.28mmm[ν]=L/250==1.0mm模板挠度ν=0..28mm＜[ν]=1.000mm,满足要求。4、竖肋验算竖肋采用的80××80mm木枋，W=bh2/6=80××802/6=855333mmm3，I=bh3/12=800×803/12=334133333mm4.计算跨度=柱箍间间距400mm，跨数4跨。计算简图(1)抗弯强度验验算均布荷载q=599.86×00.25=114.96NN/mm；弯矩系数KM=0.1055M=KM·qL22=0.1055×14.9965×40002=2514409N·mmmσ=M/W=2511409/885333==2.95NN/mm2竖肋抗弯强度σ==2.95NN/mm2＜fm=133.00N//mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算算剪力系数KV=00.606V=KVqL==0.6066×14.9965×0..40=3..627kNNτ=3V/(2bhh)=3×33.627××1000//(2×800×80)==0.85NN/mm2竖肋抗剪强度τ==0.85NN/mm2＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。（3)挠度验算均布荷载q=488.66×00.25=112.16NN/mm；挠度系数KV=0.6444挠度ν=Kνq2L4//100EII=0.6444×12..16×40004/(1100×99000×334133333)=0..07mm[ν]=L/250==1.6mm竖肋挠度ν=0..07mm＜[ν]=1.660mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管ΦΦ48x3..5mm，W=2×50080=100160mmm3,I=2×11219000=2438800mm4竖肋传递到柱箍的的集中荷载PP=1.14××59.866×10000/(5-11)×4000=6.844kN（取竖竖肋承受的最最大支座反力力）；设有1根对拉螺栓栓，按2（对拉螺栓栓根数+1）跨连续梁梁进行计算。支撑材料计算简图图经计算得到：最大大弯矩Mmax=1.03kNN.m；最大变形Vmax=0.28mmm；最大支座座力Rmax=21.799kN抗弯强度验算σ=M/W=1.033×106/101660=1011.18N//mm2B向柱箍抗弯强度σσ=101..18N/mmm2＜fm=2005.00NN/mm2,,满足要求。(2)挠度验算最大变形νmaxx=0.28mm，[ν]=L/2250=2..32mmB向柱箍挠度ν=00.28mmm＜[ν]=2.332mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管ΦΦ48x3..5mm，W=2×50080=100160mmm3,I=2×11219000=2438800mm4;竖肋传递到柱箍的的集中荷载PP=1.144×59.886×10000/(5--1)×4000=6.884kN（取竖竖肋承受的最最大支座反力力）设有1根对拉螺栓栓，按2（对拉螺栓栓根数+1）跨梁进行行计算。支撑材料计算简图图经计算得到：最大大弯矩Mmax=1.03kNN.m；最大变形Vmax=0.28mmm；最大支座座力Rmax=21.799kN（1）抗弯强度验算σσ=M/W=1..03×1006/101660=1011.18N//mm2H向柱箍抗弯强度σσ=101..18N/mmm2＜fm=2005N/mmm2,满足要求。（2）挠度验算最大变形νmaxx=0.28mm，[ν]=L/2250=2..32mmH向柱箍挠度ν=00.28mmm＜[ν]=2.332mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算算对拉螺栓直径166mm，容许拉力力值[N]=244.50kN（取柱箍支支座最大反力力）所受最大拉力N==柱箍最大支支座反力Rmax=21.799kNB向对拉螺栓所受最最大拉力N=21..79kN＜最大容许许拉力值[N]=224.50kkN强度验算满满足要求。8、H方向对拉螺栓验算算对拉螺栓直径166mm，容许拉力力值[N]=244.50kN（取柱箍支支座最大反力力）所受最大拉力N==柱箍最大支支座反力Rmax=21.799kNH向对拉螺栓所受的的最大拉力N=21..79kN＜最大容许许拉力值[N]=224.50kkN强度验算满满足要求。楼面模板支撑计算算书1.计算参数结构板厚120mmm，层高3.660m；模板材料料为：夹板底模厚度度18mm；木材弹性性模量E=90000.00N//mm2,抗弯强度fm=13.000N/mm2,顺纹抗剪强强度fv=1.40N//mm2.门式钢管脚脚手架间横向向间距6000mm,门式钢管脚脚手架架间纵纵向间距9000mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值①底模自重0.330kN/m22×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重244.00kN/mm3×1..0×0.122×1..2=33.46kN/m③钢筋荷载1.110kN/m33×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人员及施工设设备荷载2..50kNN/m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承载力力计算组合①＋②＋③＋④qq1=7.47kN//m底模和龙骨挠度验验算计算组合合①＋②＋③q2=3.97kN//m（2）楼板底模板验算算第一层龙骨间距LL=450mm,计算跨数=四跨。底模厚厚度18mm,板模宽度10000mm；W=bh2/6=10000×18..002/6=544000mmm3；I=bh3/12=10000×1883/12=44860000mm4。1）抗弯强度验算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KMM=-0.1007M1=KM·q11L2=-0.1007×7.447×0.4452×106=-1611952N..mmb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KMM=-0.1007M2=KM·q22L2=-0.1007×3.997×0.4452×106=-861115N.mmm跨中弯矩系数KMM=0.0777M3=KM·q22L2=0.0777×3.977×0.4552×106=619771N.mmmc.施工人员及施工设设备荷载按22.50kN（按作用在在边跨跨中计计算）计算荷载P=1..4×2.550=3.550kN，计算简图图如下：跨中弯矩系数KMM=0.2M4=KM×PLL=0.200×3.500×0.455×106=3150000N.mmm支座弯矩系数KMM=-0.110M5=KM×PLL=-0.110×3.550×0.445×1066=-1577500N..mmM1=-1619952N.mmmM2＋M5=-2436615N.mmmM3＋M4=3769771N.mmm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的的作为验算的的弯矩。M=σ=M/W=3766971/554000==6.98NN/mm2楼板底模抗弯强度度σ=6.988N/mm22＜fm=133.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.607V=KVq1L==0.6077×7.477×0.455×10000=20422N=2.004kNτ=3V/（2bhh）=3×20442/(2××900×118)=0..19N/mmm2楼板底模抗剪强度度τ=0.199N/mm22＜fv=1..40N/mmm2,满足要求。3)挠度验算荷载不包振捣砼荷荷载,则计算荷载q2=3.97N//mm，挠度系数Kυ=0.6322υ=Kυq2L4//(100EEI)=0..632×33.97×44504/(1000×90000.00×44860000)=0.224mm[υ]=450/4000=1.113mm楼板底模挠度υ==0.24mmm＜[υ]=1.113mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：计算简图（3）第一层龙骨验算算门式钢管脚手架宽宽度12000mm，门式式钢管脚手架架间横向间距距600mm；第一层龙龙骨间距4550mm,计算跨数二跨；第一层层龙骨采用木木枋b=100mm,,h=1000mm；W=bhh2/6=1000×10022/6=1666667mmm3；I=bhh3/12=1000×10003/12=883333333mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布布荷载：q=q1×第一层龙骨骨间距/计算宽度=7.47×0.445/1.00=3.366kN/m弯矩系数KM=--0.0944最大弯矩为Mmaax=KMqL2=-0.0994×3.44×1.222σ=M/W=4554312//166666