某框架结构生产配套房卸料平台施工方案计算书

钢管脚手架卸料平台专项施工方案第一节编制依据《建筑施工计算手册》（江正荣著）中国建筑工业出版社《建筑施工手册》（第四版）中国建筑工业出版社《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社《建筑结构荷栽规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）中国建筑工业出版社混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）中国建筑工业出版社第二节工程概况本工程建设单位为***汽车有限公司，监理单位为西安**工程项目管理公司，设计单位为中国**设计研究院（集团）。生产配套房工程是由***汽车有限公司投资的生产厂房部分，东西长约66米，南北长约34米。抗震设防烈度为7度，结构类型为框架结构形式。本工程总建筑面积7697㎡，无地下室、地上4层的综合生产配套用房。建筑总高度19m。为满足工程的需要，要求在该单位工程主体及装修施工阶段设置1个钢管脚手架落地卸料平台供材料的垂直转运。E4厂房在4～6轴、设置1个3米×16米×19米（高度）的卸料平台。第三节搭设要求一、方案选择：本工程卸料平台采用落地式钢管扣件脚手架搭设。严禁与外架连接应自成体系。二、一般要求：1、立柱横向间距或排距la(m)=1.0，脚手架步距h(m)=1.50；立杆纵向间距lb(m)=1.0，脚手架搭设高度H(m)=最高结构楼层-屋面结构层；2、立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)=0.30，每层卸料平台底分布钢管间距离(mm)=300.00；上栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180㎜，中栏杆居中设置；3、钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件；4、所有立杆应双向设剪刀撑。立杆上的对接扣减应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；5、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣减盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜；6、立杆基础应夯实平整，脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50㎜.地基承载力根据经验,回填土经压实后取0.16MPa；基础应在外围设置一条300宽，300深排水沟，使排水通畅，保证架体基础不被雨水浸泡。7、高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件偏离主节点的距离不应大于300㎜。8、未注明要求以脚手架专项施工方案为准。三、本卸料平台在搭设及拆除中具体的技术及安全要求执行《脚手架专项施工方案》。第四节管理机构配备

序号人员职责备注1现场施工总体安排排调度，质量、安全全、文明施工工、施工控制制2负责质量、安全、文文明施工、施施工进度安排排3负责质量、安全、文文明施工4组织安排机电人员员、施工机具具修理、施工工用电、用水水5对外联系及综合资资料办理6专职安全员，负责责现场安全检检查监督7测量放线8负责按照方案具体体实施搭拆架架体第五节安全计算（一）、参数信息:1.基本参数立柱横向间距或排距la(m)=1.0，脚手架步距h(m)=1.50；立杆纵向间距lb(m)=1.0，脚手架搭设高度H(m)=20；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)=0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数=0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；（二）、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=5.000×0.300=1.500kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=1.0×0.300=0.300kN/m2.强度验算:依照《规范》规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×1.500=2.088kN/m；均布活载：q2=1.4×0.300=0.420kN/m；最大弯距Mmax=0.1×2.088×1.002+0.117×0.420×1.002=0.258kN.m；最大支座力N=1.1×2.088×1.00+1.2×0.420×1.00=2.8kN；最大应力σ=Mmax/W=0.258×106/(4490.0)=57.461N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；纵向钢管的计算应力57.461N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205.000N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=1.740kN/m；均布活载：p=0.300kN/m；V=(0.677×1.740+0.990×0.300)×1000.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.664mm；纵向钢管的最大挠度为0.664mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000.000/150与10mm，满足要求！（三）、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.521kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.605kN.m；最大变形Vmax=1.583mm；最大支座力Qmax=8.235kN；最大应力σ=134.771N/mm2；横向钢管的计算应力134.771N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.583mm小于支撑钢管的最大容许挠度1200.000/150与10mm，满足要求！（四）、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.235kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.572kN；φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0=k1μh(1)l0=h+2a(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.167；μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；μ=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.700×1.500=2.976m；L0/i=2975.850/15.900=187.000；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=10572.240/(0.205×424.000)=121.632N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=121.632N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=2100.000/15.900=132.000；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆受压应力计算值；σ=10572.240/(0.386×424.000)=64.597N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=64.597N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，按照表