某沉淀池计算书

二沉池土压应力:δ=γhKα=γhtg2(45-)=18×0.5×h1.设计资料：t=-80C，tR=-200C赤壁厚度=0.3m,赤壁高度H=4.3m，池内水深4.0m,底板厚度0.3m，池内水压力Pw=10×4.0=40KN/㎡地基反力=47.5Kn/㎡﹤250KN/㎡地基承载力满足要求，温度内力折减系邮：Kt=0.70,KtR=0.202.①柱壳：圆形水池几何尺寸：H=4.0m,R=8.5m,h=0.3,d=2R+h=2×8.5＋0.3=17.3m,，R=8.65m3.荷载计算水压按满池计算γwH=1×4=4t/㎡;1.0×4＋2.5×0.3=4.75t/㎡;P=2.5×0.3×4=3t/m4.①圆柱壳(上端自由，下端固定)表—40：M=MH②底板M5.结点刚度预算：6.各单元构件嵌固边缘力的计算①柱壳M=H②底板M=-6.11+3.555=-2.55t-m/mH=07.结点变位计算①第一种荷载组合(水压+自重)a.∑=-(-2.118)+(-2.55)=-0.432t-m/m∑=-(-4.176)=4.176t/mb.β=-δ=08.各单位构件边缘力的计算①第一种荷载组合9.柱壳各点的内力计算①第一种载荷组合=4×8.5×1==-1.98K=-1.98K==4×(-4.08)K=-16.32K柱壳各点的最终内力为No=+1+Mx=+经计算:最不利内力如下=123kn,外Mx=6KN·m,Mo=1KN·m内Mx=19.8KN·m②第三种荷载组合因水压自由状态下的引起的内力、边缘力引起的二次内力，他们的组合下柱壳各点的内力中No及Mx变化不显著，此时省略。但自由状态下，t引起的一次内力对Mo影响甚大，现求t下的MoMt=0.1EtKt=0.1×30×-5)Mt0.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0H作用06.813.620.427.234-0.0330.3430.6690.667-0.352-3.41610.217-2.26-4.4-4.42.3222.54-0.082-0.086-0.0570.0870.4541.074.464.673.1-4.7-2.47-58.2No=+1+4.6779.2112.311.34.82-1.66MxK00.01110.10380.35090.73831.0Mx0-0.02-0.2-0.7-1.46-1.98K0-0.01-0.04-0.0817-0.0980Mx00.160.651.31.60Mx=Mx+Mx00.140.450.60.14-1.9800.0230.0750.10.023-0.330.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0H△t作用(-5)-0.833-0.875-0.924-0.924-0.875-0.8331.261.3231.41.41.3231.2600.0230.0750.10.023-0.33+1.261.3461.4751.51.3460.930.0-0.251-0.545-0.545-0.2510.00此时：=15KN·m最不利最终综合二种组合；最不利内力如下：=123kN,外Mx=6kN·m,内Mx=19.8kN·m,=15KN·m10.柱壳侧壁配筋当M=19.8kn·m,取1米宽板带：bxh=1000×300,砼：C30fy=300N/m㎡αs==40mm,C=35mm,ho=300-40=260αs=0.02ξ=1-=0.02606﹤ξb=0.55γs==0.989As==256.5m㎡ρmin=45℅=0.2145℅﹥0.2℅Asmin=1000×300×0.2145℅=643.5m㎡选：φ14@200（As=769.3m㎡）,裂缝满足当池体外侧有3m的覆土，且池外有土，池内无水时，按单向悬臂板计算M=·m27KN/㎡M=40.5Kn·m,取1米宽板带，b×h=1000×300αs=0.04,ξ=0.0428,γs=0.978，As=530.58mm2﹤Asmin=643.5mm2实选：φ14@150（As=923.16mm2﹥Asmin）,裂缝满足∴池体侧壁：竖向外侧：φ14@150，竖向内侧：φ14@200水平向内、外侧：φ14@200当池内有水，池外有土时，水、土产生的弯矩叠加，此时的弯矩值不是最不利值11.侧壁轴心受拉验算fyAs+fpyAp≥N→339.12KN﹥123KN满足12.二沉池池底板配筋因池体侧壁的重量很小，地基反力也很小，池体底面积很大，按构造配筋即可，底板厚度取300，φ14@20013.裂缝计算过程及结果如下：---钢筋砼构件计算结果文件---No.bhbfubfdhfuhfddfudfdasas`loLxoLyo11000.250.1000.1000.0.0.0.0.40.40.6000.4000.4000.--------------------------------No.CfyfyvNMxMyVXVYTAsbAswkzdjKzzh130.300.210.0.20.0.0.200.0.0.0.50***详细中间结果输出***编号No:1.**裂缝宽度验算**受拉钢筋面积As(mm2):565.201受拉钢筋等效直径deq(mm):12.000构件受力特征系数αcr:2.100有效受拉钢筋配筋率ρte:0.010标准组合荷载下受拉钢筋的应力σsk:191.745纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ:0.420最大裂缝宽度Wmax(mm):0.137---钢筋砼构件计算结果文件---No.bhbfubfdhfuhfddfudfdasas`loLxoLyo11000.300.1000.1000.0.0.0.0.40.40.6000.4000.4000.--------------------------------No.CfyfyvNMxMyVXVYTAsbAswkzdjKzzh130.300.210.0.40.0.0.200.0.0.0.50***详细中间结果输出***编号No:1.**裂缝宽度验算**受拉钢筋面积As(mm2):923.001受拉钢筋等效直径deq(mm):14.000构件受力特征系数αcr:2.100有效受拉钢筋配筋率ρte:0.010标准组合荷载下受拉钢筋的应力σsk:193.981纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ:0.428最大裂缝宽度Wmax(mm):0.156---钢筋砼构件计算结果文件---No.bhbfubfdhfuhfddfudfdasas`loLxoLyo11000.300.1000.1000.0.0.0.0.40.40.6000.4000.4000.--------------------------------No.CfyfyvNMxMyVXVYTAsbAswkzdjKzzh130.300.210.0.15.0.0.200.0.0.0.50***详细中间结果输出***编号No:1.**裂缝宽度验算**受拉钢筋面积As(mm2):565.201受拉钢筋等效直径deq(mm):12.000构件