第2章 交流-直流变换电路(含有源逆变电路)2014.10.31

2.3三相半波可控整流电路单相可控整流电路元件少，线路简单，但其输出电压的脉动较大，同时由于单相供电，引起三相电网不平衡，故仅适用于小容量设备。当设备容量较大，要求输出电压脉动较小时，则多采用三相可控整流电路。三相可控整流电路有三相半波可控整流电路、三相桥式可控整流电路等多种形式。其中三相半波可控电路是多相整流电路的基础，而三相桥式整流电路可以看作三相半波可控电路不同形式的组合。根据晶闸管的接法不同，三相半波可控整流电路又可分为三相半波共阴极组电路和三相半波共阳极组电路。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路三相半波共阴极组可控整流电路也叫三相零式可控整流电路。为得到零线，变压器二次侧要接成星形，而一次侧接成三角形，为3次谐波电流提供通路，减少3次谐波对电网的影响。三只晶闸管的阴极连接在一起，阳极分别接a、b、c三相电源，这种接法称为共阴极接法。以晶闸管共阴极端作为输出电压的正端，变压器二次侧的零线作为输出电压的负端，规定负载电压的正方向为从三只晶闸管的共阴极端指向变压器二次侧的零线，负载电流的正方向与负载电压的正方向相同。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路O2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路若将电路中的晶闸管VT1～VT3换成二极管VD1～VD3，该电路即成为三相半波不可控整流电路。将二极管的换相时刻定义为三相可控整流电路的自然换相点。对三相半波可控整流电路而言，自然换相点是各相晶闸管能触发导通的最早时刻，也就是二极管的自然换相点，将其作为计算各晶闸管触发角α的起始点，即α=0°。这与单相整流电路自然换相点的定义不同，单相相控整流电路的自然换相点是变压器二次电压的过零点，而三相相控整流电路的自然换相点是三个相电压的交点。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路各个触发脉冲应依次间隔120°，每只晶闸管的触发角度都相同。晶闸管VT1两端电压uVT1的波形由3段组成。如图2-17所示。第1段是VT1导通期间，电压为晶闸管的导通管压降， uVT1≈0；第2段是VT2导通期间a、b两相之间的线电压， uVT1=ua-ub=uab；第3段是VT3导通期间a、c两相之间的线电压， uVT1=ua-uc=uac。其它两只晶闸管的电压波形形状均与其相同，其相位依次滞后120°。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路

α=30°时，晶闸管的导通角为120°，但这时负载电流处于连续和断续的临界点。如图2-18a所示。若α＞30°，则当正在导通的晶闸管对应的相电压过零变负时，该相晶闸管即关断。而此时下一相晶闸管虽已承受正压，但因无触发脉冲而尚未导通，负载电压和电流均为零，直到下一相晶闸管的触发脉冲出现为止。这会导致负载电流断续，晶闸管的导通角小于120°。如图2-18b所示。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路电流断续时，一个周期内晶闸管VT1两端电压波形uVT1共分为六段。如图2-18b所示。0～ωt1段，VT1截止，VT3导通，则uVT1=uac；ωt1～ωt2段，c相电压过零变负，VT3截止，VT1承受a相正向电压，但由于没有触发信号不导通，则uVT1=ua；ωt2～ωt3段，VT1触发导通，则uVT1=0；ωt3～ωt4段，a相电压过零变负，VT1截止，VT2承受b相正向电压，但由于没有触发信号不导通，则uVT1=ua；ωt4～ωt5段，VT2触发导通，则uVT1=uab；ωt5～ωt6段，b相电压过零变负，VT2截止，VT3承受c相正向电压，但由于没有触发信号不导通，则uVT1=ua；

ωt6～ωt7段，VT3触发导通，则uVT1=uac。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路图2-18三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载，α=30°和α=60°的工作波形2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路表2-12三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载时各区间工作情况（α≤30°）ωtπ/6+α～5π/6+α5π/6+α～3π/2+α3π/2+α～13π/6+α晶闸管导通情况VT1导通，VT2、VT3截止VT2导通，VT1、VT3截止VT3导通，VT1、VT2截止uduaubucuVT10uabuaciVT1ua/R002.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路表2-13三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载时各区间工作情况（α>30°）ωtπ/6+α～ππ～5π/6+α5π/6+α～5π/35π/3～3π/2+α3π/2+α～7π/37π/3～13π/6+α晶闸管导通情况VT1导通，VT2、VT3截止VT1、VT2、VT3截止VT2导通，VT1、VT3截止VT1、VT2、VT3截止VT3导通，VT1、VT2截止VT1、VT2、VT3截止udua0ub0uc0uVT10uauabuauacuaiVT1ua/R000002.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：1)直流输出电压平均值α≤30°时，输出电流连续α=0°时，输出电压Ud最大， 。α>30°时，输出电流断续α=150°时，输出电压为零。因此，三相半波可控整流电路带电阻性负载时，触发角α的移相范围是150°。2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：2）直流输出电流平均值3）晶闸管电流平均值4）晶闸管电流有效值α>30°时α≤30°时2.3.1三相半波共阴极组可控整流电路带电阻性负载2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：5）晶闸管承受的最大正、反向电压UTM晶闸管承受的最大正向电压是变压器二次相电压的峰值， ；晶闸管承受的最大反向电压是变压器二次线电压的峰值， 。在选择晶闸管的额定电压时，应根据晶闸管实际承受的最大反向电压进行计算， 。 2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路为了便于分析，假设电感极大，且电路已工作于稳态，因此负载电流id的波形基本是平直的。

α≤30°时，负载电压ud波形与电阻负载时相同；α＞30°时，当某相电压过零变负时，由于电感的续流作用，电流不会降到零，因此该相晶闸管仍然导通，直到下一相晶闸管触发脉冲出现才能够换流。2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路在电感的续流作用下，负载电压波形中会出现负的部分。随着α的增大，负载电压波形中负的部分将增加。当α=90°时，负载电压ud波形中正、负面积相等，负载电压平均值Ud为零，即大电感负载时，三相半波相控整流电路的移相范围为90°。2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路表2-14三相半波共阴极组可控整流电路，带阻感性负载时各区间工作情况ωtπ/6+α～5π/6+α5π/6+α～3π/2+α3π/2+α～13π/6+α晶闸管导通情况VT1导通，VT2、VT3截止VT2导通，VT1、VT3截止VT3导通，VT1、VT2截止uduaubucuVT10uabuacUdid近似为水平直线，Id=Ud/R晶闸管电流的有效值IVT2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：1）直流输出电压平均值输出电压ud波形连续，当α=90°时，输出电压为零。因此，三相半波可控整流电路，带阻感性负载时，触发角α的移相范围是90°。2）直流输出电流平均值2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：3）晶闸管电流平均值4）晶闸管及变压器二次电流有效值选择晶闸管的额定电流应按有效值相等的原则选取，不考虑安全裕量时，2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路基本数量关系：考虑安全裕量时，5）晶闸管承受的最大正、反向电压UTM变压器二次线电压的峰值， 选择晶闸管的额定电压时，还要考虑2~3倍的安全裕量。三相半波可控整流电路的主要缺点是变压器二次电流中含有直流分量，使变压器存在直流磁化现象，因此实际应用比较少。2.3.2三相半波共阴极组可控整流电路带阻感性负载

2.3三相半波可控整流电路Ud/U2与成余弦关系，如图2-20所示。

纯电阻负载时，Ud/U2与的关系如曲线1所示；纯电感负载时，Ud/U2与的关系如曲线2所示；如果负载中的电感L不是很大，则当>30后，与电感量足够大的情况相比，ud中负的部分可能减少，使整流电压平均值Ud略为增加，Ud/U2与的关系将介于纯电阻负载和纯电感负载之间，如曲线3所示。图2-20三相半波可控整流电路Ud/U2与的关系1-电阻负载2-电感负载3-阻感性负载2.3.3三相半波共阴极组可控整流电路带反电动势负载

2.3三相半波可控整流电路当负载为蓄电池或直流电动机的电枢时，负载可看成是一个直流电压源，对于整流电路，它们就是反电动势负载。设反电动势为E，在交流电源与反电动势负载的串联电路中，只有在u2>E时，晶闸管才开始真正承受正电压，才有触发导通的可能。晶闸管触发导通之后，ud=u2，。abcRudidVT1VT2VT3udiduaubucOwtOwtaEEdwt1dO2.3.3三相半波共阴极组可控整流电路带反电动势负载

2.3三相半波可控整流电路与电阻负载时相比，晶闸管提前电角度停止导电，称为停止导电角。不难看出，在α角相同时，带反电动势电阻负载的电路，整流输出电压平均值比带电阻性负载时大。在α＜时触发晶闸管VT1，由于此时ua＜E，VT1承受反压不能导通。为了使晶闸管能可靠导通，触发脉冲要有足够的宽度，保证当t=时刻晶闸管开始承受正电压时，触发脉冲仍然存在。这样，相当于触发角被推迟到角。2.3.3三相半波共阴极组可控整流电路带反电动势负载

2.3三相半波可控整流电路当电路带有足够大的电感时，负载电流id连续，负载电压ud波形连续，与该电路带大电感负载时的负载电压ud波形相同。负载电流id仍近似为水平直线，其幅值为整流输出电流的平均值 。2.3.4三相半波共阳极组可控整流电路2.3三相半波可控整流电路三相半波共阳极组可控整流电路，它将三只晶闸管的阳极连在一起，其阴极分别接变压器的三相绕组。共阳极接法，各晶闸管只能在相电压为负时触发导通，换流总是从阴极电位较高的相换到阴极电位较低的相。自然换相点为三相电源相电压负半波的交点。如图2-22所示。三相半波共阳极组可控整流电路，仍然以晶闸管共阳极端作为输出电压的正端，变压器二次侧的零线作为输出电压的负端，仍然规定负载电压的正方向为从三只晶闸管的共阳极端指向变压器二次侧的零线，负载电流的正方向与负载电压的正方向相同。因此，三相半波共阳极组可控整流电路负载电压ud为负值，实际负载电流id亦为负值。2.3.4三相半波共阳极组可控整流电路2.3三相半波可控整流电路2.3.4三相半波共阳极组可控整流电路2.3三相半波可控整流电路三相半波可控整流电路晶闸管元件少，只需三套触发装置分别给三只晶闸管提供触发脉冲信号。缺点是：1）变压器每相绕组只有1/3周期流过电流，变压器利用率低；2）变压器二次侧的电流为单方向，易造成变压器铁心直流磁化。2.4三相桥式全控整流电路在三相半波共阴极组可控整流电路中，每相绕组中流过的电流均为正向，而三相半波共阳极组可控整流电路中，每相绕组流过的电流均为反向。可将三相半波共阴极组可控整流电路和三相半波共阳极组可控整流电路串联。2.4三相桥式全控整流电路

共阴极组接a、b、c三相电源的3只晶闸管分别命名为VT1、VT3、VT5；

共阳极组接a、b、c三相电源的3只晶闸管分别命名为VT4、VT6、VT2。对于共阴极组的三只晶闸管，总是阳极电压更高的那只优先导通，输出正电压Ud1；对于共阳极组的三只晶闸管，总是阴极电压更低的那只优先导通，输出负电压Ud2；负载上得到的整流电压为共阴极组输出电压减去共阳极组输出电压，即 ，相应的输出电压平均值为 。2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路α=60°是三相桥式全控整流电路带电阻性负载时，负载电压ud波形连续与断续的临界点。表2-15三相桥式全控整流电路带电阻性负载时各区间工作情况（α≤60°）ωtπ/6+α～π/2+απ/2+α～5π/6+α5π/6+α～7π/6+α7π/6+α～3π/2+α3π/2+α～11π/6+α11π/6+α～13π/6+α晶闸管导通情况VT1、VT6导通其它截止VT1、VT2导通其它截止VT2、VT3导通其它截止VT3、VT4导通其它截止VT4、VT5导通其它截止VT5、VT6导通其它截止uduabuacubcubaucaucbuVT100uabuabuacuac2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路三相桥式全控整流电路带电阻性负载时，α＞60°以后ud波形就不再连续。如图2-25a所示。

α增大到120°时，Ud=0，因此三相桥式全控整流电路带电阻负载时的移相范围为120°。为保证桥式电路的上、下桥臂各有一只晶闸管同时导通，触发时可采用两种方法：一种是宽脉冲触发（触发脉冲宽度大于60°而小于120°，一般取80°～100°；

另一种是双窄脉冲触发，即用两个相距60°的窄脉冲代替宽脉冲，给一只晶闸管加触发信号。每隔60°就需要同时提供两个触发脉冲。实际提供脉冲的顺序为：(1、2)——(2、3)——(3、4)——(4、5)——(5、6)——(6、1)。2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路图2-25三相桥式全控整流电路带电阻性负载，α=90°的负载电压波形和触发脉冲波形2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路基本数量关系：1)直流输出电压平均值α＞60°时，ud波形不再连续α=60°是输出电压波形连续和断续的分界点。α≤60°时，ud波形连续2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路2）直流输出电流平均值基本数量关系：3）晶闸管电流平均值α=0°时，Ud=Ud0=2.34U2；α=120°时，Ud=0，输出电压为零。因此，三相桥式全控整流电路，带电阻性负载时，触发角α的移相范围是120°。2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路基本数量关系：考虑安全裕量时，α＞60°时4）晶闸管电流有效值α≤60°时2.4.1三相桥式全控整流电路带电阻性负载2.4三相桥式全控整流电路基本数量关系：5）变压器二次电流有效值6）晶闸管承受的最大反向电压UTM在选择晶闸管的额定电压时，应根据晶闸管实际承受的最大反向电压进行计算，即 。若再考虑安全裕量，则UTM=(2~3)U2。2.4.2三相桥式全控整流电路带阻感性负载2.4三相桥式全控整流电路idudaTLd2VT1VT3VT5VT4VT6VT2d1bcR2.4.2三相桥式全控整流电路带阻感性负载2.4三相桥式全控整流电路2.4三相桥式全控整流电路基本数量关系：1)直流输出电压平均值α=0°时，Ud=Ud0=2.34U2；α=90°时，Ud=0，输出电压为零。因此，三相桥式全控整流电路，带阻感性负载时，触发角α的移相范围是90°。2.4.2三相桥式全控整流电路带阻感性负载6）晶闸管承受的最大正、反向电压UTM其余与带电阻性负载时一样。2.4.2三相桥式全控整流电路带阻感性负载2.4三相桥式全控整流电路三相桥式全控整流电路带阻感性负载具有如下特点：1）任何时候只有共阴组和共阳极组各有一只元件同时导通时，才能形成电流通路。2）共阴极组晶闸管VT1、VT3、VT5，按相序依次触发导通，相位互差120º，a、b、c三相换流在共阴极组内完成；共阳极组VT2、VT4、VT6，按相序依次触发导通，相位相差120º，a、b、c三相换流在共阳极组内完成；同一相的晶闸管相位相差180º。每只晶闸管的导通角都是120º。3）输出电压ud由六段线电压组成，依次为uab、uac、ubc、uba、uca、ucb，输出线电压波形每周期脉动六次，脉动频率为6f=300Hz。2.4.2三相桥式全控整流电路带阻感性负载2.4三相桥式全控整流电路4）三相桥式全控整流电路带阻感性负载，晶闸管两端的电压波形与三相半波整流电路相同，只与晶闸管导通情况有关，它由3段组成：一段为零(忽略导通时的压降)，一段为本相与后一相的线电压，另一段为本相与前一相的线电压。晶闸管承受最大正、反向电压的关系也相同。5）变压器二次绕组流过正、负两个方向的电流，消除了变压器的直流磁化，提高了变压器的利用率。2.5三相桥式半控整流电路2.5.1三相桥式半控整流电路带电阻性负载a)原理电路图b)α=30°c)α=60°b)α=120°2.5三相桥式半控整流电路2.5.1三相桥式半控整流电路带电阻性负载

共阳极组的三只整流二极管总是在自然换流点换流，使电流换到阴极电位更低的一相中去，共阳极组始终输出最大电压Ud2；共阴极组的三只晶闸管则要在触发后才能换到阳极电位更高的那一相中去。输出整流电压的波形是两组整流电压波形之和。改变共阴极组晶闸管的控制角α，可获得0~2.34U2的直流可调电压Ud。α=0°时，共阴极组输出最大电压，输出电压波形与三相桥式全控电路一样，Ud=Ud1-Ud2=2.34U2。α=60°时，ud波形只剩下3个波头，临界连续。α>60°时，ud波形出现断续。2.5三相桥式半控整流电路2.5.2三相桥式半控整流电路带阻感性负载三相桥式半控整流电路与单相桥式半控整流电路一样，桥路内部的二极管具有提供电感续流通路的作用，因此在带阻感性负载时，输出电压ud的波形和平均电压值Ud与带电阻性负载时一样，不会出现负半波电压。为了避免失控现象现象的发生，在三相桥式半控整流电路带电感性负载时，必须并联续流二极管。2.6变压器漏感对整流电路的影响

在前面分析整流电路时，都忽略了整流变压器漏感的影响，认为晶闸管的换相是瞬时完成的。由于变压器存在漏感，在换相时，电感对电流的变化起阻碍作用，电流不能突变，使得实际换相过程不能瞬时完成，而是会持续一小段时间。这段时间虽然很短暂，但是对电路的工作状态、输出电压和输出电流等都会产生比较大的影响。整流变压器漏感可用一个集中的电感LB表示，并将其折算到变压器二次侧。下面以三相半波可控整流电路为例，来分析变压器漏感对换相的影响。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.1换流期间的电压电流波形图2-28考虑变压器漏感时三相半波可控整流电路带大电感负载时换相波形a-等效电路；b-换相波形2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.1换流期间的电压电流波形假设负载电感L很大，则负载电流id为水平直线。该电路在电源电压一个周期内共换流三次，因为三相电路完全对称，每次换流过程完全相似，所以这里只分析从a相的VT1换流到b相的VT2的过程。在从VT1换流至VT2的过程中，因a、b两相均有漏感，故ia、ib均不能突变，VT1不能立即关断，VT2也不能立即完全导通，VT1和VT2同时处于导通状态，相当于将a、b两相短路，两相之间的电压瞬时值是ub-ua，此电压在两相回路中产生一个假想的短路环流电流ik。如图2-28a所示。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.1换流期间的电压电流波形b相电流ib=ik从零逐渐增大；a相电流ia=Id-ik从负载电流Id逐渐减小；当ib=ik增大到等于负载电流Id时，ia=Id-ik=0，VT1关断，换相过程结束。换相过程持续的时间用电角度γ表示，称为换相重叠角。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.2换相压降ΔUd的计算

换相过程中，整流输出电压ud为同时导通的两只晶闸管所对应的两个相电压瞬时值之和的一半。与不考虑变压器漏感时相比，每次换相时ud的波形出现一个明显的缺口，少了图2-28b中阴影标示出的面积，导致ud平均值降低。减少的这块面积是由于电路换相引起的，故称为换相压降，用△Ud来表示。换相压降相当于阴影部分面积的平均值，其值等于阴影面积除以一个周期内一只晶闸管的最大导通时间。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.2换相压降ΔUd的计算

以三相半波可控整流电路为例推广到其他整流电路，可得换相压降△Ud的通用公式，对于m相电路，式中，m为整流电路的相数或整流输出电压一个周期的波头数。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.3换相重叠角γ的计算两边积分，可得：可直接按下式求得换相重叠角：式中，m为每个周期的换相次数。例如单相双半波电路m=2，三相半波电路m=3。2.6变压器漏感对整流电路的影响

2.6.3换相重叠角γ的计算表2-16各种整流电路换相压降和换相重叠角的计算电路形式单相全波单相全控桥三相半波三相全控桥m脉波整流电路

γ与Id和XB的值成正比，这是因为换相重叠角γ的产生是由于换相期间变压器漏感储存了电磁能量而引起的，Id和XB越大，变压器储存的能量越大，释放的时间越长，γ越大。当α≤90°时，α越大，γ越小，这是因为α越大，发生换相的两相之间电压差越大，两相重叠导电时dik/dt越大，能量释放得越快。2.6变压器漏感对整流电路的影响

例：三相桥式不可控整流电路，阻感性负载，R=5Ω，L=∞，U2=220V，XB=0.3Ω，求Ud、Id、IVD、I2和的值，并画出ud、iVD和i2的波形。解：三相桥式不可控整流电路相当于三相桥式可控整流电路，＝0°时的情况。

Ud＝2.34U2cos－ΔUdΔUd＝3XBId/

Id＝Ud/R解方程组得：

Ud＝2.34U2cos

∕（1＋3XB/R）＝486.9（V）

Id＝Ud/R＝97.38（A）2.6变压器漏感对整流电路的影响

二极管电流和变压器二次侧电流的有效值分别为：由下式可求得换相重叠角内的输出电压进而可以画出ud、iVD1和i2a的波形。又因为可求得换相重叠角

＝26.93°2.6变压器漏感对整流电路的影响

图2-29三相桥式不可控整流电路，阻感性负载，考虑变压器漏感时的波形2.7有源逆变电路

2.7.1逆变的概念2.7.2三相半波有源逆变电路2.7.3实现有源逆变的条件2.7.4三相桥式有源逆变电路2.7.5有源逆变失败的原因与最小逆变角的限制2.7有源逆变电路

将直流电转换成交流电，这种对应于整流的逆向过程，称为“逆变”。有源逆变指的是将直流电转换成交流电后，将其返送回电网。这里的“源”指的就是电网。例如当电力机车下坡行驶时，电力机车工作于发电制动状态，将位能转变为电能，反送到交流电网中去。有源逆变常用于直流可逆调速系统、交流绕线转子异步电动机串级调速系统以及高压直流输电系统等。对于同一个晶闸管相控电路，既可以工作在整流状态，在满足一定条件时又可以工作于有源逆变状态，其电路形式未变，只是电路工作条件发生了转变。2.7有源逆变电路

2.7.1逆变的概念图2-30两个直流电源相连时电能的传递情况图2-30a)中E1＞E2，电流从E1流向E2。

E1发出功率P1=E1I，E2接受功率P2=E2I，电阻消耗的功率为PR=(E1-E2)I。图2-30b)中E2＞E1，电流反向，E1接受功率，E2发出功率。电流从电动势高的位置流向电动势低的位置，很小的电压差也能产生很大的电流。2.7有源逆变电路

2.7.1逆变的概念图2-30两个直流电源相连时电能的传递情况图2-30c)中E1和E2顺向串联。

E1和E2都输出功率，电阻消耗的功率为PR=(E1+E2)I。电阻很小，电流I很大。图2-30d)中用直流电机M替代电源E2，EM为直流电机的反电动势，E1输出功率，M工作在电动状态。若直流电机制动，且EM＞E1，则电流I反向，直流电机发电，如图2-30e)所示。2.7有源逆变电路

2.7.1逆变的概念图2-30两个直流电源相连时电能的传递情况在前面介绍的相控整流电路中，直流电源E1是通过晶闸管对交流电源整流得来的，晶闸管的单向导电性决定了电流I的方向不能改变，若想实现直流电机的机械能转变为电能并向电网回馈，则只能通过改变直流电机的电枢极性，如图2-30f)所示。此时若E1的极性不改变，则形成图2-30c)的短路状况，故E1的极性也要对调。当EM＞E1时，即可实现电能回馈。2.7有源逆变电路

2.7.2三相半波有源逆变电路图2-31三相半波有源逆变电路及输出电压波形整流电压正方向如图所示，规定直流电机工作于电动状态时反电动势EM的极性为上正下负。直流电机M发电回馈制动时，由于晶闸管的单向导电性，Id方向不变，欲改变电能的输送方向，只能改变EM的极性，变成下正上负。O2.7有源逆变电路

2.7.2三相半波有源逆变电路图2-31三相半波有源逆变电路及输出电压波形为了防止两个电压顺向串联，Ud的极性也必须反过来，即Ud应为负值，且|EM|＞|Ud|，才能将电能从直流侧传送到交流侧，实现逆变。此时直流电机M输出电功率，电网通过变流器吸收电功率。Ud的大小可通过改变触发角α来进行调节，逆变状态时Ud为负值，π/2<α≤π。

O2.7有源逆变电路

2.7.2三相半波有源逆变电路图2-31三相半波有源逆变电路及输出电压波形在逆变工作状态下，虽然晶闸管导通时其阳极电位大部分时间处于交流电压的负半波，但由于外接直流电动势EM的存在，使晶闸管仍能承受正向电压而导通。通常为分析方便，把α＞π/2的触发角用β=π-α表示，称为逆变角。α与β存在如下关系：α+β=π。逆变角β和触发角α的计量方向相反，触发角α是以自然换相点作为计量起始点，由此向右方计量；而逆变角β是以α=π（β=0）作为计量起始点，由此向左方计量。O2.7有源逆变电路

2.7.2三相半波有源逆变电路表2-17三相半波有源逆变电路各区间工作情况ωtπ/6+α～5π/6+α5π/6+α～3π/2+α3π/2+α～13π/6+α晶闸管导通情况VT1导通，VT2、VT3截止VT2导通，VT1、VT3截止VT3导通，VT1、VT2截止uduaubucUd

id近似为水平直线，Id=(Ud–EM)/R，其中Ud和EM均为负值2.7有源逆变电路

2.7.3实现有源逆变的条件晶闸管变流电路工作在逆变状态必须满足两个条件：1）要有一个外加的直流电动势，其极性和晶闸管的导通方向一致，其绝对值∣EM∣大于变流器输出直流平均电压的幅值∣Ud∣；2）晶闸管的触发角α＞π/2，使得Ud为负值。半控桥式整流电路或带续流二极管的整流电路，因其输出整流电压ud不能出现负值（最小值为零），也不允许直流侧出现负极性的电动势，故不能实现有源逆变。因此要实现有源逆变，只能采用全控型变流电路。2.7有源逆变电路

2.7.4三相桥式有源逆变电路idudaTLd2VT1VT3VT5VT4VT6VT2d1bcREM2.7有源逆变电路

2.7.4三相桥式有源逆变电路图2-32三相桥式全控电路有源逆变状态时的电压波形2.7有源逆变电路

2.7.4三相桥式有源逆变电路逆变电压平均值为 Ud=-2.34U2cosβ=-1.35U2lcosβ