某商住楼转换层施工方案

工程概况：转换层是由于使用功能上要求大空间而采用转换层结构，本工程采用梁式转换，其传力途径采用墙→转换梁→墙（柱）的形式，是具有传力直接、明确和清楚的优点。本层做为裙楼与塔楼的连接的部份，除做设备及结构转换层外，还设有屋顶花园及会所等公益设施。该层楼板结构面标高为30.90m，混凝土等级为C40，板厚为200m厚，配筋为双层双向φ12@200，七层楼板结构标高为26.3m，板厚120mm，混凝土等级为C30，转换层以上（塔楼）为剪力墙结构。本层梁的截面有（250~1600）×（500~1900）mm，最大的有1600×1900mm，本层的支撑方案以1600×1900mm为准，进行系统的有关计算及设计。施工方法：1、定位放线：该层的定位放线按总施工组织设计中的方案进行。2、施工段的划分：该层根据现场的实际情况，塔楼有三栋，划分为A、B、C栋，所以设置三个部分，划分在7、13轴处，用留设加强带形式划分（如图1），略计A、B、C栋楼板混凝土方量1600m3，由于混凝土方量过多，需连续浇捣混凝土，用2台泵机连接浇捣。3、施工顺序：放墙、柱线→绑扎墙柱钢筋→支墙柱梁底（转换层）模板→浇捣墙柱混凝土→梁钢筋安装→梁侧模、平板模支设→板筋安装→梁板混凝土浇捣。4、施工进度计划表（表1）：5、主要施工方法：（1）放线墙柱的方法按总施工方案中的要求进行。（2）钢筋工程：①墙柱的钢筋制作、安装及质量控制照总的施工方案进行。②梁钢筋的制作及安装：A、大梁钢筋制作转换层大梁钢筋工程中，梁纵筋直径大于或等于28MM均采用直螺纹机械连接，为保证工期，直螺纹钢筋的制作在转换层结构施工前完毕，制作梁箍筋时，在等高的十字梁交接处，主梁箍筋缩小一个保护厚度以保证次梁高度不变。B、大梁的钢筋绑扎、安装按设计要求，梁纵筋均为通长钢筋，所以施工时钢筋应按图2~7的次序进行安装、绑扎。a、在大梁的底模支设好后：用塔吊将相应数量的梁筋吊放到梁的底模口，工作人员在操作平台上施工，操作平台按满堂红搭设。高度平梁下口，每边出梁口1.2m。吊放梁筋前，预先在梁底模上用80×80mm枋木按间距3m排放做垫木。b、先把梁第一层面筋绑扎，固定好，再将梁大小箍筋放入就位，由于梁的截面很高，所以完成上述钢筋绑以后，应加设保证梁不倾斜的支撑（φ48钢管@400mm支撑在操作平台上见图8），然后穿入其余的梁纵筋，其穿入固定的次序与上述同。c、用临时托筋φ25@500托起上部的第二排及第三排的纵筋到正确位置，再用22号铁丝绑扎固定。d、绑扎梁腰筋。e、以宽度同梁宽，规格同梁底筋的钢筋按@500mm的间距分隔梁底，面各排钢筋。f、借助手动葫芦绑扎完一段取出一段垫筋木枋，同时在梁的底模上放数量规格同垫块厚度的花岗岩垫块，垫在梁的箍筋上，并沉梁。经验收合格后进行下道工序。g、剪力墙插筋至梁底，为便于上部钢筋稳固驳接，在梁的面筋上顺着墙的布置方向在墙的两侧各点焊一条φ12钢筋，然后将插筋逐点焊在φ12钢筋上。模板工程①墙柱模板的支设施工方案按总施工方案进行。②梁的底模、板模的安装详图9。③梁的侧模的安装：由于转换层的梁截面大，所以为保证梁的宽度正确及稳定模板在侧模上设对拉螺杆，并在梁的两侧模板上加间距为600mm的木斜撑（见图9）。④以1600×1900mm为标准的支撑方案如下（包括1000×1500mm以上的梁按此方案）：A、采用定型门式架（配上、下托等）系列与80×80mm，枋木组成支撑系统骨架（局部用φ48钢管），配合夹板；对拉螺杆等组成模板支撑系统，经计算，定型门式架间距为@450mm（截面为1200×1500mm以上的梁），或（截面为1000×1000mm~1200×1500mm），详见图9。其他的支撑（见图9a）在@900mm，梁的支撑在水平纵横方向以φ48钢管连为整体，垂直方向共三道，水平方向每隔1800mm一道，用扣件扣紧。B、本层脚手架支撑外侧和内部每隔15m调距设置剪力撑，宽度不大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为450~600。C、由于该层荷载很大，施工时传递给下面楼层的荷载很大，为确保支撑系统的稳定性故七层支撑在转换层梁板混凝土浇捣完成后，砼未达到75%时不能拆除，并且对应转换层大梁支撑在楼板上的位置，其七层楼板支撑门架中心对准转换层大梁中心，按600mm间距布置门架.当梁跨度大于或等于4M时,按2‰给予梁底起拱.D、考虑到梁筋的锚固需要，墙柱混凝土第一次浇捣后，剩余的高度必须满足相应梁筋的锚固要求，并在终凝前将结合而插毛。E、考虑转换层结构的重要性，对转换层结构的模板拆除，我们采用混凝土实际强度作为拆除模板的依据，根据商品混凝土强度发展较快，及转换层施工完后，上部荷载发展较慢的特点，我们决定多做两组试件，并放在楼面进行同条件养护，经检验强度达到95%以后方可拆模。混凝土浇筑方法本层砼塌落度为160~180mm，初凝时间控制在6~8h，方量较大的二、三区梁板有850M3，按25m3/h二台泵计算，需17小时，考虑到转换层混凝土的整体性要求较高，故采用一次性连续浇捣至后浇带，且为了保证一次性连续浇捣，现场准备一台混凝土泵机来备用（浇捣方向见图1）。本工程配筋量较高，特别柱头钢筋密度较大，混凝土浇捣相对困难一些，项目要求混凝土班组的大小振动棒振捣，配合钢杆穿插。手锤检查，并在柱头模板开两个振捣口等措施来保证混凝土的密实度，同样，为保证混凝土的质量，需做到如下两点：①后浇带采用快易网分隔（快易网安装详图10）。②为防止浇捣过程中分头过多而出现冷缝，分头处必须挂牌施工。另：因本层混凝土构件尺寸较大，考虑到混凝土水化热将对质量产生影响，故决定通过以下途径进行解决：使用低热水泥；尽量增大活性掺合物含量，如掺用沸石粉代替部份水泥，从而降低水泥用量，使水化热相应降低。适当调大骨料级配并降低砂率。在满足混凝土泵送要求的条件下，适当降低混凝土塌落度。适当使用减水剂降低水泥用量，增大和易性。适当使用缓凝剂延迟，削弱水化热的峰值。采用冰水搅拌以减少混凝土的入模温度。采用分层施工，每层500mm左右，连续浇筑，并在前一层混凝土初凝前(以砼有关报告单决定初凝时间)，将下一层混凝土浇筑完毕。注:以上建议正与砼搅拌公司商量决定其方法后,再呈有关报告单作为资料.混凝土的养护根据项目的经验，混凝土水化热峰值将在混凝土浇捣后3~8h内出现。相对转换层大梁，其峰值绝对温度为600~700C<以项目以前做过的试验>,使用缓凝剂后，其峰值可降底80~100c，因广州地区气温因素影响不明显，故控制混凝土构件内外温差在250C以内，主要取决于混凝土构件的保温措施及比表面积。养护的重点正是针对此特点进行：如何取措施控制混凝土内部与混凝土表面积温度差小于250C，实际可用下列方法：项目针对此工程特点进行养护方法是：在混凝土浇筑初凝后先洒水养护2h、，同时用塑料薄膜进行覆盖（塑料薄膜采用搭接时，其搭接长度应大于15cm，并加覆麻包，终凝后定期洒水养护以保持混凝土具有足够湿润状态，浇水养护时间不少于7昼夜，利用塑料薄膜里的凝聚水减少内外温度差数（可采用二支温度计同时监测混凝土内温度及当时天气温度）。质量管理，安全、文明施工措施同总施工方案进行。工程量统计（表2）工程量统计表钢筋（T）模板（m2）混凝土（mm3）A栋1452613752C栋701896516B栋1452613752转换层的劳动力安排表（表3）劳动力计划表（C栋）工程工序工程量劳动量（工日）每班人数每日人数施工天数墙柱钢筋安装5050/0.35==1427012墙柱、梁底模板690690/7=8889015.8（包搭搭架）墙柱混凝土120120/25=55h3011梁侧、平板安装12701270/8=11589013（包搭搭架）梁底钢筋200140/0..35=40006017天梁板混凝土750750/50=1155011计算书说明：1）本计算书根据《混凝土结构工程施工及验收规范》相关章节进行。2）以1.6×1.9m梁的模板支撑系统进行。3）计算公式查自《结构设计手册》4）按《建筑施门工钢管脚手架安全技术规程》JGJ128-2000复核1、工程结构概况：七层楼板厚200mm，C40混凝土现浇楼板。转换层板厚200mm，C40的混凝土现浇楼板。此层结构层高为4.6m，各种梁的截面统计划分为以下三类：梁高(mm)梁宽(mm)分类备注1900120016600A18001200111001700120011000800016001120011008009001500120080006000B14001100100008005001300120080001200150011000500~10000250~10000C由于本层梁截面较大，原有一般支撑不能满足A、B类的施工要求，故必须重对A、B类梁的支撑进行设计和验算，本层A、B类的梁底支撑体系按图9的1~4剖面进行搭设。2、本搭设的说明（验核）①本设计不考虑风荷载②主要核算内容如下：计算出结构内力м与ν后A、抗剪计算：按公式τ=3ν/2bh，当τ≤fu则满足抗剪要求，B、抗弯计算：按公式σ=м/w，当σ≤fm则满足抗弯要求，其中w=bh2/6。C、刚度计算：按公式ω≤［L/400］则满足刚度要求，其中I=bh3/12，k一系数（可查设计手册）。按经验，本计算书对模板按挠度进行控制，对木枋按剪刀进行控制，对钢管按情况按挠度或强度进行控制。模板系统计算一、材料截面、性能常数序号材料名称规格（mm）弹性模量（E·NN/mm4）Fv((N/mm2)Fm(N/mmm2)1夹板918××1800××1860001.25112枋木80×880×20000100001.513表中数据由《设计手册》查得。二、梁侧模的计算1、梁侧模板计算以1.9m梁高为准，以图9的1-4剖面，梁侧板为18mm胶板，立档为300mm一道，立档外侧用双水平钢管卡紧，每侧四道双排水平钢管。每侧每排设置四道（排距每600㎜）对拉螺栓。梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力：查建筑施工计算手册得：F=0.22RctoB1B2V1/2，to=200/T+15，其中T为混凝土温度，一般取25度为宜，V为混凝土浇筑速度，取1.8~2m/s较合适，则to=5，F1=0.22×25×200/(25+15)×1×1.2×21/2=46.66KN/m2，F2=RcH=25×1.9=47.5KN/m2，取二者的小值，取F2=46.66KN/m2为计算值。2、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为4KN/m2，如左图12，梁侧模板的计算可按四跨连续梁计算，见计算图13，取梁底为最不利位置计算：4KN/m2q=(46.6×1.2+1.4×4)×1.9=116.88KN/mM=1/11×116.88×0.32=0.956KN.m梁高W=bh2/6=182×1900/6=1.03×105mm346.66+4KN/m2σ=м/w=0.956×106/1.03×105=9.28N/mm2<fm图1q=116.88KN/m满足强度要求。3、侧梁板的刚度验收300mm×4ω=kqL4/100EI，查《建筑施工计算手册》，k=0.967，图2I=1900×183/12=9.23×105mm4ω==0.604<L/400=0.75，满足刚度要求。4、立档（梁侧板的竖枋间距为每300mm设一道，立档采用80×80的枋木验算枋木的挠度，该荷载为三角形，以最大值作为均荷载设计，本设计立档最大距离（对拉螺杆二支点距离）为500mm，以四跨为计算，其受力见图14，q=116.88KN/m500mm×4图14根据ω=kqL4/100EI≤L/400L=（EI/4kq）1/3查《设计手册》，K=0.967，I=bh3/12=80×803/12=3.4×106E=10000N/mm2L=(10000×3.4×106/4×0.967×116.880)1/3=422mm>400mm，满足要求。5、梁侧水平杆（双钢管）设计验算。考虑到荷载的实际情况，取最大值作为均匀荷载，立档所受到梁侧板的侧力（300×400）。侧板传给立档的总力为：Po=（46.66×1.2+4×1.4）×0.3×0.4=7.39KN所以在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水平钢管的P1，按四等跨连续梁计算，计算简图为图15，计算水平杆的抗弯强度。300300P1P1P1P1P1P1P2600×4图15以σ=м/w≤fmP2=1.5P1，查《设计手册》f=205N/mm2，ω=5.08×103mm3Mmax=0.3×1.5P1-0.3P1=1.109KN.mσ=1.09×106/5.08×103=214.56>fm，而本工程采用双排φ48钢管并夹在一起承受立档传来的力，所以σ=1.09×106/5.08×103×2=107.28N/mm2<f=205N/mm2，满足要求。6、对拉螺杆验算对拉螺杆的横向距离为0.6m，竖向距离以最大距为0.4m，以最不利荷载为不利点，其承受的面积为：0.6×0.4=0.24m2。每根螺栓所承受的拉力为N=（46.66×1.2+4×1.4）×0.3=18.47KN本工程采用直径为φ14mm对拉螺栓净截面面积为扣除纹高为2边2.5mm。A=π（14-2.5）2/4=103.86mm2，fm=215N/mm2螺栓所能承受的轴力，103.86×215=22332N=22.33KN>18.47KN，满足要求。从以上的计算数据结果得出，梁侧板及固定设计是超出实际情况，且本设计以1600×1900梁为准，其他B型梁可适当增大立档及对拉螺杠设置。三、梁底模的计算（图9的1-4剖面）梁底采用18mm胶板，设置三层枋木，顶层枋木垂直梁底面每250mm一道，中间层为在梁底宽度范围内每275mm一道，底层枋木按门式脚手架450mm一道双枋木。由于梁底模板所承受的荷载与侧模（最不利位置）荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。1、荷载计算以1.6×1.9m梁为计算（把荷载转化成线荷载），材料自重：0.11KN/m，混凝土自重：76KN/m，钢筋3KN/m3砼，混凝土施工荷载4KN/m。总荷载：g=1.2×(0.11+76+3)+1.4×4=100.53KN/m。2、顶层枋木设置的验算（每250mm一道），可按5跨连续梁计算：ω=kgL4/100EI<L/400，K=0.967(前面已查得)，L=（EI/4Kg）1/3，其中E=10000N/mm4，I=bh3/12=80×803/12=3.41×106L=(10000×3.41×106/4×0967×100.53)1/3=444mm>250mm，满足要求。3、中间层枋木间距的验算顶层枋木每条传给二层枋木的荷载（线性荷载）为100.533KN/m（最不利），而二层平行梁长方向设置8条枋木（略2边枋木），每条中至中距离为230mm。那顶层枋木同时传给2层枋木的力二层枋木每条所受的力为：P=100.53×1/8=12.566KN/m。而三层枋木的支点距离为0.45mm，在0.45之内最多作用在枋木有二个P力，所以：νmax=1/2qL=0.5×12.566×2×0.45=5.655KNZmax=3ν/2bh=3×5.655×103/2×80×80=1.325N/mm2<fv=1.5N/mm2，满足要求。4、底层枋木的间距验算本工程设计为双枋枋木，排距为为450mm一道，而而二层枋木传传给底层枋木木可以按单跨跨计算，根据据图16，730q=112.5666KN/mq=12.5566KN//m93027009300R12000730R2图16取单跨R2=12.566×0..73×(0.2+00.73/22)/0.993=5.57KNNR1=12.566×00.73-55.57=3.60KNNνmax=12.5566×0..73=9..17KN，Zmax=3ν/2bh==1.07N/mm2<fv=11.5N//mm2，满足要求求。四、门型架的