某加油站工程高支模计算书高.m

****加油站加油亭高支模方案编制单位：编制人：编制日期：审核：审核日期：一．工程概况：****加油站加油亭顶棚为现浇钢筋砼结构，梁板结构，尺寸如图1。梁底与板底平，标高为5.90米，梁截面尺寸分别为200×850、250×850、300×850、400×850，板厚150mm。拟采用满堂顶架的支模方案。二．安装要求：材料要求：本顶架所用的木板、木方、牵杆、支立杆、纵横水平，拉水所用的材料必须要有足够的强度，不得采用久置或多次使用而致腐朽、开裂、截面变损的材料，以及新购置而截面厚度不足的材料，材料使用前须经现场技术管理人员详细检查，合符要求方可使用。楼面木板：楼面木板采用20mm厚木板。面板满铺在支承木枋木上，并与木枋接触良好，如有离空须调整平水或塞以木条顶紧，面板与木枋要用铁钉钉牢。木枋：木枋采用截面面积为80×80mm2。木枋支承在牵杆上、沿牵杆的纵向间距为300mm。受荷跨度在梁底处为800mm。在板底处分别为1020mm及1050mm。见图（2）、（3）牵杆：截面尺寸同木枋。牵杆的排置沿梁底纵向位置两侧各对称排放一行，间距为800mm，在板底处5米跨的板中等跨排放三行，间距为1050mm，4米跨的板中等跨排放两行，间距为1020mm。牵杆与支承立杆接触处要用木板作牛耳状两侧钉牢。见图（2）、（3）支立杆：采用整长杉圆木，尾径≥60mm；沿牵杆的纵向位置间距为600mm。见图（2）、（3）水平拉杆：采用尾径≥40mm的干燥篙竹，拉杆要沿立杆的纵横向搭设，拉杆的间距离地500mm设一道，以上每隔800mm设一道，拉杆与立杆用肢笏要绑牢。每节点绑扎的浇数不少于很迅速浇，拉杆的搭接要头尾相接，搭接长度≥1.5米，且要错开接口位置。斜撑杆：由于顶棚的砼柱较少，水平拉杆的端点与结构物的撑紧，顶牢受到局限，为确保顶架的整体稳定性，需在每排支立杆纵横向设置斜撑杆，斜撑杆间距为6米。支承顶架搭设前：该部位地面须按道路的施工要求做好路基，即铺填300mm厚角石灌实，面铺150mm厚水泥石粉层压实。支立杆底端垫以250×250mm、厚200mm的木板。顶架的安装过程：现场技术管理人员要全过程检查、监督、并经有关单位验收后方可使用。顶架的安装除上面要求外，还必须按照有关的安全技术要求施工。三．模板验算模板安装如图（2）、（3）所示，楼面模板拟采用枋木，支杆采用本地产杉木，要模板强度设计值、抗弯强度设计值fm=9N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，[ν]=EQ\F(l,400)，抗压强度设计值fc=9N/mm2(一).楼面模板验算已知条件：楼面模板跨度取等同支承模板的木楞间距l=300，该层楼板因梁、板底平，验算板位置取梁底板，板底宽按400×800计算；b=400，板厚h=20mm荷载取值：木模板自重500×0.4=200N/m新浇砼自重25000×0.85×0.4=8500N/m钢筋自重1500×0.85×0.4=510N/m振动荷载（取振动与施工、设备自重最大值）2500N/m2则梁底板所受的线荷载：q1=(200+8500+510)×1.2+2500×0.4×1.4=12452N/mq2=(200=8500=510)×1.2=11052N/m内力计算；按等三跨连续梁计、计算图如下图当q1满载作用下时三等跨连梁时.最大弯矩：Μmax=-0.1×q1×l2=-0.1×12452×0.32=-112.068Nm最大剪力：θmax=-0.6×q1×l=-0.6×11052×0.3=-1989.36N抗弯强度验算：W=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(400×202,6)=26666mm3δEQ\F(Mmax,W)=EQ\F(112.068×103,26666)=4.2N/mm2<fm=9N/mm2抗剪强度验算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×1989.36,2×400×20)=0.37N/mm2刚度验算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(400×203,12)=266666mm4q2=11052N/m=11.052N/mmν=0.677×EQ\F(q2l4,100EI)=0.677×EQ\F(11.052×3004,100×9500×266666)=0.24mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(300,400)=0.75mm模板满足要求。（二）木枋强度验算1.梁底木枋强度验算（取400×850梁截面）已知条件：木枋截面尺寸60×80，跨度l=800，间距300（1）荷载取值木模板自重：500×0.3=150N/m新浇砼自重：25000×0.3×0.85=6375N/m钢筋自重：1500×0.3×0.85=3825N/m振动荷载：2500×0.3=750N/m则楞木所受线荷载：q1=（1500+6375+382.5）×1.2+750×1.4=9364N/mq2=（150+6375+382.5）×1.2=8314N/m（2）内力计算（按简支梁计算，简图如下）a=200c=400l=800γ=EQ\F(c,L)=EQ\F(400,800)=0.5Μmax=EQ\F(q1cl,8)（2-γ）=EQ\F(9364×0.4×0.8,8)（2-0.5）=561.84N/mθmax=EQ\F(q1c,2)=EQ\F(9364×0.4,2)=1872.8N抗弯强度验算:W=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(60×80h2,6)=64000mm3δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(561840,64000)=8.7N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪强度验算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(2×1872.8,2×60×80)=0.4N/mm2<fv=1.4N/mm2刚度验算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(60×803,12)=2560000mm4νmax=EQ\F(q2cl2,384EI)(3-4γ2+γ3)=EQ\F(8.314×400×8003,384×9500×2560000)×(3-4×0.52+0.53)=0.4mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(800,400)=2mm满足要求。2．板底木枋强度验算（取枋木最大跨度l=1.05米计算，木枋截面取80×80荷载取值木模板自重：300×0.3=90N/m新浇砼自重：25000×0.3×0.15=1125N/m钢筋自重：1100×0.15×0.3=49.5N/m均布施工荷载：2500×0.3=750N/m集中荷载：2500Nq1=（90=1125+49.5）×1.2+750×1.4=2567.4N/mq2=（90=1125+49.5）×1.2=1517.4N/m内力P计算（如右图）情况1.在q1作用下Μmax=EQ\F(q1l2,8)=Μmax=EQ\F(2567.4×1.052,8)=353.82N·mθmax=EQ\F(q1l,2)=EQ\F(2567.4×1.05,2)=1348N情况2.Μmax=EQ\F(q2l2,8)+EQ\F(Pl,4)=EQ\F(1517.4×1.052,8)+EQ\F(2500×1.05,4)=865.1N·mθmax=EQ\F(q2l,2)+EQ\F(P,2)=EQ\F(1517.4×1.05,2)+EQ\F(2500,2)2046NW=EQ\F(bh2,6)=EQ\F(80×802,6)=85333mm3δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(865100,85333)=10.13N/mm2<fm=9×1.15=10.35N/mm2(模板是临时性结构，容许应力可提高15％)抗剪强度验算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×2046,2×80×80)=0.5N/mm2<fv=1.4N/mm2刚度验算：I=EQ\F(bh3,12)=EQ\F(80×803,12)=3413333mm4νmax=EQ\F(5q2l4,384EI)=EQ\F(5×1517.4×10504,384×9500×3413333)=0.8mm<[ν]=EQ\F(l,400)=EQ\F(1050,400)=2.6N满足要求。（三）牵杆强度验算1.板底牵杆强度验算已知条件：牵杆采用80×80松木枋，计算跨度取支立杆间距荷载取值模板自重：500N/m2新浇砼自重：25000×0.15=3750N/m2钢筋自重：1100×0.15=165N/m2施工荷载：1500N/m（2）内力计算（按向支梁计算，简图如下）P=（500+3750+165）×1.05×0.3×1.2+1500×0.3×1.05×1.4=1668+661.5=2329.5NΜmax=0.175×PL=0.175×2329.5×0.6=245N·mθmax=-0.65P=-0.65×2329.5=-1514.2N抗弯强度验算:δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(245000,85333)=3.0N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪强度验算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×1514.2,2×80×80)=0.35N/mm2<fv=1.4N/mm2刚度验算：νmax=1.146×EQ\F(PL3,100EI)=1.146×EQ\F(2329.5×6003,100×9500×3413333)=0.2mm<[ν]=EQ\F(L,400)=EQ\F(600,400)=1.5mm满足要求。2.梁底牵杆强度验算已知条件：同上(1)荷载取值、同时受梁底枋木及板底枋木荷载P=2046+EQ\F(2329.5,2)=3210.7N(2)内力计算Μmax=0.175×PL=0.175×3210.7×0.6=337.12N·mθmax=-0.65P=-0.65×3210.7=-2087N抗弯强度验算:δ=EQ\F(Μmax,W)=EQ\F(337120,85333)=4.0N/mm2<fm=9.0N/mm2抗剪强度验算：τ=EQ\F(3θmax,2bh)=EQ\F(3×2087,2×80×80)=0.5N/mm2<fv=1.4N/mm2刚度验算：νmax=1.146×EQ\F(PL3,100EI)=1.146×EQ\F(3210.7×6003,100×9500×3413333)=0.24mm<[ν]=1.5mm满足要求。（四）支立杆强度验算已知：支立杆采用杉圆木，屋径≥60mm，支立杆的纵模水平拉杆间距为800，考虑到拉杆的实际约束力难以估算，立杆的计算自由高度取3道拉杆的距离；即L0=2.4米1.荷载取值板底支立杆所受集中力2329.5×2=4659N梁底支立杆所受集中力3210.7×2=6421.4N取最大值：N=6421.4N2.截面的回转半径厚木沿其长度直径变化率按每米9mm计，则2.4米内中部直径D=60+EQ\F(2.4,2)×9=70.8mm回转半径r=0.25D=0.25×70.8=18mm3．计算弯内条数θ值λ=EQ\F(L0,r)=EQ\F(2400,18)=133>80θ=EQ\F(3000,λ2)=EQ\F(3000,1332)=0.169