某剧院超高超重超跨高支撑架计算书

超高、超重、超跨模板支撑架专项施工方案编制人：审核人：审批人：*****项目部二〇〇八年四月目录一、工程概况……………2二、编制依据……………2三、支架形式选用及设计………………2四、混凝土浇捣施工部署………………6五、支模架的构造要求及措施…………6六、支模架的搭设及拆除………………7七、支撑体系检查和验收要求…………9八、安全管理与维护……………………10九、质量保证措施………11十、应急预案……………12十一、支撑架施工安全防护领导小组…………………12十二、支撑架计算………13十五、附图………………48一、工程概况**************本工程属于超高、超重、超跨结构主要有：1、本工程在轴线1～5×D～L位置（平面尺寸约为32m×52m）为剧院门厅。结构从地下室顶板面（板面标高为－0.45、－0.15）直接到屋面结构（板面标高为21.25），1～2轴线间存在板面标高为4.30结构,4～5轴线间存在板面标高为4.45、8.65、12.58结构。层高达到21.7、21.4m。屋面结构板厚为120mm，梁截面尺寸有：500mm×1600mm，400mm×1600mm，400mm×1200mm，400mm×1000mm，700mm×750mm，400mm×750mm，250mm×750mm，250mm×600mm，250mm×400mm等。地下室顶板厚度为250mm局部200mm，配筋为双层双向Φ12＠150局部Φ10＠150。2、本工程在轴线9～1/11×1/J～L位置（平面尺寸约为20m×14m）及9～1/11×D～F位置（平面尺寸约为20m×14m）为主舞台两侧侧台（上场口、下场口）。结构从地下室顶板面（板面标高为－0.2局部0.65）直接到四层结构（侧台上场口板面标高为14.95，侧台下场口板面标高为12.85）。层高达到15.15、13.05m。四层结构板厚为100mm，梁截面尺寸有：400mm×1500mm，250mm×1200mm，600mm×750mm，250mm×750mm等。地下室顶板厚度为150mm，配筋为双层双向Φ12＠150、Φ10＠150。3、本工程在轴线1/J×9～1/11、E～F间×9～1/11、9×F～1/J、12×1/F～2/H处分别有桁架HJ-1、HJ-2、HJ-3、HJ-4。桁架结构从地下室顶板面（板面标高为－0.2、0.65、0.75）直接到桁架底标高分别为13.15、11.05、11.00、11.00结构。地下室顶板厚度为150mm，配筋为双层双向Φ12＠150、Φ10＠150。4、本工程在轴线12～2/13×1/F～2/H位置（平面尺寸约为13.5m×22m）为后舞台。结构从地下室顶板面（板面标高为0.65）直接到五层结构（板面标高为17.05）。层高达到16.4m。结构板厚为120mm，梁截面尺寸有：400mm×1450mm，250mm×1400mm，300mm×750mm，400mm×500mm等。地下室顶板厚度为150mm，配筋为双层双向Φ10＠150、Φ10＠180。5、本工程在五层结构、屋面结构轴线W3×8～13间有KLw-Q9(3)（575mm×2850mm）大梁。梁面标高分别为19.15、21.25。其中五层结构8～9轴间KLw-Q9(3)处结构直接从二层结构（板面标高为4.3）到五层结构（板面标高为19.15），五层结构9～9轴间KLw-Q9(3)处结构从四层结构（板面标高为14.95）到五层结构（板面标高为19.15）。6、在轴线5～9×L～W3位置（平面尺寸约为40m×4m），结构直接从地下室顶板板面标高为0.2（局部从二层结构标高为4.3）到五层结构标高为19.15。层高达到18.95。结构板厚120，梁截面尺寸有：575mm×2850mm，575mm×750mm，400mm×1200/750mm，250mm×750mm，250mm×500mm，250mm×400mm等。本方案为针对以上超高超重超跨梁板结构模板高支撑架专项施工方案。二、编制依据1、******工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2002年版3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000、J43-2000）4、浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-20065、《砼模板用胶合板》（GB/T17658-1999）6、《钢管脚手架扣件》（GB15831）7、《木结构设计规范》（GBJ5）8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）11、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定12、《****建设集团有限公司企业标准》（ZTB104-2003）三、支撑形式选用及设计（一）支撑形式选择及搭设参数1、剧院门厅部位模板支撑架采用HR重型门式脚手架和扣件式钢管脚手架（顶部采用可调顶托）相结合的模板支撑体系。其中梁的模板支撑架采用HR系列可调重型门式脚手架作为梁模板的支撑体系。门架主立杆为Ø57×2.5大口径钢管，整体构架可靠性好，承载能力大，搭设灵活性能，施工效率高，纵向、横向均采用Ø48钢管与钢管脚手管联成一个整体，侧边加剪刀撑。依生产门架厂方提供产品说明书，门架承载性能表中，最大载量150KN，允许载量75KN（7.5吨）。板的模板支撑架采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。门架托梁和钢管架托梁均采用双钢管。F、G、H、J轴KLw-3(3A)KLw-4(3B)KLw-5(3A)（截面尺寸500×1600、400×1600、500×1000、400×1200、400×1000）主梁采用门式脚手架，门式脚手架间距为900mm，垂直于梁轴线方向布置，沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。其它梁采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为900mm，沿截面方向设置两道承重立杆，承重立杆间距400mm。步距为1500mm。楼板采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。支撑立杆间距为900mm×900mm。步距为1500mm。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。具体搭设参数见下表：梁支撑架搭设参数一览表搭设参数梁截面尺寸（㎜）500×16000（400×11600、400×11200、500×11000、400×11000）400×12000（400×11000、700×7750、400×7750、250×7750、250×6600、250×4400）支架形式门式脚手架钢管+顶托梁底标高19.65m20.5m最大跨度16m8m搭设高度19.8～20..1m20.20～200.90m计算高度20.1m20.90m托梁双钢管,扇形箍固固定门架布置方向垂直于梁轴线方向向布置-----步距同门架高度,计算算步距取1900㎜1500mm两榀门架间距900mm立杆间距400××900水平拉接间距高度方向每二步设设置一道高度方向每二步设设置一道方木布置方向垂直于梁轴线垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm45×90mm梁底方木间距100mm200mm楼板支撑架搭设参数一览表搭设参数板厚（㎜）120支架形式钢管+顶托板底标高21.13m搭设高度21.28～211.58m计算高度21.58m步距1500mmm立杆间距900×900mm水平横杆间距900mm板底方木尺寸45×90mm板底方木间距250mm模板支架搭设平面图、部面图见附图-01、附图-02计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见剧院门厅500×1600门式梁模板架计算书、剧院门厅400×1200梁模板支架计算书、剧院门厅120mm满堂楼板模板支架计算书。2、主舞台两侧侧台部位模板支撑架采用扣件式钢管模板支架与可调顶托相结合的模板支撑体系。托梁采用Φ48×3.2双钢管，扇形箍固定。梁采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为800mm，沿截面方向设置两道承重立杆，承重立杆间距400mm。步距为1500mm。沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。楼板采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。支撑立杆间距为800mm×800mm。步距为1500mm。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。经计算，支撑架具体搭设参数见下表：梁支撑架搭设参数一览表搭设参数梁截面尺寸（㎜）400×15000（250×11200、600×7750、250×7750等全部）支架形式钢管+顶托梁底标高13.45m（13.755m、14.2mm、14.2mm）最大跨度10m（14m）搭设高度11.55～133.65m计算高度13.65m托梁双钢管,扇形箍固固定步距1500mm立杆间距钢管间距400××800mm水平拉接间距高度方向每二步设设置一道方木布置方向垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm梁底方木间距200mm楼板支撑架搭设参数一览表搭设参数板厚（㎜）100支架形式钢管+顶托板底标高14.85m（112.95mm）搭设高度12.95～155.05m计算高度15.05m步距1500mm立杆间距800×800mmm水平横杆间距800mm板底方木间距250mm模板支架搭设平面图、部面图、细部构造大样图见附图-03、附图-04。计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见侧台400×1500梁模板支架计算书、楼板计算书同剧院门厅120mm满堂楼板模板支架计算书。3、桁架HJ-1、HJ-2、HJ-3、HJ-4分三次进行施工，第一次施工下梁部分，第二次施工柱及墙板，第三次施工上梁部分。桁架下梁采用HR重型门式脚手架支撑体系。门架主立杆为Ø57×2.5大口径钢管，纵向、横向均采用Ø48钢管和钢管脚手管联成一个整体，侧边加剪刀撑。门架托梁采用双钢管。门式脚手架间距为450mm，垂直于梁轴线方向布置，沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。门式架与相对应的楼层结构支模架连成整体，没有楼层结构支模架的门式脚手架两边各搭设4排间距为800×800扣件式钢管脚手架，扣件式钢管脚手架与门式架连成整体。上梁采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为400mm，沿截面方向设置两道承重立杆，承重立杆间距600mm。步距为1500mm。与相对应的楼层结构支模架连成整体或没有对应楼层结构支模架的与从下部搭设上来的扣件式钢管脚手架连成整体。托梁采用双钢管。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。经计算，支撑架具体搭设参数见下表：支撑架搭设参数一览表搭设参数桁架HJ-1桁架HJ-2桁架HJ-3桁架HJ-4下梁支撑系统梁截面尺寸600×18000㎜600×18000㎜600×18000㎜600×18000㎜支架形式门式脚手架门式脚手架门式脚手架门式脚手架梁底标高13.15m11.05m11.00m11.00m最大跨度20m20m18.4m22m搭设高度13.35m11.25m10.35m10.35m计算高度13.35m11.25m10.35mm10.35m托梁双钢管,扇形箍固固定门架布置方向垂直于梁轴线方向向布置步距同门架高度,计算算步距取1900㎜两榀门架间距450mm水平拉接间距高度方向每隔2步步设置一道方木布置方向垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm梁底方木间距45mm上梁支撑系统梁截面尺寸600×18000600×18000600×18000600×20000支架形式钢管+顶托钢管+顶托钢管+顶托钢管+顶托梁底标高19.45m19.45m17.7m15.55m最大跨度3340mm3340mm3680mm3150mm搭设高度4.5m6.6m4.9m2.55m计算高度4.5m6.6m4.9m2.55m托梁双钢管,扇形箍固固定步距1500mm立杆间距钢管间距600××400水平拉接间距高度方向每隔2步步设置一道方木布置方向垂直于梁轴线垂直于梁轴线垂直于梁轴线垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm45×90mm45×90mm45×90mm梁底方木间距200mm200mm200mm200mm模板支架搭设平面图、部面图、细部构造大样图见附图-05、附图-06计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见桁架下梁600×1800梁模板支架计算书、桁架上梁600×2000梁模板支架计算书。4、后舞台部位模板支撑架采用扣件式钢管模板支架与可调顶托相结合的模板支撑体系。托梁采用Φ48×3.2双钢管，扇形箍固定。梁采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为800mm，沿截面方向设置两道承重立杆，承重立杆间距400mm。步距为1500mm。沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。楼板采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。支撑立杆间距为800mm×800mm。步距为1500mm。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。经计算，支撑架具体搭设参数见下表：支撑架搭设参数一览表搭设参数梁截面尺寸（㎜）400×14500（250×11400、300×7750、400×5500等全部）支架形式钢管+顶托梁底标高15.6m（115.65m、16.3mm、16.555m）最大跨度10m（13.55m）搭设高度14.95～155.9m计算高度15.9m托梁双钢管,扇形箍固固定步距1500mm立杆间距钢管间距400××800mm水平拉接间距高度方向每二步设设置一道方木布置方向垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm梁底方木间距200mm楼板支撑架搭设参数一览表搭设参数板厚（㎜）100支架形式钢管+顶托板底标高16.95m搭设高度16.3m计算高度16.3m步距1500mm立杆间距800×800mmm水平横杆间距800mm板底方木间距250mm模板支架搭设平面图、部面图、细部构造大样图见附图-07、附图-08。计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见后舞台400×1450梁模板支架计算书、楼板计算书同剧院门厅120mm满堂楼板模板支架计算书。5、KLw-Q9(3)大梁（截面尺寸575mm×2850mm，梁面标高为21.25）模板支撑架采用HR重型门式脚手架模板支撑体系。门架主立杆为Ø57×2.5大口径钢管，纵向、横向均采用Ø48钢管和钢管脚手架联成一个整体，侧边加剪刀撑。门架托梁采用双钢管。门式脚手架间距为450mm，垂直于梁轴线方向布置，沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。门式架与相对应的楼层结构支模架连成整体，没有楼层结构支模架的门式脚手架两边各搭设4排间距为800×800扣件式钢管脚手架，扣件式钢管脚手架与门式架连成整体。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。经计算，支撑架具体搭设参数见下表：支撑架搭设参数一览表搭设参数梁截面尺寸（㎜）575×28500支架形式门式脚手架梁底标高18.4m最大跨度20m搭设高度3.45～14..1m计算高度14.1m托梁双钢管,扇形箍固固定门架布置方向垂直于梁轴线方向向布置步距同门架高度,计算算步距取1900㎜两榀门架间距450mm水平拉接间距高度方向每隔2步步设置一道方木布置方向垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm梁底方木间距45mm模板支架搭设平面图、部面图、细部构造大样图见附图-09、附图-04计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见KLw-Q9(3)梁575m×2850梁模板支架计算书。6、轴线5～9×L～W3部位模板支撑架采用扣件式钢管模板支架与可调顶托相结合的模板支撑体系。托梁采用Φ48×3.2双钢管，扇形箍固定。梁采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为800mm，沿截面方向设置两道承重立杆，承重立杆间距400mm。步距为1500mm。沿高度方向每二步与结构柱或已施工完成的结构设置拉接。楼板采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的支撑体系。支撑立杆间距为800mm×800mm。步距为1500mm。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。离地面200高纵横向连续设置扫地杆。经计算，支撑架具体搭设参数见下表：梁支撑架搭设参数一览表搭设参数梁截面尺寸（㎜）400×12000/750（570×750、250×7550）支架形式钢管+顶托梁底标高17.95m（18.4m）最大跨度8m搭设高度17.75～18.2m计算高度18.2m托梁双钢管,扇形箍固固定步距1500mm立杆间距钢管间距400××800mm水平拉接间距高度方向每二步设设置一道方木布置方向垂直于梁轴线梁底方木尺寸45×90mm梁底方木间距200mm楼板支撑架搭设参数一览表搭设参数板厚（㎜）120支架形式钢管+顶托板底标高19.03m搭设高度18.83m计算高度18.83m步距1500mm立杆间距800×800mmm水平横杆间距800mm板底方木间距250mm模板支架搭设平面图、部面图、细部构造大样图见附图-10、附图-04。计算书（采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算）见梁计算书同剧院门厅400×1200梁模板支架计算书、楼板计算书同剧院门厅120mm满堂楼板模板支架计算书。(二)门式架与扣件式钢管脚手架连接方式门架与钢管架采用横向水平加强杆连接，步距1500mm，具体做法详见附图11。（三）水平拉接的布置与构造本工程在高度方向，每隔二步脚手架与砼柱或已施工完成的结构设置一道水平拉接，具体做法见附图12。（四）支撑架施工荷载取值1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：=1\*GB3①模板0.35（梁为0.5）KN/m2及支架自重0.428KN/m；=2\*GB3②新浇混凝土自重24KN/m3；=3\*GB3③钢筋自重1.5KN/m3；=4\*GB3④施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/m2;=5\*GB3⑤振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数:=1\*GB3①模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.2；=2\*GB3②人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。3、为确保施工安全，本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：=4\*GB3④施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2+=5\*GB3⑤振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2=3KN/m2四、混凝土浇捣施工部署柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土浇筑后未达到设计强度80%下一层模板支撑架不得拆除。屋面后浇带部位模板支架需待后浇带混凝土浇捣后强度达到100%设计强度方可拆除。混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。五、支模架的构造要求及措施1、支架立杆下设置250㎜宽50㎜厚的通长垫木。2、立杆底部可调底座安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调底座的调节长度不得超过200mm。立杆顶部采用调节可调托座调至支撑架要求的支撑高度。3、托梁采用双钢管,采用扇形箍固定,托梁位置需居中。4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、立杆之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。6、沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系。7、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按≤L/400（L为整架高度）。8、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～55N·m。9、在已浇框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。六、支模架的搭设及拆除1、施工准备1.1脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。1.2基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。1.3对门架、钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、扣件式钢管架的搭设要求2.1钢管采用Ф48钢管，钢管壁厚3.2，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2.2立杆除顶步外必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于100㎝，并不少于2只扣件紧固。2.3水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。2.4每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、门式脚手架的搭设要求3.1门架间距应严格按照设计方案规定的间距设置，并与交叉支撑规格配合；3.2门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢；3.3上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒外径应小于立杆内径1-2mm；在脚手架的操作层上应连续满铺与门架配套的挂扣式脚手架或脚手片，并扣紧挡板或绑扎牢固，防止脚手板脱落和松动；水平架设置应符合下规定：a.在脚手架的顶层门架上部处必须设置；b.梁、板模底以下门架水平架每两步一设；水平加固杆采用Ø48×3.5㎜钢管。c.水平架在其设置层面内应连续设置；纵向、横向设置。d.当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉交叉支撑的门架上方及下方设置水平架.水平加固杆设置应符合以下规定：a.每隔2步设置一道；b.设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；c.在脚手架的底步门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；d.水平加固杆应采用Ø48×3.5㎜钢管与扣件与门架横杆扣牢。3.7不配套的门架与配件不得混合使用于同一支模架。3.8门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行；搭完一步架后，按规范要求检查并调整其水平度与垂直度。3.9交叉支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置。3.10连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。3.11水平架或脚手板应在同一步内连续设置。3.12加固杆、剪刀撑必须与门型架同步搭设,水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设在门架立杆外侧并连牢。4、拆除支撑架应注意：4.1拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。4.2模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4.3拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。4.4拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。4.5拆下的门架及配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。4.6模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准《混凝土结构工程质量验收规范》（GB50204）的有关规定。脚手架的拆除应在在统一指挥下下，按后装先先拆、先装后后后拆的顺序序及下列安全全作业的要求求进行：a.脚手架的拆除除应从一端走走向另一端、自自上而下逐层层地进行；b.同一层的构配件和和加固件应按按先上后下、先先外后里的顺顺序进行；c.在拆除过程中，脚脚手架的自由由悬臂高度不不得超过两步步，当必须超超过两步时，应应加设临时拉拉结；d.通长水平杆和剪刀刀撑等，必须须在脚手架拆拆卸到相关的的门架时方可可拆除;e.工人必须站在临时时设置的脚手手板上进行拆拆卸作业，并并按规定使用用安全防护用用品;f.拆除工作中，严禁禁使用榔头等等硬物击打、撬撬挖，拆下的的连接棒应放放入袋内，锁锁臂应先传递递至地面并放放室内堆放；；g.拆卸连接部件时，应应先将锁座上上的锁板与卡卡钩上的锁片片旋转至开启启位置，然后后开始拆除，不不得硬拉，严严禁敲击。七、支撑体系检查查和验收1、对使用的门架、钢钢管检查以下下内容：1.1查看门架架、钢管材料料产品质量合合格证、质量量检验报告。1.2检查门架架、钢管表面面的平直度，不不应有裂缝、结结疤、分层、错错位、硬弯、毛毛刺、压痕和和深的划道。1.3钢管必必须涂有防锈锈漆。1.4钢管表面面锈蚀深度不不得大于0..5mm。1.5钢管弯曲曲变形，各种种杆件钢管的的端部弯曲不不得大于5mmm，立杆钢钢管3-4m长度的的弯曲不得大大于12mmm、4-6.5mm长度的不得得大于20mmm。1.6检查扣件件厂家的生产产许可证、法法定检测单位位的测试报告告和产品质量量合格证。扣扣件的扭紧力力矩抽查率不不得少于80%，操作层为100%。1.7旧扣件使使用前进行质质量检查，有有裂缝、变形形的禁止使用用，出现滑丝丝的螺栓必须须更换。1.8新、旧扣扣件均应进行行防锈处理。2、钢管支撑架使用用中，应定期期检查的内容容2.1检查地基是是否积水、底底座是否松动动，立杆是否否悬空。2.2检查扣件螺螺栓是否松动动。2.3安全防护措措施是否符合合要求。3、支撑架验收3.1模板支架投投入使用前，必必须进行验收收。3.2基础:查看看基础表面坚坚实平整，表表面是否积水水，垫板是否否晃动，检查查方法:观察。3.3脚手架搭设设的垂直度与与水平度允许许偏差项目允许偏差（mm）垂直度每步架H/1000及±±2.0脚手架整体H/600及±550水平度一跨距内水平架两两端高差±L/600及±±3.0脚手架整体±L/600及±±503.4间距检查：：脚手架步距距不得大于±20mm、纵纵距不得大于于±50mm、横横距不得大于于±20mm，用用钢卷尺测量量。3.5扣件安装装：⑴同步立杆上上两个相隔对对接扣件的高高差应大于5500mm，用用钢卷尺测量量；⑵扣件螺栓拧拧紧扭力矩40-500N.m，用扭力扳扳手检测；⑶剪刀撑斜杆杆与地面的倾倾角45°～60°，用角尺检检测。4、其他未尽事宜按按《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》JGJ1330-20001、《建筑施工工门式钢管脚脚手架安全技技术规范》（JGJ1228-20000、J43-22000）的相关要求求执行。八、安全管理与维护1、模板支架搭设人员员必须是经过过按现行国家家标准《特种种作业人员安安全技术考核核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工工人必须戴安安全帽，系安安全带，穿防防滑鞋。3、操作层上施工荷荷载应符合本本方案设计要要求,不得超载;不得在脚手手架上集中堆堆放模板、钢钢筋等物件。严严禁在脚手架架上拉其他设设备的缆风绳绳或固定、架架设混凝土泵泵、泵管及起起重设备等。4、六级及六级以上上大风和雨、雾雾天应停止脚脚手架的搭设设、拆除及施施工作业。5、模板支架使用期期间，不得任任意拆除杆件件。6、沿脚手架外侧严严禁任意攀登登。严禁高空空抛掷。7、对脚手架应设专专人负责进行行经常检查和和保修工作。8、应避免卸物料对对模板支撑和和脚手架产生生偏心、振动动和冲击；9、可调托座应采取取防止砂浆、水水泥浆等污物物填塞螺纹的的措施；10、技术交底10.1模板支支架搭设前，应应由项目相关关技术人员向向全体操作人人员进行技术术交底。10.2技术交交底内容应与与模板支架专项项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。10.3技术交交底应形成书书面记录，交交底方和全体体被交底人员员应在交底文文件上签字。11、混凝土浇筑过程程中，应派专专人观测模板板支撑系统的的工作状态，观观测人员发现现异常时应及及时报告施工工负责人进行行加固处理。12、在模板支架上进进行电、气焊焊作业时，必必须有防火措措施和专人看看守。13、工地临时用电线线路的架设，应应按现行行业业标准《施工工现场临时用用电安全技术术规范》（JGJ46）的有关规规定执行。九、质量保证措施施9.1组织质量管管理网络结合本工程特点与与质量管理工工作需要，组组建一支以项项目经理为主主，具有责任任性强、有管管理水平、有有能力、施工工经验丰富的的资质合格的的项目质量管管理班子。9.2建立质量责责任制从项目经经理管理层到到施工班组长长操作层，分分二个层次建建立质量责任任制：一是项项目管理层质质量管理责任任制，二是操操作层质量承承包责任制。使使质量责任制制纵向到底，横横向到边，并并直接与经济济利益挂钩，加加强各级质量量管理的意识识，使各级人人员既感到有有压力，又有有动力，从而而推动质量管管理的有力运运行。9.3加强公司对对项目的考核核：公司对项项目部实行定定期考核和检检查制度，并并将考核结果果纳入年度考考核内容，与与年底奖金挂挂钩，对检查查中发现的问问题，不仅要要提出整改意意见，更应提提出改进措施施，使之质量量不断提高。9.4把好材料质质量关全部材料料，进场时应应签收验货，详详细核对其品品种、数量、规规格、质量要要求，做到不不合格的产品品不进场。9.5把好施工质质量关认真仔细地学习和和阅读施工图图纸，吃透和和领会施工图图的要求，及及时提出不明明之处，遇工工程变更或其其他技术措施施，均以施工工联系单和签签证手续为依依据，施工前前认真做好各各项技术交底底工作，严格格按国家颁行行《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》GB550204-2002和其它有关关规定施工和和验收，并随随时接受业主主、总包单位位、监理单位位和质监站对对本工程的质质量监督和指指导。认真做好各道工序序的检查、验验收关，对各各工种的交接接工作严格把把关，做到环环环扣紧，并并实行奖罚措措施。出了质质量问题，无无论是管理上上的或是施工工上的，均必必须严肃处理理，分析质量量情况，加强强检查验收，找找出影响质量量的薄弱环节节，提出改进进措施，把质质量问题控制制在萌芽状态态。十、应急预案：10.1浇砼施工工过程中，如如果支撑架有有什么情况，必必须马上停止止施工，上部部作业人员全全部疏散到安安全地方，项项目部组织人人员和支撑架架施工人员进进行检查排除除各种存在的的安全隐患，加加强对高支模模的检查和验验收工作，根根据脚手架验验收规范严格格执行，保证证不超载施工工。10.2一旦在砼砼施工过程中中，一处板或或梁处出现轻轻微下陷，施施工人员应马马上通知项目目部，及时疏疏散施工人员员，马上卸掉掉板上的砼，停停止施工，再再加强底部支支撑架的支撑撑力，对整个个支撑架进行行加固通过验验收后再施工工，保证高支支模的安全。10.3发生火灾灾事故时，现现场救援专业业人员立即用用干粉灭火器器灭火，并报报告项目部领领导指挥人员员立即到现场场指挥，组织织非应急人员员疏散。在火火势扩大蔓延延时，立即寻寻求第三方求求助，拨打119，并组织抢抢救财产和保保护现场。10.4触电情况况的发生采取取的应急措施施：发现有人人触电时，应应立即切断电电源或用干木木棍、竹杆等等绝缘物把电电线从触电者者身上移开，使使伤员尽早脱脱离电源。对对神志清醒者者，应让其在在通风处休息息一会，观察察病情变化。对对已失去知觉觉者，仰卧地地上，解开衣衣服等，使其其呼吸不受阻阻碍，对心跳跳呼吸停止的的触电者，应应立即进行人人工呼吸和胸胸外心脏按压压等措施进行行抢救。10.5坠落情况况发生采取的的应急措施：：一旦发现有有坠落的伤员员，首先不要要惊慌失措，要要注意检查伤伤员意识反应应、瞳孔大小小及呼吸、脉脉搏等，尽快快掌握致命伤伤部位，同时时及时与120或附近医院院取得联系，争争取急救人员员尽快赶到现现场。对疑有有脊柱和骨盆盆骨折的伤员员，这时千万万不要去轻易易搬运，以免免加重伤情。在在对伤员急救救前，要取出出伤员身上的的安装机具和和口袋中的硬硬物。对有颔颔面损伤的伤伤员，应及时时取掉伤员的的假牙和凝血血块，清除口口腔中的分泌泌物，保持呼呼吸道的畅通通，将伤员的的头面向一侧侧，同时松解解伤员的衣领领扣，对疑有有颅底骨折或或脑脊液外漏漏的伤员，切切忌填塞，以以防止颅内感感染而危及生生命。对于大大血管损伤的的伤员，这时时应立即采取取止血的方法法，使用止血血带、指压或或加包扎的方方法止血。10.6报警联络络方式：火警电话119急救电话120十一、支撑架施工工安全防护领领导小组安全生产、文明施施工是企业生生存与发展的的前提、是达达到无重大伤伤亡事故的必必然保障，也也是项目部创创建“文明现场、样样板工地”的根本要求求。为此项目目部成立以项项目经理为组组长的安全防防护领导小组组，其机构组组成，人员编编制及责任分分工如下：组长：厉夏秋——安全总负责责，并协调工工作副组长:徐小良——现场总负责责组员:马永君（技术负责责人）、施群群星（质量员员）--技术交底、方方案实施、质质量检查李茂法（总施工员员）、斯正良良（安全员）--现场施工指指挥、安全检检查应国初（钢筋班长长）、陈风孙孙（木工班长长）、吴泽国国（泥工班长长）十二、支撑架计算算(一)剧院门厅1120mm厚楼板计算书计算依据浙江省工工程建设标准准《建筑施工工扣件式钢管管模板支架技技术规程》((J109005-20006)。模板支架搭设高度度为21.66米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距bb=0.900米，立杆的横横距l=0.990米，立杆的步步距h=1.550米。梁顶托采用双钢管管48×3.2mmm。图楼板支撑架立面面简图图楼板支撑架立杆杆稳定性荷载载计算单元采用的钢管类型为为48×3.5。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.1200×0.9000+0.3000×0.9000=2.9881kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.9000=2.7000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=90.000×1.80×1.80//6=448.60ccm3；II=900.00×1.80×1.80×1.80//12=43.744cm4；(1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×2.9811+1.4××2.7000)×0.2500×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0446×1000×1000//486000=0.9446N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×2.9811+1.4××2.7000)×0.2500=1.1004kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1104..0/(2××900.0000×18.0000)=0..102N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×2.9811×2504/(1000×6000×4374000)=0..030mmm面板的最大挠度小小于250..0/2500,满足要求求!二、支撑木方的计计算木方按照均布荷载载下连续梁计计算。1.荷载的计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.1000×0.1200×0.2500=0.7553kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq12=00.300××0.2500=0.0775kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(11.000++2.0000)×0.2500=0.7550kN/mm静荷载q1==1.200×0.7533+1.200×0.0755=0.9994kN/mm活荷载q2==1.4××0.7500=1.0550kN/mm2.木方的计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==1.8339/0.9900=2..044kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×2.04×0.90×最大剪力Q=00.6×0.9000×2.0444=1.1004kN最大支座力N==1.1×0.9000×2.0444=2.0223kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.500×9.00×9.00//6=660.75ccm3；II=4..50×9.00×9.00×9.00//12=273.338cm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.1666×106/607550.0=22.73N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×1104//(2×45×90)=00.409NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方方挠度计算最大变形v==0.6777×0.8288×900.004/(1000×9500..00×27337750.0))=0.1442mm木方的最大挠度小小于900..0/2500,满足要求求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取木方的的支座力PP=2.0023kN均布荷载取托梁的的自重q==0.0885kN/mm。托梁计算简图托梁弯矩图(kNN.m)托梁变形图(mmm)托梁剪力图(kNN)经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==8.1220kN经过计算得到最大大变形V==0.8mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=9.446cm3；截面惯性矩I=22..70cm44；(1)顶托托梁抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.6664×106/1.055/94588.0=666.86N//mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于2215.0NN/mm2,满足要求!(2)顶托托梁挠度计算算最大变形v==0.8mmm顶托梁的最大挠度度小于9000.0/4000,满足要要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；上部荷载没有通过过纵向或横向向水平杆传给给立杆，无需需计算。五、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手手架钢管的自自重(kN)：NNG1=00.150××21.5880=3.2237kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.300××0.9000×0.9000=0.2443kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=225.1000×0.1200×0.9000×0.9000=2.4440kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=55.920kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×0.9000×0.9000=2.4330kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.200NG+1..4NQ六、立杆的稳定性性计算选取六排立杆投影影面内作为计计算的各排立立杆，其竖向向力为V1=10.506kkNV22=10.5506kNV3=10.5506kNV4=10.5506kNV5=10.5506kNV6=10.5506kN风荷载标准值WWk=0.7×0.3000×1.6700×0.0000=0.0000kN/mm2风荷载产生的弯矩矩Mw=1.4×0.0000×0.9000×1.5000×风荷载计算示意图图如下按照规范取整体模模板支架的一一排横向支架架作为计算单单元，计算作作用在顶部模模板上的水平平力F，计算公式式为：其中AF———结构模板纵纵向挡风面积积；Wk——风荷载标准准值，取0..000kNN/m2；La——模板支架的的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.120m；la——立杆纵距，取取0.9000m；经过计算得到作用用在单元顶部部模板上的水水平力F=00.85×0.0000×0.1200×0.9000=0.0000kN按照规范风荷载引引起的计算单单元立杆附加加轴力最大计计算公式为其中F——作用在计算算单元顶部模模板上的水平平力,取0.0000kN；H——模板支架高高度，取211.580mm；m——计算单元中中附加轴力为为压力的立杆杆数，取2；Lb——模板支架的的横向长度，取取4.5000m；经过计算得到立杆杆附加轴力最最大值为NN1=3×0.0000×21.5880/[(22+1)×4.5000]=0.0000kN不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：考虑风荷载作用在在模板上，对对立杆产生的的附加轴力时时,立杆的稳定定性计算公式式为：其中Nut———立杆的轴心心压力最大值值，取10..506kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径，取1..580cmm；A——立杆净截面面面积，取44.890ccm2；W——立杆净截面面抵抗矩，取取5.0800cm3；MW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，取；；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；l0——计算长度，按按照表达式计计算的结果取取最大值，取取2.3955m；ll0=h+2×a=1.5500+2××0.3000=2.1000m；ll0=kuuh=1..167×1.3688×1.5000=2.3995m；k——规范规定当模板支支架高度超过过4m时高度调调整系数，kk=1.1667；u——考虑支架整整体稳定因素素的单杆等效效计算长度系系数，按规范范附录D采用，u=11.167；；不考虑风荷载的计计算立杆稳定定性结果：=1.05×100506/((0.3055×489×0.9199)=80..580N//mm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!考虑风荷载的计算算立杆稳定性性结果：=1.05×100506/((0.3055×489×0.9199)+0/55080=880.5800N/mm22，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!考虑风荷载作用在在模板上，对对立杆产生的的附加轴力时时，立杆稳定定性结果：=1.05×(110506++0)/(00.305××489×0.9199)=80..580N//mm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!楼板模板高支撑架架的构造和施施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的构构造要求：a..梁板模板高高支撑架可以以根据设计荷荷载采用单立立杆或双立杆杆；b..立杆之间必必须按步距满满设双向水平平杆，确保两两方向足够的的设计刚度；；c..梁和楼板荷荷载相差较大大时，可以采采用不同的立立杆间距，但但只宜在一个个方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的设设计：a..当架体构造造荷载在立杆杆不同高度轴轴力变化不大大时，可以采采用等步距设设置；b..当中部有加加强层或支架架很高，轴力力沿高度分布布变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c..高支撑架步步距以0.99--1.55m为宜，不不宜超过1..5m。3.整体性构造层层的设计：a..当支撑架高高度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b..单水平加强强层可以每44--6米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3；c..双水平加强强层在支撑架架的顶部和中中部每隔100--15mm设置，四周周和中部每110--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d..在任何情况况下，高支撑撑架的顶部和和底部（扫地地杆的设置层层）必须设水水平加强层。4.剪刀撑的设计计：a..沿支架四周周外立面应满满足立面满设设剪刀撑；b..中部可根据据需要并依构构架框格的大大小，每隔110--155m设置。5.顶部支撑点的的设计：a..最好在立杆杆顶部设置支支托板，其距距离支架顶层层横杆的高度度不宜大于4400mm；；b..顶部支撑点点位于顶层横横杆时，应靠靠近立杆，且且不宜大于2200mm；；c..支撑横杆与与立杆的连接接扣件应进行行抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设的的要求：a..严格按照设设计尺寸搭设设，立杆和水水平杆的接头头均应错开在在不同的框格格层中设置；；b..确保立杆的的垂直偏差和和横杆的水平平偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c..确保每个扣扣件和钢管的的质量是满足足要求的，每每个扣件的拧拧紧力矩都要要控制在455-60N..m，钢管不不能选用已经经长期使用发发生变形的；；d..地基支座的的设计要满足足承载力的要要求。7.施工使用的要要求：a..精心设计混混凝土浇筑方方案，确保模模板支架施工工过程中均衡衡受载，最好好采用由中部部向两边扩展展的浇筑方式式；b..严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c..浇筑过程中中，派人检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决。(二)剧院门厅4400×12200梁模板支架架计算书计算依据浙江省工工程建设标准准《建筑施工工扣件式钢管管模板支架技技术规程》((J109005-20006)。模板支架搭设高度度为20.55米，基本尺寸为：梁截截面B×D=400mmm×1200mmm，梁支撑撑立杆的纵距距(跨度方向)l=0.990米，立杆的步步距h=1.550米，梁底增加2道承重重立杆。梁顶托采用双钢管管48×3.2mmm。图1梁模板支撑撑架立面简图图计算中考虑梁两侧侧部分楼板混混凝土荷载以以集中力方式式向下传递。集中力大小为FF=1..35×25.5000×0.1200×0.3000×0.2000=0.2448kN。采用的钢管类型为为48×3.2。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.5000×1.2000×0.4000+0.5000×0.4000=12.4440kN//m活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.4000=1.2000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40.000×1.80×1.80//6=221.60ccm3；II=400.00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×12.4440+1.44×1.2000)×0.2000×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0666×1000×1000//216000=3.0776N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×12.4440+1.44×1.2000)×0.2000=1.9993kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1993..0/(2××400.0000×18.0000)=0..415N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×12.4440×2004/(1000×6000×1944000)=0..116mmm面板的最大挠度小小于200..0/2500,满足要求求!二、梁底支撑木方方的计算（一）梁底木方计计算作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.500××1.2000×0.2000=6.1220kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=0..500×0.2000×(2×1.2000+0.4000)/0..400=00.700kkN/m(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++2.0000)×0.4000×0.2000=0.2440kN均布荷载q==1.355×6.1200+1.355×0.7000=9.2007kN/mm集中荷载P==1.4××0.2400=0.3336kN木方计算简图木方弯矩图(kNN.m)木方变形图(mmm)木方剪力图(kNN)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N11=2.2557kNN22=2.2557kN经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==2.2557kN经过计算得到最大大变形V==0.1mmm木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.500×9.00×9.00//6=660.75ccm3；II=4..50×9.00×9.00×9.00//12=273.338cm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.2004×106/607550.0=33.36N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×2.0099/(2×45×90)=00.744NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方方挠度计算最大变形v==0.1mmm木方的最大挠度小小于400..0/2500,满足要求求!（二）梁底顶托梁梁计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。均布荷载取托梁的的自重q==0.0885kN/mm。托梁计算简图托梁弯矩图(kNN.m)托梁变形图(mmm)托梁剪力图(kNN)经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==11.1180kN经过计算得到最大大变形V==1.1mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=9.446cm3；截面惯性矩I=22..70cm44；(1)顶托托梁抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.9119×106/1.055/94588.0=922.54N//mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于2215.0NN/mm2,满足要求!(2)顶托托梁挠度计算算最大变形v==1.1mmm顶托梁的最大挠度度小于9000.0/4000,满足要要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；上部荷载没有通过过纵向或横向向水平杆传给给立杆，无需需计算。五、立杆的稳定性性计算按照连续梁的计算算可以得到投投影面内竖向向荷载作用下下各排立杆的的竖向力[不考虑钢管管自重]为V1=4.621kNNV2=11.1180kNV3=11.1180kNV4=4.6221kN考虑钢管自重各排排立杆的竖向向力为V1=8.772kNNV2=15.3331kNV3=15.3331kNV4=8.7772kN风荷载标准值WWk=0.7×0.3000×1.6700×0.0000=0.0000kN/mm2风荷载产生的弯矩矩Mw=1.4×0.0000×1.0000×1.5000×风荷载计算示意图图如下按照规范取整体模模板支架的一一排横向支架架作为计算单单元，计算作作用在顶部模模板上的水平平力F，计算公式式为：其中AF———结构模板纵纵向挡风面积积；Wk——风荷载标准准值，取0..000kNN/m2；La——模板支架的的纵向长度，AF/La=截面高度，取1.200m；la——立杆纵距，取取1.0000m；经过计算得到作用用在单元顶部部模板上的水水平力F=00.85×0.0000×1.2000×1.0000=0.0000kN按照规范风荷载引引起的计算单单元立杆附加加轴力最大计计算公式为其中F——作用在计算算单元顶部模模板上的水平平力,取0.0000kN；H——模板支架高高度，取200.500mm；m——计算单元中中附加轴力为为压力的立杆杆数，取1；Lb——模板支架的的横向长度，取取2.7000m；经过计算得到立杆杆附加轴力最最大值为NN1=3×0.0000×20.5000/[(11+1)×2.7000]=0.0000kN不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：考虑风荷载作用在在模板上，对对立杆产生的的附加轴力时时,立杆的稳定定性计算公式式为：其中Nut———立杆的轴心心压力最大值值，取15..331kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径，取1..588cmm；A——立杆净截面面面积，取44.501ccm2；W——立杆净截面面抵抗矩，取取4.7299cm3；MW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，取；；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；l0——计算长度，按按照表达式计计算的结果取取最大值，取取2.5077m；l0=h+22×a=1.5500+2××0.3000=2.1000m；ll0=kuuh=1..167×1.4322×1.5000=2.5007m；k——规范规定当模板支支架高度超过过4m时高度调调整系数，kk=1.1667；u——考虑支架整整体稳定因素素的单杆等效效计算长度系系数，按规范范附录D采用，u=11.167；；不考虑风荷载的计计算立杆稳定定性结果：=1.05×155331/((0.2844×450×0.9244)=1366.373NN/mm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!考虑风荷载的计算算立杆稳定性性结果：=1.05×155331/((0.2844×450×0.9244)+0/44729=1136.3773N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!考虑风荷载作用在在模板上，对对立杆产生的的附加轴力时时，立杆稳定定性结果：=1.05×(115331++0)/(00.284××450×0.9244)=1366.373NN/mm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!(三)剧院门厅5500×16600梁门式模板架架计算书门式钢管脚手架的的计算参照《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ128--2000）。计算的脚手架搭设设高度为200.1米，门架型号号采用MF11219，钢钢材采用Q2235。搭设尺寸为：门架架的宽度bb=1..00米，门架的高高度h0=1.990米，步距1.990米，跨距l=1.220米。门架h1=1.54米，h2=0.008米，b1=0.775米。门架立杆采用577.0×2.5mmm钢管，立杆杆加强杆采用用48.0×3.5mmm钢管。每榀门架之间的距距离0.900m，梁底木木方距离1000mm。梁底木方截面宽度度45mm，高高度90mmm。梁顶托采用双钢管管48×3.2mmm。1——立杆；2——立杆加强强杆；3——横杆；4——横杆加强强杆图1计算门架的几几何尺寸图图2模板支架示意意图计算中考虑梁两侧侧部分楼板混混凝土荷载以以集中力方式式向下传递。集中力大小为FF=1..2×25.5000×0.1200×0.2000×0.1000=0.0773kN。一、梁底木方的计计算木方按照简支梁计计算。1.荷载的计算：：(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=255.500××1.6000×0.1000=4.0880kN/mm