某城市污水处理厂全套设计图带计算说明书

第一章设计资料一、自然条件气候：该城镇气候为亚热带海洋季风性季风气候，常年主导风向为东南风。水文：最高潮水位6.48m（罗零高程，下同）高潮常水位5.28m低潮常水位2.72m二、城市污水排放现状1、污水水量（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；（2）生产废水量按近期1.5万m3/d，远期2.4万m3/d；（3）公用建筑废水量排放系数按近期0.15，远期0.20考虑；（4）处理厂处理系数按近期0.80，远期0.90考虑。2、污水水质生活污水水质指标为CODcr60g/人.dBOD530g/人.d工业污染源参照沿海开发区指标，拟定为：CODcr300mg/L；BOD5170mg/L（3）氨氮根据经验确定为30md/L。三、污水处理厂建设规模与处理目标建设规模该污水处理厂服务面积为10.09km2， 近期（2000年）规划人口为6.0万人，远期（2020年）规划人口为10.0万人。处理水量近期3.0万m3/d，远期6.0万m3/d。处理目标根据该城镇环保规划，污水处理厂出水进入的水体水质按国家3类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为CODcr≤100mg/L；BOD5≤30mg/L；SS≤30mg/L；NH3-N≤10mg/L四、建设原则污水处理工程建设过程中应遵从下列原则：污水处理工艺技术方案，在达到治理要求的前提下应优先选择基建投资和运行费用少、运行管理简便的先进的工艺；所用污水、污泥处理技术和其他技术不仅要求先进，更要求成熟可靠；和污水处理厂配套的厂外工程应同时建设，以使污水处理厂尽快完全发挥效益；污水处理厂出水应尽可能回用，以缓解城市严重缺水问题；污泥及浮渣处理应尽量完善，消除二次污染；尽量减少工程占地。第二章污水处理工艺方案选择一、工艺方案分析本项目污水以有机污染为主，BOD/COD=0.54可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化。根据国内外已运行的大、中型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用“普通活性污泥法”或“氧化沟”法。普通活性污泥法，也称传统活性污泥法，推广年限长，具有成熟的设计运行经验，处理效果可靠，如设计合理，运行得当，出水BOD5可达10-20mg/L，它的缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，运行费用高。氧化沟处理技术是20世纪50年代有荷兰人首创。60年代以来，这项技术在国外已被广泛采用，工艺及构筑物有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点（占地面积大）的克服和对其优点的逐步深入认识，目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实行脱氮，成为A/O工艺，由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。氧化沟污水处理技术已被公认为一种成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比较，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气和空气扩散器，不建厌氧硝化系统，运行管理方便。处理效果稳定，出水水质好。基建投资省，运行费用低。污泥量少，污泥性质稳定。具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。占地面积少。污水处理厂的基建投资和运行费用与各厂的污水浓度和建设条件有关，但在同等条件下的中、小型污水厂，氧化沟比其他方法低，据国内众多已建成的氧化沟污水处理厂的资料分析，当进水BOD5在120-180mg/L时，单方基建投资约为700-900元/（m3.d），运行成本为0.15-0.30元/m3污水。由以上资料，经过简单的分析比较，氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。二、工艺流程确定：（如图所示）说明：由于不采用池底空气扩散器形成曝气，故格栅的截污主要对水泵起保护作用，拟采用中格栅，而提升水泵房选用螺旋泵，为敞开式提升泵。为减少栅渣量，格栅栅条间隙已拟定为25.00mm。曝气沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺点：在其截流的沉砂中夹杂着一些有机物，对被有机物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化发臭，难于处置。故采用曝气沉砂池。本设计不采用初沉池，原则上应根据进水的水质情况来确定是否采用初沉池。但考虑到后面的二级处理采用生物处理，即氧化沟工艺。初沉池会除去部分有机物，会影响到后面生物处理的营养成分，即造成C/N比不足。因此不予考虑。拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3低于排放标准，故污泥负荷和污泥泥龄分别低于0.15kgBOD/kgss*d和高于20.0d。氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器，相应于每组氧化沟内安装在线DO测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据DO自动控制为了使沉淀池内水流更稳定（如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等）、进出水更均匀、存泥更方便，常采用圆形辐流式二沉池。向心式辐流沉淀池采用中心进水，周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流沉淀池，容积利用率高，出水水质好。设计流量Q=2.85万m3/d=1208.3m3/h，回流比R=0.7。PAM外运污泥回流PAM外运污泥回流污水粗格栅泵房细格栅曝气沉砂池Caroussel氧化沟配水井污泥泵房二沉池巴士计量曹污泥浓缩池污泥脱水车间集水井排放鼓风机房第三章污水处理工艺设计计算一、水质水量的确定水量的确定近期水量：生活废水Q生活=6.0×104×300L/人·天=1.8×104m3/d工业废水Q工业=1.5×104m3/d公用建筑废水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d所以近期产生的废水量为QQ=Q生活+Q工业+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104=3.57×104m3/d近期的处理系数为0.8，故近期污水处理厂的处理量Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d远期水量：生活废水Q生活=10.0×104×300L/人·天=3.0×104m3/d工业废水Q工业=2.4×104m3/d公用建筑废水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d所以远期产生的废水量为QQ=Q生活+Q工业+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104=6.0×104m3/d远期的处理系数为0.9，故远期污水处理厂的处理量Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d通常设计污水处理厂时远期的设计处理量为近期的两倍，综合考虑近期和远期的处理水量，取近期的设计处理水量Qp=3.0×104m3/d，远期的设计处理水量Qp=6.0×104m3/d。水质的确定近期COD：COD==242mg/L近期BOD5：BOD5==129mg/L远期COD：COD==240mg/L远期BOD5：BOD5==128mg/LNH3-N按规定取为30mg/L所以处理厂的处理水质确定为COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30mg/L二、曝气沉砂池设计计算说明书沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重比较大的无机颗粒，以免这些杂质影响后续构筑物的正常运行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝气沉砂池、竖流沉砂池和多尔沉砂池等。平流式沉砂池构造简单，处理效果较好，工作稳定，但沉砂中夹杂一些有机物，易于腐化散发臭味，难以处置，并且对有机物包裹的砂粒去除效果不好。曝气沉砂池在曝气的作用下颗粒之间产生摩擦，将包裹在颗粒表面的有机物除掉，产生洁净的沉砂，通常在沉砂中的有机物含量低于5%，同时提高颗粒的去除效率。多尔沉砂池设置了一个洗砂槽，可产生洁净的沉砂。涡流式沉砂池依靠电动机机械转盘和斜坡式叶片，利用离心力将砂粒甩向池壁去除，并将有机物脱除。后3种沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺点，但构造比平流式沉砂池复杂。和其它形式的沉砂池相比，曝气沉砂池的特点是：一、可通过曝气来实现对水流的调节，而其它沉砂池池内流速是通过结构尺寸确定的，在实际运行中几乎不能进行调解；二、通过曝气可以有助于有机物和砂子的分离。如果沉砂的最终处置是填埋或者再利用(制作建筑材料)，则要求得到较干净的沉砂，此时采用曝气沉砂池较好，而且最好在曝气沉砂池后同时设置沉砂分选设备。通过分选一方面可减少有机物产生的气味，另一方面有助于沉砂的脱水。同时，污水中的油脂类物质在空气的气浮作用下能形成浮渣从而得以被去除，还可起到预曝气的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35ｍ/ｓ范围内，即可获得良好的除砂效果。尽管水平流速因进水流量的波动差别很大，但只要上升流速保持不变，其旋流速度可维持在合适的范围之内。曝气沉砂池的这一特点，使得其具有良好的耐冲击性，对于流量波动较大的污水厂较为适用，其对0.2mm颗粒的截流效率为85%。由于此次设计所处理的主要是生活污水水中的有机物含量较高，因此采用曝气沉砂池较为合适。曝气沉砂池的设计参数：（1）旋流速度应保持0.25—0.3m/s；（2）水平流速为0.08—0.12m/s；（3）最大流量时停留时间为1—3min；（4）有效水深为2—3m，宽深比一般采用1~1.5；（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；（6）1污水的曝气量为0.2空气；（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.6~0.9m，送气管应设置调节气量的阀门；（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；（9）池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板；（10）池内应考虑设置消泡装置。曝气沉砂池的设计与计算1.最大设计流量QmaxQmax=Kz×Qp式中的Kz为变化系数，Kz=1.42Qmax=1.42×0.347=0.493m3/s2.池子的有效容积V=60Qmaxt式中V——沉砂池有效容积，m3；Qmax——最大设计流量，m3/s；t——最大设计流量时的流动时间，min，设计时取1~3min。所以V=60×0.493×1.5=44.37m3水流断面面积A=式中A——水流断面面积，m2Qmax——最大设计流量，m3/s；V——水流水平流速，m/s。所以A=4.11m2取A=4.2m24.池宽BB=h——沉砂池的有效水深，m。取h=2m。所以B==2.1mB/h=1.05，满足要求。池长L==m，取L=10.5m此时L/B=5满足要求6．流速校核Vmin=m/s，在0.8~1.2m/s之间，满足要求7．曝气沉砂池所需空气量的确定设每立方米污水所需空气量d=0.2m3空气/m3污水8．沉砂槽的设计若设吸砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积式中Qp的单位为m3/h设沉砂槽底宽0.5m,上口宽为0.7，沉砂槽斜壁与水平面夹角60°，沉砂槽高度为h1=沉砂槽容积为9．沉沙池总高设池底坡度为0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为h2=0.3×0.7=0.21m设超高,沉沙池水面离池底的高m10．曝气系统的设计采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气（1）干管直径d1：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管气速v=12m/s，干管截面积A===0.0116m2d1==m=120mm，因为没有120mm的管径，所以采用接近的管径100mm。回算气速v=17.7m/s虽然超过15m/s，但若取150的管气速又过小，所以还是选择管径100mm。（2）支管直径d2：由于闸板阀控制的间距要在5m以内，而曝气的池长为10.5米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为v=5m/s，支管面积A=m2d2==mm，取整管径d2=80mm校核气速v=4.6m/s(满足3—5m/s)（3）穿孔管：采用管管径为6mmm的穿孔管，孔孔出口气速为为设5m/s，孔口直径径取为5mmm（在2~6mm之间）一个孔的平均出气气量q==9..81×100-5m3/s孔数：n=个孔间隔为，在在10~15mmm之间，符符合要求。穿孔管布置：在每每格曝气沉砂砂池池长一侧侧设置1根穿孔管曝曝气管，共两两根。二、细格栅的选型型和计算选用XG1000型细细格栅，参数数如下设备宽B：10000mm有效栅宽B1：850㎜有效栅隙：5㎜耙线速度：：2m/miin电机功率：1.1kww安装角度：60°渠宽B3：1050㎜栅前水深h2：1.0m/ss流体流速：0.5～1.0m/s栅条宽度s=0..01m栅前后的水头损失失水流断面面积m22栅前流速在0.4~0.9mm/s范围内，复复合要求设过栅流速为v==0.6m/ss设栅条断面为锐边边矩形断面，取k=3,则通过格栅的水头损失为：。栅槽总长度栅前的渠道超高设设为0.455m，所以渠渠道高度为11.45m因为安装高度是取取60°，所以格栅栅所占的渠道道长为1.45××ctg=1..45×ctg60°°=0.84mm栅后长1米。所以渠道的总长度度L=0.5+0..84+1==2.34mm三、水面标高根据经验值污水每每经过一个障障碍物水面标标高下降3~5cm，根据据曝气沉砂池池的有效水深深以及砂斗的的高度可推算算出各个构筑筑物的水面标标高，本次设设计以经过一一个障碍物水水位下降5ccm来计算，以以曝气沉砂池池的砂槽底为为0米进行计算。曝气沉砂池的水面面标高：2..38m细格栅与曝气沉砂砂池之间的配配水井的水面面标高：2.433m细格栅栅后水面标标高：2.488m细格栅栅前水面标标高：2.48++0.29==2.77mm配水井外套桶水面面标高：2.82mm配水井内套桶水面面标高：2.888设配水井超高为00.35m则整个曝气沉砂池池系统的最高高标高为3..23m则曝气沉砂池的超超高为h1=3.23--2.38==0.85mm四、配水井的计算算设配水井的平均停停留时间为T＝1.5miin，Qp=0.3347m33/s，假设配配水井水柱高高为5.03米。配水井面积为配水井直径为因为进水管径为11000，管离底为为200mmm。所以覆土土厚度为1..28m。五、砂水分离器和和吸砂机的选选择（1）选用直径LSSSF型螺旋式砂砂水分离器（2）根据池宽选用LLF-W-CCS型沉砂池池吸砂机，其其主要参数为为：潜污泵型号：AVV14-4（潜水无堵堵塞泵）潜水泵特性扬程程：2m，流量：：54m3/h，功率：1.4kww行车速度为2-55m/min，提耙装置置功率0.555kw驱动装置功率：00.37×22kw钢轨型号155kg/mGGB112664-89轨道预埋件断面尺尺寸（mm）（b1-20）6010（b1：沉砂池墙墙体壁厚）轨道预埋件间距10000mm四、氧化沟1、设计说明拟用卡罗塞尔氧化化沟，去除COD与BOD之外，还应应具备硝化和和一定的脱氮氮作用，以使使出水NH3低于排放标标准。采用卡卡式氧化沟的的优点：立式式表曝机单机机功率大，调调节性能好，节节能效果显著著；有极强的的混合搅拌与与耐冲击负荷荷能力；曝气气功率密度大大，平均传氧氧效率达到至至少2.1kkg/（kW*h）；氧化沟沟沟深加大，可可达到5.0以上，是氧氧化沟占地面面积减小，土土建费用降低低。氧化沟采用垂直曝曝气机进行搅搅拌，推进，充充氧，部分曝曝气机配置变变频调速器，相相应于每组氧氧化沟内安装装在线DO测定仪，溶溶解氧讯号传传至中控室微微机，给微机机处理后再反反馈至变频调调速器，实现现曝气根据DDO自动控制制2、设计计算（1）.设计参数：qv=30000m3//d（设计采用用双池，则单单池流量=150000m3/d），设计温度15℃，最最高温度25℃，进水水质:近期：：CODCr=2422mg/L，BOD5=129..4mg/LL，NH3-N=300mg/L，远期：CODCrr=240mmg/L，BOD5=128mmg/L，NH3-N=300mg/L，出水水质:CODDCr=1000mg/L，BOD5=30mgg/L，SS=300mg/L，NH3-N=100mg/L（2）.确定采用的有关参参数：取MLSS=35000mg/LL,假定其70%是挥发性的,DO=33.0mg//L,k=00.05，Cs（20）=9.077mg/Ly=0.6mgVVSS/mggBOD5，Kd=0..05d-11，qD,20=00.05kggNH3-N/kggMLVSSS·d，CS(200)=9.007mg/LL，α=0.90，β==0.94，剩余碱度：1000mg/L((以CaCO3)，所需碱度7.14mmg碱度/mgNHH3-N氧化；产生生碱度3.0mg碱度/mgNOO3-N还原，硝化安安全系数：3。（3）.设计泥龄：确定硝化速率μNNμN=0.47e0..098（T-15）*N/KN+N*DOO/Ko++DO=0..47*e00.098**（15-15）*30/（100.0551*15--1.1588+30）*2/（1.3+2）=0.22d-11θcm=1/=1/0..22=4..5d，设计泥龄θc=3*4..5=13..5d为了保证污泥稳定定，应选择泥泥龄为30d（4）.设计池体体积：①确定出水中溶解性性BOD5的量：出水中悬浮固体BBOD5=1.4**0.68**30*700%=20mmg/L出水中溶解性BOOD5的量=30-220=10mmg/L②好氧区容积计算：：V1=y*qv*（SSo-Se）*θc/MLVSSS*（1+Kd*θc）=0.6**300000*（129.44-10）*30/（0.7*33500*（1+0.005*30））=9278mm3水力停留时间t11=V1/qv=92778/300000=0..31d=77.4h③脱氮计算：产生污泥量=y**qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6**300000*（129.44-10）/（1000*（1+0.005*30））=860kgg/d假设污泥中大约含含12.4%的氮，这些些氮用于细胞胞合成，用于合成的氮=00.124**860=1106.6kkg/d，转化为：106.66*10000/300000=3.555mg/LL故脱氮量=30--10-3..55=166.45mgg/L。④碱度计算：剩余碱度=3000-7.144*20+33.0*166.45+00.1（129.44-10）=218..5mg/LL(以CaCO3)大于100mg/L，可可以满足pH＞7.2⑤缺氧区容积计算：：qD=qD,20*11.08T--20=0..05*1..0815--20=0..032kkgNH3-N/kggMLVSSS·dV2=qv*△N/qqD/MLVSSS=300000*166.45/00.032//0.7/33500=66295m33水力停留时间t22=V2/qv=62955/300000=0.221d=5hh⑥总池容积计算V=V1+V2==9278++6295==155733m3，t=t1+t2=7.4++5=12..4h（5）.曝气量计算①计算需氧气量R=（So-Se）qvv*/（1-e-ktt）-1.422Px+4..6*qv*△N-2.66*qv*NO3-0.566Px=30000*（129.44-10）/（1-e-ktt）/10000-1.422*856..8+4.66*300000*20//1000-2.6*300000*166.45/11000-00.56*8856.8==5049kkg/d=2111kg/hh②实际需氧量Ro’=1.2**R=1.22*211==253.22kg/d校核：Ro=R**Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.0224T-200=253..2*9.007/0.99/（0.94**8.24--3）/1.022425--20=477..6kg/hh（在400-5500之间符合）6.沟型尺寸设计及曝曝气设备选型型采用卡式氧化沟（两两座并联）：：取有效水深H=33.5m，单单沟的宽度b=7.8mm，进水量155000mm3/d,则单沟长=[V//2-0.55π(2b)2h-2**0.5πb2h]/44Hb=533m,单沟好氧区总长度度=单沟长*4*VV1/V=1226m单沟厌氧区总长度度=单沟长*4*VV2/V=766m采用四沟道，两台台55kW的立式表曝曝气机（单池池）曝气设备：PSBB3250：D=3.255m，P=1322kW，n=30rr/min，清水充氧氧量：2522kg/h，7.配水井设计污水在配水井的停停留时间最少少不低于3min（不计回流流污泥的量），设截面中半圆的半半径为r，矩形的宽宽度为r，长度为2r，设计的有有效水深为44.0m（2*r*r+0..5πr2）*4=300000*33/24/660r=2.7m8.其它附属构筑物的的设计工程设计中墙的厚厚度为2500mm；氧化化沟体表面设设置走道板的的宽度为8000mm；；；倒流墙的设设计半径为33.9m；配配水井的进水水管道采用的的规格为DN9000,污泥回流管管道采用的规规格为DN500；出水井的的设计尺寸为为3000mmm*1000mmm*1000mmm,出水堰高为为100mmm,堰孔直径为为40mm，出出水管采用的的规格为DN700。五、辐流式二沉池池1.设计说明1.1二沉池的类类型二沉池的类型有：：平流式二沉沉池、竖流式式二沉池、辐辐流式二沉池池、斜流式二二沉池。其中中，辐流式二二沉池又分为为：中进周出出式、周进周周出式、中进进中出式。1.2选择辐流式式（中进周出出）二沉池的的原因由于平流式二沉池池占地面积大大；竖流式二二沉池多用于于小型废水中中絮凝性悬浮浮固体的分离离；斜流式二二沉池较多时时候，在曝气气池出口污泥泥浓度高，而而且没有设置置专门的排泥泥设备，容易易造成阻塞。因因此选择辐流流式二沉池。从从出水水质和和排泥的方面面考虑，理论论上是周进周周出效果最好好。但是，实实际上，考虑虑异重流，是是中进周出的的效果最好。因因此，选择了了选择辐流式式（中进周出出）二沉池。2.设计计算2.1污泥回流比比：2.2沉淀部分水水面面积：流量：；；最大流量（设设计流量）：：单个池子的的设计流量：：污泥负荷q取1..1m3/(m2.h)，池子数n为2。沉淀部分水水面面积：2.3校核固体负负荷：因为142＜150，符符合要求。2.4池子直径池子直径：：根据选型取取池子直径为为35.0mm。2.5沉淀部分的的有效水深沉淀时间tt为2.5s有效水深：：2.6沉淀池总高高2.7校核径深比比：径深比为符合要要求。2.8进水管的设设计单体设计污水流量量：进水管设计流量：：取管径D=7000mm，流速为因为，0.6977＞0.6符合要求，所所以进水管直直径为D=700mmm。2.9稳流筒进水井的流速为00.8m/ss，则过水面面积为过水面积和泥管面面积的总和：：由过水面积和泥管管面积的总和和求出直径为为筒壁厚为250mmm，取管径为9000mm。进行校核：过水面面积为流速为。筒上有8个小孔，孔面积为S2=，所以。二沉池采采用的是ZBX型周边传动动吸泥机，稳稳流筒的直径径为38800mm。取稳流筒筒出流速度为为0.1m/s，则过水面积积为稳流筒下部与池底底距离为所以稳流筒下部与与池底距离大大于0.2mm，即符合要要求。2.10配水井配水井设计为马蹄蹄形，在外围围加宽7000mm为污泥泥井。时间取33分钟流量为取配水井直径为DD=30000mm则配水井高高度其中，设计水深为为7.0m，超超高为0.66m。2.11出水部分分单池设计流流量：出水溢流堰设计堰上水头H=00.05mHH2O每个三角堰的流量量0.7833L/s三角堰个数因此取n=223（个）2.12排泥部分分回流污泥泥量为剩余污泥量为因为剩余余污泥量小，所所以忽略不计计，即总污泥泥量为0.1188m3/s。取流速为0.8（m/s）直径为取直径为D=400mmm校核：流流速为00.6＜0.75＜0.9因此符合要要求。综上，二沉池采采用的是ZBX型周边传动动吸泥机池径为350000mm..第四章污水处理理厂总体布置置污水厂总体布置内内容：污水厂的总体布置置包括平面布布置和高程布布置两部分。总平面布置（一）、平面布置置平面布置的内容主主要包括：各各种构（建）筑筑物的平面定定位；各种输输水管道、阀阀门的布置；；排水管渠及及检查井的布布置；各种管管道交叉位置置；供电线路路位置，道路路、绿化、围围墙及辅助建建筑的布置等等。（二）、污水厂的的平面布置1、污水厂平面布置置原则（1）按功能分区。配配置得当。主主要是指对生生产、辅助生生产、生产管管理、生活福福利等各部分分的布置，要要做到分区明明确、配制得得当，而又不不过分独立分分散，既有利利于生产，又又避免非生产产人员在生产产区通行和逗逗留，确保安安全生产。在在有利条件时时（尤其是建建新厂时），最最好把生产区区和生活区分分开，但二者者之间不必设设置围墙。（2）功能明确、布置置紧凑。首先先应保证生产产的需要，结结合地形，地地质、土方、结结构和施工等等因素全面考考虑。布置时时力求减少占占地面积，减减少连接管（渠渠）的长度，便便于操作管理理。（3）顺流排列，流程程简捷。指处处理构（建）筑筑物尽量按流流程方向布置置，避免与进进（出）水方方向相反安排排，各构筑物物之间的连接接管（渠）应应以最短路线线布置，尽量量避免不必要要的转弯和用用水泵提升，严严禁将管线埋埋在构（建）筑筑物下面，目目的在于减少少能量（水头头）损失，节节省管材，便便于施工和检检修。（4）充分利用地形、平平衡土方，降降低工程费用用。某些构筑筑物放在较高高处，便于减减少土方，便便于放空，派派泥，又减少少了工程量，而而另一些构筑筑物放在较低低处，使水按按流程按重力力顺畅输送。（5）必要时应预留适适当余地，考考虑扩建和施施工可能（尤尤其是对大中中型污水处理理厂）。（6）构（建）筑物布布置应注意风风向和朝向。将将排放异味、有有害气体的构构（建）筑物物布置在居住与办公场所的的下风向；为为保证良好的的自然通风条条件，建筑物物布置应考虑虑主导风向。2、污水厂的平面布布置污水厂的平面布置置是在工艺设设计计算之后后进行的，根根据工艺流程程、单体功能能要求及单体体平面图形进进行，污水厂厂总平面上应应有风向玫瑰瑰土，构（建建）筑物一览览表、占地面面积指标表及及必要的说明明，比例尺一一般为1：（200-5500），图上应应有坐标轴线线或者放格控控制网。（1）首先对处理构筑筑物和建筑物物进行组合安安排。布置时时对其平面位位置、方位、操操作条件、走走向、面积等等统盘考虑。安安排时应对高高程、管线和和道路进行协协调。建筑物在平面上、高高程上组合起起来，进行组组合布置。构构筑物的组合合原则如下：：对工艺过程有利或或者无害，同同时从结构，施施工角度看也也是允许的，可可以组合，如如曝气池（或或氧化池）与与沉淀池的组组合，反应池池与沉淀池的的组合，调节节池与浓缩池池的组合。从生产上看，关系系密切的构筑筑物可以组合合成一座构筑筑物，如调节节池和泵房，变变配电与鼓风风机房，投药药间与药剂仓仓库等。为了集中管理和控控制，有时对对于小型污水水厂还可以进进一步扩大组组合范围。构筑物间的净距离离，按它们中中间的道路宽宽度和铺设管管线所需要的的宽度，或者者按其他特殊殊要求来定，一一般为5-20m。布置管线时，管线线之间及其他他构（建）筑筑物之间，应应留出适当的的距离，给水水管或排水管管距构（建）筑筑物不小于33m，给水管管和排水管的的水平距离，当d《200m时，不应小于1.5m，当d>200m时不小于3m。（2）生产辅助建筑物物的布置，亦亦应尽量考虑虑组合布置，如如机修间与材材料库的组合合，控制室，值值班室、化验验室、办公室室的组合布置置。（3）预留面积的考虑虑。必要时预预留生产设施施的扩建用地地。（4）生活附属建筑物物的布置，宜宜尽量与处理理构筑物分开开单独设置，可可能时应尽量量放在厂前区区，应避免构构（建）筑物物与附属生活活设施的风向向干扰。（5）道路、围墙及绿绿化带的布置置。通向一般般构（建）筑筑物应设置人人行道，宽度度1.5~2..0m；通向向仓库、检修修间等应设车车行道，其路路面宽度为3~4m，转弯半半径为6m，厂区主主要车行道宽宽5~6m；行车道道边缘到房屋屋或构筑物外外墙面的最小小距离为1..5m。道路路纵坡一般为为1%~2%，不大于3%。污水厂厂部长除应保保证生产和整整洁卫生外，还还应注意美观观，充分绿化化，在构（建建）筑物处理理上，应因地地制宜，与周周围情况相称称，在色调上上做到活泼，明明朗和清洁。应应合理规划花花坛、草坪、林林荫等，使厂厂区景色园林林化，但曝气气池、沉淀池池等露天水池池周围不宜种种植乔木，以以免落叶入池池。（6）污泥区的布置。由由于污泥的处处理和处置一一般与污水处处理相互独立立，且污泥处处理过程卫生生条件比污水水处理差，一一般将污泥处处理放在厂区区后部，若污污泥处理过程程中产生沼气气，则应按消消防要求设置置防火间距。由由于污泥来自自于污水处理理部分，而污污泥处理脱出出的水分又要要送到调节池池或初沉池中中，必要时，可可考虑某些污污泥处理设施施与污水处理理设施的组合合。（7）管（渠）的平面面布置。在各各处理构筑物物之间应有连连通管（渠），还还应有使各处处理构筑物独独立运行的管管（渠）。当当某一处理构构筑物因故停停止工作时候候，使其后接接按处理构筑筑物，仍能够够保持正常的的运行，污水水厂应设超越越全部或部分分处理构筑物物，直接排放放水体的超越越管。此外还还应设有给水水管、空气管管、消化气管管、蒸汽管及及输配电线路路等，这些管管线有的敷设设在地下，但但大部分在地地上，对他们们的安排，既既要便于施工工和维护管理理，也要紧凑凑，少占用地地。（8）、进出口的布置置。污水厂的的正门一般设设在办公楼附附近。污泥及及物料运输最最好另辟侧门门，就近进出出厂，以免影影响环境卫生生，并防止噪噪音干扰。3、布置结果布置结果见附图管道设计及布置（一）、进水管、事事故管由设计任务书知，进进水管的管径径为DN=12000mm，采采用的是钢筋筋混凝土管。设计流量计算如下下：由于工业业废水无变化化系数，故只只考虑生活污污水的变化系系数，以远期期的生活污水水进行设计，远远期生活污水水量生活污水的总变化化系数为：所以总设计流量为为取设计流量为。查查沟道水力学学算图得，管管内流速，充充满度，。校核近期水量的管管内流速。近期生活污水的水水量为总变化系数计算的设计流量为为取设计流量为6000L/s，查图知，在在坡度，管径D=12000mm时，管管内流速＞，故设计合合理。事故管与进水管采采用同一材料料同一规格的的管。（二）、污水管1、从泵房到曝气沉沉砂池的管道道、从曝气沉沉砂池到配水水井的管道以远期的流量进行行设计，即，配配水井只设一一个。管道拟拟用铸铁管。由以及得，，取流速速。则，取整后D=10000mm。校核流速。，介于于0.6m/ss-1.5m/s之间，设计计合理。查《铁铁管及铸铁管管水力计算表表》得，当管管径D=10000mm，设计计流量时，坡坡度，满流，管管内流速。2、从氧化沟到下一一个配水井的的管道以近期的设计流量量进行设计，即即，分期建设设，都是满流流管，拟用铸铸铁管。取流速。则，取整D=7000mm。将取整后的D=7700mm代代入校核流速速。则，介于于0.6m/ss-1.5m/s之间，设计计合理。查《铁铁管及铸铁管管水力计算表表》得，当管管径D=700mmm，设计流流量时，坡度度，满流，管管内流速。从配水井到二沉池池的管道也是取近期的污水水量进行设计计。污泥回流流比，设有两两个二沉池，则则设计流量：：取流速计算管径，取整后后D=700mmm。将取整后的D=7700mm代代入校核流速速。则，介于于6m/s-1.55m/s之间，设计计合理。拟用用铸铁管，查查《铁管及铸铸铁管水力计计算表》得，当当管径D=700mmm，设计流流量时，坡度度，满流，管管内流速二沉池出水管的管管道以近期的污水量进进行设计。设设计流量：取流速计算管径，取整后后D=500mmm。校核流速，介于66m/s-1.55m/s之间，设计计合理。拟用用铸铁管，查查《铁管及铸铸铁管水力计计算表》得，当当管径D=500mmm，设计流流量时，坡度度，满流，管管内流速。5、出厂管的管道以近期的设计流量量进行设计，即即，分期建设设，都是满流流管，拟用铸铸铁管。取流速。则，取整D=7000mm。将取整后的D=7700mm代代入校核流速速。则，介于于0.6m/ss-1.5m/s之间，设计计合理。查《铁铁管及铸铁管管水力计算表表》得，当管管径D=700mmm，设计流流量时，坡度度，满流，管管内流速。（三）、污泥管①从污泥泵房到污泥泥浓缩池的管管道，即剩余余污泥管，其其设计流量为为：，取流速，则剩余余污泥管的管管径为：，取整后D=300mm。查《铁管及铸铁管管水力计算表表》得，管径径D=25mmm，1000ii=58.66，管内流速速，采用铁管管。②从污泥泵房到氧化化沟的回流污污泥管道，即即回流污泥管管。回流比为为0.54。设计流量，取设计计流速，则：：，取整D=5000mm。查《铁管及铸铁管管水力计算表表》得，管内内流速，1000ii=2.5，采用铸铁铁管。③从二沉池到污泥泵泵房的管道设计流量，采用铸铸铁管。查《铁铁管及铸铁管管水力计算表表》得，管径径D=500mmm，流速，1000ii=2.5，符合设计计要求。（四）、雨水管、厂厂区污水管雨水管和厂区污水水管通常采用用非金属的管管材，雨水管管采用的管径径，厂区污水水管采用的管管径。（五）、给水管给水管拟采用钢管管，采用的管管径。（六）、布置结果果布置结果见附图高程布置（一）布置原则污水处理工程的污污水流程高程程布置的只要要任务是确定定各处理构筑筑物和泵房的的标高,确定处理构构筑物之间连连接灌渠的尺尺寸及其标高高;通过计算确确定各部位的的水面标高,从而使污水水能够处理构构筑物之间畅畅通地流动,保证污水处处理工程的正正常运行.污水处理工程的高高程布置一般般应遵守如下下原则：认真计算管道沿程程损失，局部部损失，各处处理构筑物，计计量设备及联联络管渠的水水头损失；考考虑最大时流流量，雨天流流量和事故时时流量的增加加，并留有一一定的余地；；还应考虑当当某座构筑物物停止运行时时，与其并联联运行的其余余构筑物及有有关的连接管管渠能通过全全部流量。考虑远期发展，水水量增加的预预留水头。避免处理构筑物之之间跌水等浪浪费水头的现现象，充分利利用地形高差差，实现自流流。在认真计算并留有有余量的前提提下，力求缩缩小全程水头头损失及提升升泵站的扬程程，以降低运运行费用。需要排放的处理水水，在常年大大多数时间里里能够自流排排放水体。注注意排放水位位不一定选取取水体多年最最高水位，因因为其出现时时间较短，易易造成常年水水头浪费，而而应选取经常常出现的高水水位作为排放放水位，当水水体水位高于于设计排放水水位时，可进进行短时间的的提升排放。本本设计中最高高潮水位为66.48m,,高潮常水位位为5.288m，低潮潮常水位为22.72mm，而污水处处理厂平整后后地面标高为为6.85m。进水管管水面标高为为2.30m，管顶标标高为3.002m。应尽可能使污水处处理工程的出出水管渠高程程不受水体洪洪水顶托，并并能自流。（二）构筑物的水水头损失为了降低运行费用用和便于维护护管理，污水水在处理构筑筑物之间的流流动,以按重力流流考虑为宜，为为此，必须精精确地计算污污水流动中的的水头损失。水水头损失包括括：污水流经各处理构构筑物的水头头损失，按照照下表进行估估算：构筑物名称水头损失/m构筑物名称水头损失/m格栅生物滤池（工作高高度为2m时）沉沙地(1)装有旋转式式布水器沉沙地：平流(2)装有固定喷喷洒布水器竖流混合池或接触池辐流污泥干化场2-3.5双层沉淀池曝气池:污水潜流流入池污水跌水入池（2）污水流经连接前前后两处理构构筑物的管渠渠（包括配水水设施）时产产生的水头损损失，包括沿沿程和局部水水头损失沿程水头损失的计计算公式如下下：式中i坡度，可查给水排排水手册得；；L为管长，单单位为m。局部水头损失的计计算公式如下下：式中:ξ为局部阻力系数，查查设计手册；；v为管内流速速，m/s，0.6~11.2；因为初步设计，故故局部水头损损失估为0.2倍的沿程水水头损失，即即h2=0.2h1污水流经计量设备备时产生的水水头损失（三）注意事项：：选择一条距离最长长，水头损失失最大的流程程进行水力计计算，并应适适当留有余地地，以保证在在任何情况下下，处理系统统都能够正常常运行。计算水头损失时，一一般应以近期期最大流量（或或泵的最大出出水量）作为为构筑物和管管渠的设计流流量，计算涉涉及远期流量量的管渠和设设备时，应以以远期最大流流量为设计流流量，并酌加加扩建时的备备用水头。设置终点泵站的污污水处理厂，水水力计算常以以接纳处理后后污水水体的的最高水位为为起点，逆污污水处理流程程向上