某住院大楼高大模板搭拆施工方案高.m附计算书

某医院新建住院大楼、急救中心大楼工程8.4m高大模板搭拆专项施工方案广东省某建筑工程有限公司目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc259974427"第一章、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc259974428"第二章、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc259974429"第三章、施工准备工作2HYPERLINK\l"_Toc259974430"第四章、搭设方法及构造要求3HYPERLINK\l"_Toc259974433"第五章、安全管理架构5HYPERLINK\l"_Toc259974434"第六章、主要项目施工技术措施5HYPERLINK\l"_Toc259974435"第七章、技术质量保证措施9HYPERLINK\l"_Toc259974436"第八章、安全生产保证措施12HYPERLINK\l"_Toc259974437"第九章、产品保护措施13HYPERLINK\l"_Toc259974438"第十章、文明施工措施14HYPERLINK\l"_Toc259974439"第十一章、计算书15HYPERLINK\l"_Toc259974440"第一节、梁400*800mm（搭设高度为8.4米）模板支撑计算书及搭设简图15HYPERLINK\l"_Toc259974441"第二节、板140mm（搭设高度8.4米）支撑计算书及搭设简图24第一章、工程概况工程名称：某医院新建住院大楼、急救中心大楼工程地点：某医院内建设单位：某医院设计单位：某城乡规划设计研究院本工程为框架剪力墙结构，地上十四层，地下一层，建筑面积约22067㎡.基础采用钢筋混凝土预应力管桩，全部桩为端承桩，建筑总高度为59.20米。首层~三层层高为~4.2米，四层层高为3.米，五层~十三层层高为3.6米，十四层层高为4.5m。室外地面标高为-0.45m。由本工程三楼面在（1-2）轴~8轴×（1-D）轴~（1-C）轴留空，做为大堂,使得三楼面相应位置梁板安装高度为4.2+4.2=8.4m，属高大模板。结构设计简况：三楼面：KL31、KL32、KL34梁截面有400*800mm，其余KL13、KL11等梁截面300*700mm，砼强度C35，次梁截面为250*600mm。板厚为120mm，部份板厚140mm，楼层层高4.2m。天面层：WKL梁截面有400*1000mm，300*800mm，300*700mm等，板厚为120mm，楼层层高为4.5m。砼强度C30本工程高大模板设计计算分别对截面最大的梁400*800mm和板140mm进行荷载计算。层高8.4m。第二章、编制依据(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002年版）(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）(4)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）(5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006年版)；(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)（7）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）(8)施工图纸第三章、施工准备工作技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。物资准备本工程拟采用的材料为：模板材料为：夹板，底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；钢管直径48*3.5mm扣件式钢管脚手架、门式脚手架两种木枋尺寸80*80mm；砼浇筑时采用的运输方式为塔吊运送砼。首层地面素土夯实，浇C15垫层120厚。地基承载力特征值为fak=100KPa；支架主杆垫板为200*200*8铁垫板。按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。第四章、搭设方法及构造要求1、楼面梁板搭设参数：（1）梁400*800mm（其余截面小的梁参照执行）搭设参数，搭设高度为8.4米。第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨单钢管Φ48×3.5@800mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@800mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,纵向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。（2）板140mm搭设参数，搭设高度8.4米：楼模板底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm。2、构造要求1、钢管支撑（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。支架主杆垫板为200*200*8铁垫板。（2）支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）支架立杆步距1.8m。纵横向水平杆幸免应采用直角扣件与立杆固定牢固。（4）立杆接长各步接头必须采用对接扣件连接。（5）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；（6）剪刀撑的构造应符合规范JGJ130-2001第6．6．2条的规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60度之间。2、门式钢管脚手架支撑（1）门架的跨距和间距应根据实际荷载经设计确定，间距不宜大于1.2m。（2）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。（3）水平架或脚手板应每步设置。顶步作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于200mm的缝隙应挂安全平网。（4）水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。第五章、安全管理架构高支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组长：项目经理副组长：技术负责人组员：施工员、专职安全员、木工班班长、砼班班长第六章、主要项目施工技术措施1.模板支架的构造要求：（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）立杆接长各步接头必须采用对接扣件连接。（4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；（5）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。（6）满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：a、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；b高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；c剪刀撑的构造应符合规范JGJ130-2001第6．6．2条的规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60度之间。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、各处模板安装允许偏差，如下表：序号项目允许偏差（㎜）1轴线位移52底模上表面标高±53柱、墙、梁截面尺尺寸+4-54层高垂直度≤5m6≥5m85相邻两板表面高低低差26表面平整度59、模板的拆除：1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：混凝土的强度须达到设计强度的100%。2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。第七章、技术质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1、质量保证措施、细部处理方法1）、墙模垂直度用可调上托加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。4）、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。2、技术交底制度1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。3、质量、技术管理制度1）、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。7）、以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。8）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。9）、认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。10）、落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。11）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。12）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。13）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。14）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。15）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。4、施工过程巡检监督制度班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。5、坚持工序中间检收制分项工程完成之后后，必须按标标准对完成的的分项或工序序进行质量的的检测验收工工作，不符合合要求不得进进入下一工序序。第八章、安全生产保证证措施贯彻执行国家安全全生产，劳动动保护方面的的方针、政策策和法规。坚坚持“安全第一、预预防为主”的方针。方案案实施前，项项目经理或项项目技术负责责人应对相关关管理人员及及作业班组进进行书面技术术交底、安全全交底并办理理签字手续。通过多种形式对员员工进行安全全教育，对新新方法、新工工艺、新设备备、新材料及及技术难度复复杂的作业和和危险性较大大的行为，要要进行专门的的安全教育，争争取可靠的保保证措施。明确安全职责，开开展三级安全全检查制度（即即作业班组每每天自检、现现场管理人员员每周周检，本本公司管理人人员每月月检检），实行目目标安全管理理，把安全事事故压缩到最最小可能。施工过程中，如发发现不安全隐隐患，要马上上指定专人限限期整改，落落实整改措施施，在检查制制度监督下清清除隐患，以以保证安全生生产的顺利进进行。严格执行安全操作作规程：所有施工人员在进进入施工现场场操作必须按按规范要求带带好安全帽；；模板的支架搭拆，必必须经专业技技术培训合格格取得上岗证证的架子工，经经体检合格后后才能持证上上岗，作业人人员必须经过过三交底教育育才能上岗操操作；模板安装必须按模模板的施工设设计方案进行行，严禁任意意变动；模板及其支撑系统统在安装过程程中，必须设设置临时固定定设施，严防防倾覆；安装模板应按工序序进行，当模模板没有固定定前，不得进进行下一道工工序作业，禁禁止利用拉杆杆、支撑攀登登上落；安装顶板模板遇到到有预留洞口口的地方，应应作临时封闭闭，以防误踏踏和坠物伤人人；大模板安装时，应应先内后外，单单面模板就位位后，应用支支架固定并支支撑牢固；拆模板，应经施工工技术人员按按试块强度检检查，确认混混凝土已达到到拆模强度时时，且必须经经施工负责人人同意，方可可拆除。操作作时应按顺序序分段进行，不不允许让模板板枋料自由落落下，严禁猛猛撬落和拉倒倒；拆除模板前，应将将下方一切预预留洞口及建建筑物周围用用木板或安全全网作防护围围蔽，防止模模板枋料坠落落伤人；拆模作业下班前，不不得留下松动动和悬挂的模模板枋料等，拆拆下的模板枋枋料应及时运运送到指定地地点集中堆放放稳妥。严禁控制梁高较大大的梁混凝土土浇筑速度，混混凝土浇筑必必须分层进行行，确保同时时浇筑的内、外外墙混凝土面面同时上升，防防止支撑框架架发生整体偏偏移。第九章、产品保护措施施1、完工的模板工程程在转入捣砼砼的时要对已已完成的支模模进行维护和和检查，对部部份可能移动动或变形的要要进行返执，确确保模板达到到工艺的要求求。订立科学合理的作作业计划，施施工作业前，应应熟悉图纸内内容制订多工工种交叉施工工作业计划，既既要考虑保证证工程进度顺顺利进行，又又要考虑保证证交叉作业施施工不相互干干扰。防止盲盲目施工和不不合理赶工期期以及不采取取防护措施，互互相损坏、反反复污染等现现象的产生。交接清楚、责任明明确，管理到到位，提高成成品质量保护护意识，将以以合同、协议议等形式明确确各工种对上上道工序质量量的保护责任任及本工序工工程的保护，并并办好上下工工序必要的交交接手续，以以提高产品保保护的责任心心。贵重物品及半成品品进场后入库库堆放，应分分类、整齐地地堆放，并垫垫离地面。5、教育工人不要在在施工完成面面上乱涂乱画画，以免涂损损，一经发现现人为造成成成品涂损及碰碰坏，屡教不不改者，将作作罚款和退场场严肃处理。第十章、文明施工措施施施工期间，现场内内的材料应按按施工平面布布置要求按类类归堆放好，各各工序完成后后的剩余材料料严禁乱堆乱乱放；确保周周围环境的清清洁。工程的文明施工纳纳入项目班子子的统一管理理，设专职文文明施工监督督管理员，建建立文明施工工责任制度，并并设立文明施施工的处罚制制度，层层落落实文明施工工的责任，责责任到位，责责任到人。加大文明施工硬件件的投入，对对临设、施工工场地的建设设严格按有关关规定兴建，使使施工人员有有舒适的工作作和生活环境境。用现代化的管理手手段、施工机机具，办公室室内配备电脑脑、复印机、电电话等现代化化的办公用具具。根据施工工需要科学地地配置先进的的施工机具，减减轻工人的劳劳动强度，提提高安全性。新进场工人和调换换工种的职业业进行安全教教育和技术培培训，经考核核合格，发证证后方给上岗岗，做到持证证上岗。建立安全技术措施施交底制度。工工程开工前，项项目负责人要要将工程概况况、施工方法法、安全技术术措施等情况况做详细交底底；分项、分分部工程开工工前，主施工工要向班组长长进行安全技技术交底；班班组长每天要要向工人进行行施工要求，作作业环境的安安全交底。第十一章、计算书书梁400*800mmm（搭设高高度为8.4米）模板支撑计计算书及搭设设简图1．计算参数结构楼板厚1400mm，梁宽b=400mm，梁高h=800mm，层高8.440m，结构表面面考虑隐蔽；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mm，侧模厚厚度18mm；梁边至至板支撑的距距离0.800m；板弹性模模量E=60000N/mm2，木材弹性性模量E=90000N/mm2，抗弯强度fm=13.000N/mm2，抗剪强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用Φ48钢管:横向间距8000mm，纵向间间距900mm，支架立立杆的步距h=1.500m；钢管直径径48mm，壁厚3.55mm，截面积积4.89cmm2，回转半径径i=1.58cmm；钢管重量量0.03668kN/m。钢材弹性性模量E=2066000N//mm2，抗弯强度f=205..00N/mm2,抗剪强度fv=125.000N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重00.3kN//m2×(0..40++1.332)××1.2=0.662kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..40×0.800×1.2==9.222kN//m③钢筋荷载1.5kNN/m3×0..40×0.800×1.2==0.588kNN/m④振捣砼荷载22.0kN//m2×0..40×1.4=1.112kkN/m梁底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④qq1=11.533kN//m梁底模和龙骨挠度度验算计算组组合(①＋②＋③)/1.22q2=8.68kN/mm（2）底模板验算第一层龙骨间距LL=300mm，计算跨跨数5跨；底模厚厚度h=18mm，板模宽宽度b=400mm。W=bh2/66=400××182/6=216600mm3，I=bhh3/12=4000×1833/12=1994400mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×11..53×30002σ=Mmax/W==1089559/216600=5..04N/mmm2梁底模抗弯强度σσ=5.044N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×11.553×3000=20966N=2.110kNτ=3Vmax/（2bh）=3×20996/(2××400×118)=0..44N/mmm2梁底模抗剪强度ττ=0.444N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q2=8.68kN/mm；挠度系数Kυ=0.6444υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××8.68××3004/(1000×60000×1944400)=00.39mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm梁底模挠度υmaax=0.39mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：（3）第一层龙骨验算算钢管横向间距L==800mm，C=400mm、γ=400/8800=0..50。第一层龙骨采用木木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80××802/6=853333mm3；I=bh3/12=800×803/12=344133333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=11.533×300//400=88.65kNN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..65×4000/10000×8000/10000×(2-00.50)//8=0.552kN.mb、板传荷载计算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.114×25++0.30))+1.4××2.50==8.06kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=400//1000××300/11000×88.06=00.97kNNa=1/2×（L-c）=1/2×((800-4400)=2200mm==0.20m,a/L==200/8800=0..25Mp=P×a=0.997×0.220=0.119kN.mMmax=Mq＋MMp=(0.52++0.19))×106σ=Mmax/W==7100000/853333=8..32N/mmm2第一层龙骨抗弯强强度σ=8.322N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2××q×梁宽＋P=0.5××8.65××400/11000+00.97=22.70kNNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.770×10000/(2××80×800)=0.663N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.633N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=8.68××300/4400=6..51N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=6.51×4000×80033×(8--4×0..502+0.5003)/(3884×90000×34113333))=0.811mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.97×10000×2000×80022×(3--4×0..252)/(244×90000×34133333)==0.46mmmυmax=υq＋υυp=0.81++0.46==1.27mmm[υ]=L/250==800/2250=3..20mm第一层龙骨挠度υυmax=1.27mmm＜[υ]=3.200mm,满足要求。计算简图及及内力图如下下图：（4）第二层龙骨验算算钢管纵向间距9000mm，计算跨跨数5跨；第二层层龙骨采用单单钢管，Φ48×3..5；W=5080.000mm3，I=1219900.000mm4，A=4.899cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P=0.5××8.65××400/11000+00.97=22697N==2.70kkN弯矩系数KM=--0.2811Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==6828330/50880=1344.42N//mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=134..42N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=11.281Vmax=KVP==1.2811×2.700=3.466kNτ=3Vmax/((2bh)==3×3.446×10000/(22×489..00)=110.61NN/mm2第二层龙骨抗剪强强度τ=10.661N/mmm2＜fv=125..00N/mmm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=11.795P’=V=1/2×qq×梁宽＋P板重=0.5×66.51×4400/10000+0..97=2..27kNυmax=KυPP’L3/（100EII）=1.7955×2.277×10000×90033/(1000×2060000×1221900))=1.188mm[υ]=L/250==900/2250=3..60mm第二层龙骨挠度υυmax=1.18mmm＜[υ]=3.600mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：3.支撑强度验验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱柱最大支座力力的系数为33.351每根钢管承载NQQK1=3.3511×27000=90488N每根钢管承载活荷荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.80×00.90×11000=11008N每根钢管承载荷载载NQK=NQK1＋NQK2=9048++1008==100566N钢管重量0.03368kN//m,立杆重量=0.03668×7.66×10000=280NN水平拉杆6层,拉拉杆重量=6×1.770×0.00368=3376N扣件单位重量144.60NN/个,扣件重量=14.600×6=888N支架重量NGk==立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=280+3376+888=743NN钢管轴向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×7743+100056=110947NN(2)钢管立杆长长细比验算L0=h=1.50mm,钢管的i=1.588cm,λ=L0/i=1500.00/11.58=994.94钢管立杆长细比994.94＜150,满足要求。(3)钢管立杆稳稳定性验算=0.626,P==N/(A))=109447/(0..626×4489.000)=35..76N/mmm2钢管立杆稳定性计计算35.776N/mmm2＜205.000N/mmm2,满足要求。4.支撑支承面验验算钢管立杆设配套底底座100××100mmm,支承面为（按按C15考虑）混凝凝土楼板,楼板厚=120mmm,上部荷载为为：F=10..95kN立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式要要求P≤fgP=N/AA=10.95/0.16=68.44kN//m2其中P－－立杆基础地地面的平均压压力(kN/m2)；A－基础底面面面积(m2)，A=0.16m2；N－上部结构构传至基础顶顶面的轴向压压力设计值(kN)，N=10.95kN；fg－地基承载载力设计值(kN/m2)；ffg=kc×fgk=1.0×1000.00==100.000kN/m2其中:kc－地基承载载力调整系数数，kc=1.0；fgk－100.000kN/mm2；地基承载力力P=68.44＜100.000kN/m22,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×0..80=199.20kNN/m2F1、F2两者取小值F=119.20kkN/m2，有效压头头高度=F/γ=0.80m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压压力F19.220kNN/m2γG=1.223.044kN/mm2②振捣混凝土产生的的荷载Q2K4.000kN/mm2γQ=1.45.60kN/mm2梁侧模和侧肋强度度荷载组合①+②28.644kN/mm2梁底模和侧肋挠度度验算计算荷荷载①/1.219.200kN//m2（2）侧模板强度验算算取竖肋间距L=3300mm，计算跨跨数5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6==660×1182/6=356640mm3，I=bh3/12=6600×183/12=3220760mmm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=--0.1055q=28.64××(800--140)//1000==18.900kN/m==18.900N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×18..90×30002σ=Mmax/W==1786005/356640=5..01N/mmm2侧模抗弯强度σ==5.01NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×18..90×3000/10000=3.444kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.444×10000/(2××18×6660)=0..43N/mmm2侧模抗剪强度τ==0.43NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q，=19.20×(8800-1440)/10000=122.67kNN/m=122.67N//mm，挠度系数Kυ=0.6444挠度υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×12..67×30004/(1000×60000×3207760)=00.34mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm侧模挠度υmaxx=0.34mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××28.644=27.221kN/mm2;设1排对拉螺栓栓，螺栓横向向间距a=600mmm=0.60m，竖向间距b=(800-1140)/22=330mmm=0.33m，N=abFFs=0.60××0.33××27.211=5.399kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.990kN对拉螺栓受力5..39kN＜容许拉力12.900kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度330mmm；跨数2跨。木枋尺尺寸b=80mm，h=80mm；W=bh2/66=80×8802/6=853333mm3，I=bh3/12=80××803/12=344133333mm4。1）抗弯强度验算q=28.64××300/11000=88.59N//mm；弯矩系数KM=-0.1225Mmax=KMqLL2=-0.1225×8.559×33002σ=Mmax/W==1169331/853333=1..37N/mmm2侧肋抗弯强度σ==1.37NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.625Vmax=KVqqL=0.6625×8..59×3330/10000=1.777kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.777×10000/(2××80×800)=0.441N/mmm2侧肋抗剪强度τ==0.41NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q，=19.20×3000/10000=5.776N/mm；挠度系数Kυ=0.5211挠度υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×5.776×33004/(1000×90000×34133333)==0.01mmm[υ]=L/250==330/2250=1..32mm侧肋挠度υmaxx=0.01mmm＜[υ]=1.322mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：6.计算结果第一层龙骨骨80×80mmm木枋@300mm，第二层层龙骨单钢管Φ48×3..5@8000mm；钢管纵纵向@900mm，钢管横横向@800mm，底模厚厚度18mm；竖肋80××80mm木枋@300mm，对拉螺螺栓1排φ12,横向间距6000mm，采用双钢管管作为横檩，用蝴蝶扣与与对拉螺栓联联结,侧模厚度188mm。板140mm（搭设高度度8.4米）支撑计算书书及搭设简图图1.计算参数结构板厚140mmm,层高8.400m，结构表面面考虑隐蔽；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mm；板弹性性模量E=60000N/mm2,木材弹性模模量E=90000N/mm2,抗弯强度fm=13.000N/mm2,顺纹抗剪强强度fv=1.40N//mm2；支撑采采用Φ48×3.55mm钢管：：横向间距9900mm,纵向间距9000mm,支撑立杆的的步距h=1.500m；钢管直径径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.889cm2,回转半径i=1.588cm；钢材弹弹性模量E=2060000N/mmm2，抗弯强度f=205..00N/mm2,抗剪强度fv=125.000N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.300kkN/m2×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重24..00kN/m33×1..0×0.144×1..2=44.03kN/m③钢筋荷载1.100kkN/m3×1..0×0.144×1..2=00.18kN/m④施工人员及施工设设备荷载2.550kN//m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承载力力计算组合①＋②＋③＋④qq1==8.088kN/mm底模和龙骨挠度验验算计算组合合(①＋②＋③)q2==4.588kN//m（2）楼板底模板验算算第一层龙骨间距LL=350mm，计算跨跨数5跨。底模厚厚度18mm,板模宽度=1000mmm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3，I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×8.008×35002=-1033929N..mm剪力系数KV=00.606V1=KVq1L=00.606××8.08××350=11714Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×4.558×35002=-589910N.mmm跨中弯矩系数KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×4.588×35022=437662N.mmm剪力系数KV=00.606V2=KVq2L=00.606××4.58××350=9971N挠度系数Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((4.58//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.13mmmC施工人员及施工设设备荷载按22.50kN（按作用在在边跨跨中计计算）计算荷载P=1..4×2.550=3.550kN,计算简图如如下图所示。跨中弯矩系数KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座弯矩系数KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系数KV=00.600V3=KVP=0.6600×3..50=2..10kN挠度系数Kυ=11.456υ3=KυPL3/((100EII)=1.4456×(33.50/11.4)×11000×33503/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗弯强度验算M1=-103929NN.mmM2＋M5=-181410NN.mmM3＋M4=288762N..mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的的作为抗弯强强度验算的弯弯矩。Mmax=σ=Mmax/W==2887662/540000=5..35N/mmm2楼板底模抗弯强度度σ=5.355N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1714NV2+V3=9711+21000=30711N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的的作为抗剪强强度验算的剪剪力：Vmax=30711N=3.007kNτ=3Vmax/（2bh）=3×30771/(2××900×118)=0..28N/mmm2楼板底模模抗剪强度τ=0.288N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。4)挠度验算υmax=0.133+0.544=0.677mm[υ]=350/2550=1.440mm楼板底模挠度υmmax=0.66mmm＜[υ]=1.400mm,满足要求。计算简图及内力图图如下图。(3)第一层龙骨骨验算钢管横向间距9000mm,第一层龙骨骨间距3500mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6==80×8002/6=853333mm3,I=bhh3/12=800×803/12=344133333mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布布荷载q=q1×第一层层龙骨间距/计算宽度=8.08××350/11000=22.83kNN/m弯矩系数KM=--0.1255Mmax=KMqLL2=-0.1225×2.883×90002σ=Mmax/W=2865538/855333=33.36N//mm2第一层龙骨抗弯强强度σ=3.366N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=00.625Vmax=KVqLL=0.6225×2.883×9000=15922N=1.559kNτ=3Vmax/（2bh）=3×15992/(2××80×800)=0.337N/mmm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.377N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/计算宽度=4.58//1.2×3350/10000=1..34kN//m=1.334N/mmm,挠度系数Kυ=0.5211υmax=Kυqq’L4/(1000EI)=00.521××1.34××9004/(1000×90