赛区石油化工学院star队-附录1设备设计

第1章反应器设 反应器概 反应器类 反应器设计要 流化床气化炉设 反应方程 反应条 操作气 反应器结构计 床层压 筒体厚 封头厚 水压试验及其强度校 接管的设 附件设 设计结 CO变换炉设 反应方程 反应条 反应器类型的选 反应器结构计 床层压力 筒体壁 封头壁 水压试验强度校 接管尺寸计 附件设 设计结 酯化反应器设 精馏段设 反应段设 提馏段设 塔高的确 羰化反应器设 反应方程 反应条 反应器类型选 反应器结构计 床层压力 壳体内径设 折流板的设 筒体壁 封头壁 水压试验强度校 接管尺寸设 附件设 设计结 加氢反应器设 反应方程 反应条 反应器类型的选 反应器结构计 床层压力 壳体内径设 折流板设 筒体壁 封头壁 水压试验强度校 接管尺寸设 附件设 计算结 第2章塔设备的设 概 选型原 填料塔与板式塔的比 塔型选择的基本原 塔板的类型与选 选型示 塔板选 物性参 塔径计 溢流堰设 降液管设 受液 塔板布 阀孔计算及排 流体力学校 塔板负荷性能 初步设计结 塔机械工程设 塔高的计 接管的计 塔体和封头选 塔体壁厚计 封头壁厚计 裙座壁 第3章换热器的设 换热器的设 概 选型原 换热器手工计 设备类型确 确定物性参 计算传热面 换热器选 换热器校 换热器软件计 简捷计 详细核 EDR详细校 第4章泵及压缩机的设 泵的设 概 选型原 选型计 选型示 压缩机的设 概 选型原 选型示 第5章储罐的设 储罐类 设计程 设计的依 产品罐设 回流罐设 气液分离罐设 第6章管道的选 选型依 选型方 管道设计与选型结 阀门的选 控制 旁路阀和 放空 第1章反应器设计反应器概1-1，不同反应器的功能特点对比见表1-1。流化床气化炉设 1、起始流化速度是指恰好使粒子流化起来的气体空床速度，记作umf，起始流化速度仅与流体和颗粒的对于雷诺数

dpumf20对于Remf400

d2(

(p)g 式中：dp——为颗粒的平均粒径p——颗粒密假设颗粒的雷诺数Remf400p d(p)gp

0.0065(17511.57)

1.70m dpumf0.00651.701.57 将umf带入准数公式作为判断流化形式的依据散式流化，Fmt0.13；聚式流化Fmt0.13

u

dgdgp

0.00652、颗粒带出速度床层最小颗粒的带出速度ut，其计算公式如下式所示：dput＜0.4当

ud2

当

dput＜500

2

2u4pg 当

dput＜20000

3.1dgut ut，因此用dp0.0065m计算带出速度。3.1d 3.1du 14.84m

Redput0.006514.841.57 本流化床反应器设计处理能力为124.625th。体积流量为59869.5m3h3.143.14U23m/s3.143.14M=80t/h1751kg/m3。 4M 22.72m H11.5Hmf1.523 D)cos (2.81.6)cosH3 T H40.5DT10.51.6HH1H2H3H434.50.930.09其长径（密相段直径）pL1T-g30101751-1.579.8152482.9Pa流化床反应器的操作温度为1000℃，操作压力为1.0MPa，设计温度为1200℃，设计压力为1.1MPa，由于温度较高，因此选择 材料，该种材料在设计温度下的许用应力147.6MPa，流化床体采面对接焊，局部无损探伤，取流化床体焊接接头系数0.85，壁厚的腐蚀裕量取C2=2mm，钢板厚度的负偏差C1=0.8mm。 7.05mm

2[]t 2147.60.85dC27.052nd9.05m取圆整后n11mm

enC1C2110.82tp(Di+e)1.1(1600+7.2)122.77MPa 27.2段的壁厚为15mm。小，但为考虑选材与安装的方便性，其壁厚选取为15mm。1.1MPa，设计温度为1200℃，腐蚀裕量为2mm，封头焊缝系数0.85。形状系数为K=1.0 1.1

22[]t0.5 2147.60.85

PT1.25P1.251.1PTDSe1.37516008.2T 28.2TPTKD0.5Se1.375116000.58.2T 38.2T0Cr18Ni9材料在常温下的屈服强度为S221MPa，计算0.9S0.9221198.9MPa可以知道水压试验时筒体壁内应力小于0.9S取管内气体的流速为u20m/s43.142043.1420分布板的压强降pd必须等于或稍大于床层压强降p10%，而分布板的压强降的计pd

u02

0.1p0.152水平沉积的速度uh可按下u132.5 d04

(650106)044.5m/ s

式中：uh——颗粒的水平沉积速度s——颗粒的密dp,max——最大颗粒的直径，m5μm以上的尘粒，也可分离雾沫。对5μm以下的烟尘，一般旋风分离器效率已不高，需用袋滤器或湿法捕集。其最大两个方面都是有利的。但有些因素对这两方面的影响是相互的，如进口气速稍高有利本设计取ui20msXLP/B-10.61-263CO变换炉设流体绝对粘度Pas催化剂选用青岛联信化学开发的QDB-05型宽温耐硫变换催化剂，其具有较烷化副反应的发生。催化剂的具体参数见表1-4。堆密度比孔容比表面温度压力干气空速/h-CO变换是一个气相均相可逆反应，一般选用固定床反应器或流化床反应器，但流化

RVR式中：VR——催化剂床层体V0——原料混合物体SV——体积空速，h-1

0V8359.23m3h，SV0RVR

8359.23 该体积为催化剂的体积，取催化剂的填装空隙率0.43VVR2.79

1

1

VD2H4.89m3反应器高度H8.00m。HV

44.89

u21b o 1mfab(Rem

dpuo式中：fm——修正的摩擦系数u0——空塔线dp——催化剂颗粒直径b——床层空隙H——AspenPlus12.17kgm30.000022Pas，且u00.2msb0.43dp4mm dpuo=0.0040.212.17 fa 1)1.7515010.43 442.55 u21 12.170.2210.43 P o )

m

由于粗合成气含有硫和氢，故反应器材质选择15 焊接方式： 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数0.85焊接方式： 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数0.85料的许用压力为t88MPa

=28.9mmc2tc

2880.85腐蚀余量取C2负偏差取C1

d=+C228.92

ndC1圆整后反应器筒体壁厚为n32mm15oR，根据GB150-2011，在设计温度为400℃，钢板厚度为6-60mm的条件下 oR，材料的许用压力为t88MPa焊接方式： 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数0.85

c2tc

2880.85-0.5腐蚀余量取C2d=+C2负偏差取C1ndC1圆整后封头壁厚取32mm。DNDi为275mm，其中直边高度为25mm，内表面积为1.1625m2，容积0.1505m3。取PT

PT1.25P1.254.25.25MPaPTP0.14.20.1P(D)5.251000+(322.8) 2(322.8)屈服极限为S295MPa。15oR钢制反应器在常温下水压试验时的应力为T0.9S0.9因为TT，故反应器厚度满足水压试验时的强度要求。43.1443.14400mm，规格为4084mm43.1443.14400mm，规格为4084mm头采用对接型式，为减少腐蚀及避免可燃、气体的积聚，保证检修人员的安全，在裙座上设置排气管，塔釜封头上的接管通过裙座上的通道管引到裙座的外部，引出管上焊支扩散到整个变换炉截面。所采用的进口分布器见图1-2。集器见图1-3。1-58 EHA1 酯化反应器设板的物性参数见表1-6。234565L262.23m3h0.073m33L720.92kg3V81558.78m3h22.66m3v5.01kg

L16.77dyneHThL0.8Ls(L)05Vs1-4史密斯关联图，查得C20矫正到表面张力为16.77dynecmC

()02

16.770220 20 720.92720.92L

1.67muu0.6umax0.61.671.00m

u4Du4AD25.45.4 lw(0.5取lwlw0.65.4Af0.058AT0.05822.89uaA

1.05 1.05m 3 0.0057 3e 0.0018kg液kgH H

hf

2.50.07eV0.1kg液kg管内液体的停留时间 14.61s3600Af 14.61s 系具体见表1-8。塔径Uwlw0.6D=0.65.4=3.24mLh262.23=13.88wl2 5堰上液层高度how，由西斯公式计算得 262.23h= E(h)3= ( )3wow w由于0.006mhow0.06mhwhLhow0.08

hw

hL'hwhow0.02因为hL所以hL的假设合适1-6弓形降液管的参数，查得D

故

blwD3.245.4 ZlD2Wd5.42

hf2.2hL2.2hh（1000bhf

Af0.058AT0.05822.89

假设ho比hw少hohw0.010.027

do5mmt3

t

=AoAaWs

WC则xDWW=5.40.65 rDW=5.4- 1.95

得aAa

A0.1A0.110

nnAa

do0.005 CO0.051220.0512 2V0.0512（22.6625.01 A 1.0 o

F A Ao22.66hl0.048m液hphlhc=0.0480.27=0.318m液

h 9810 9810720.92(0.00560.13hL(0.00560.13hL 5.14m/

K

22.660.0057 3 0.0057 3e

0.0018kg液kgH H

16.770.82.50.07

h0.153 Ls lw=0.153

2HdhLhphd=0.080.318取

Hdh0.6680.020.75m 气相流量22.66m3/0.073m3/720.92kg/液表面张力16.77dyne/塔径空塔气速1.00m/堰长堰高板上液层高度降液管底与板距离孔径孔中心距安定区宽度边缘宽度开孔率塔板压降d雾沫夹带0.0018kg液kg

D

D

ET1.10.49()0245

PNP

30 HDHT5、人孔数人孔板间距HP=800mm。HF10~15min的储量，以保证塔底料液不至排完。对于塔底产量较大的塔，塔底容量可取小些，取3~5min的储量。空间高度一般取1~2m。H 1.70m

0.7855.49、裙座高度H

HD0.2

H2.01.5D 羰化反应器设偶联反应是表面快速氧化反应，CO的吸附过程为该反应的控制步骤。反应方程式 流体绝对粘度Pa作参数见表1-11。温度空速/h-比表面MN转化率DMO选择性

RVRRR

V282922m3/hS RVV0282922R AV0282922 6

RHVR47.15R HHR0.45HR3.600.453.60圆整后反应管长取5.3m选取工业上所用的Φ35×2.5V1d2l13.140.0325.33.74103 nVR

1 1

u21b o b fa 1bR R

dpuo式中：fm——修正的摩擦系数u0——空塔线dp——催化剂颗粒直径b——床层空隙H——a、b——系数，采用Ergun数值，a1.75，b150AspenPlus模拟结果，1.01kgm3，0.000022Pasdp0.002m，则

u0

dpuo0.00261.01 fa 1b)1.7515010.43 R R

550.91 u21 1.016210.43 f o b m

0.43

nc 72

Dit(nc1)e(1~1.5

e1.25d01.2535

所以取h

h0.25D0.253200B0.3D0.33200

N

故反应器材质选择Q345R。焊接方式： 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数0.85

0.2

c2tc

腐蚀余量取C2负偏差取C1

d=+C23.372

圆整后反应器筒体壁厚为n8mm材质选择Q345R，在设计温度为200℃，钢板厚度为3~16mm的条件下，Q345R材料的 0.2 3.22mmc2tc

21700.850.5腐蚀余量取C2d=+C23.222负偏差取C1ndC15.220.8度为840mm，其中直边高度为40mm，内表面积为11.5021m2，容积4.6110m3。PT

PTP0.10.110.1T

252.80.85GB150-2011，在设计温度为250℃，钢板厚度为316mm的条件下，Q345R的屈服极限为s345MPa。Q345R钢制反应器在常温下水压试验时的应力为T0.9S0.9345因为TT，故反应器厚度满足水压试验时的强度要求。反应器进料的体积流量为V26.2m3s，取其流速为30ms

43.1443.14

43.1443.14

g2g——气体密度，kg/m3Pd,cPd,sPd,minPd,minPb84.05kPa，所以取Pd3500Pa

u 282922/34

3.24m2取板厚10mmN 6183d 10D i排列，同心圆与正六边形之间的大空隙处，适当补加一些孔。设孔间距为S 10 40mm5500个，此时550032000.053

21.013.2422个数为30个。选择公称直径为450mm的人孔（HG21515-2005。直径，置排气管规格1004mm。为50mm。83EHA空速/h-85加氢反应器设 流体绝对粘度Pa该反应催化选用华烁新催化剂HEG1剂由uOSiO2组成，无r114。液空速/h-DMO转化率EG选择性EG时空收率gLh由于催化剂颗粒的剧烈运动，造成固体颗粒与流体的严混，导致反应物浓度下降，转VVR RR

V104.42m3/h，S RVV0104.42R AV080572.81 1RHVR208.84R 根据化工原理取床层空隙率0.3HHR0.3HR9.330.39.33圆整后反应管长取12.2m选取工业上所用的566mmV1d2l13.140.05212.22.39102 nVR

VV1

u21b o b fa 1bR R

dpuo式中：fm——修正的摩擦系数u0——空塔线dp——催化剂颗粒直径b——床层空隙H——a、b——系数，采用Ergun数值，a1.75，b150AspenPlus模拟结果，1.22kgm3，0.000012Pasdp0.002m，则

u01m/s，b0.3 dpuo0.00211.22 fa 1b)1.7515010.3R R

u21 1.221210.3 P o b)

m

nc Dit(nce(1~1.5

e1.25d01.2556

Di70mm(731)270mmh0.25D0.255200mm所以取h1300mmB0.3D0.35200mmNB列管长/折流板间距1=6由于反应器中含有H2，故反应器材质选择15oR，法兰、支座材料为0Cr18Ni10T。焊接方式：选面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数φ=0.85 60mm的条件下

2.6 53.57mmc2tc

腐蚀余量取C2负偏差取C1

d=+C253.572

圆整后反应器筒体壁厚为n250℃，钢板厚度为660mm的条件下，15 oR，材料的许用压力为s295MPa。 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数0.85。

c2tc

21500.850.5腐蚀余量取C2负偏差取C1

dC253.292

ndC155.291.2圆整后封头壁厚为60mm度40mm为1340mm，其中直边高度为，内表面积为29.9644m2，容积19.2550m3取PT

PTP0.12.60.1T

2603.20.85根据GB150-2011，在设计温度为，钢板厚度为的条件下6 60mm，15oR的屈服极限为s295MPa。15oR钢制反应器在常温下水压试验时的应力为T0.9S0.9295因为TT，故反应器厚度满足水压试验时的强度要求。43.1443.14选取公称直径的进料管，其规格为72010mm

4d4选取公称直径的进料管，其规格为1584mm43.1443.14700mm的出料管，其规格为72010mm

g2g——气体密度，kg/m3Pd,cPd,minPd,minPb84.05kPa，所以取Pd3500Pa

u80468.39/24

0.49m/21.2221.222N 0.0091d 10D i排列，同心圆与正六边形之间的大空隙处，适当补加一些孔。设孔间距为S 10 40mm，实际排孔数2100个，此时210052000.0078 P21.220.492 2

d450mm的人孔（HG21515-2005直径，置排气管规格1004mm。为50mm。2EHA液时空速/h- 6第2章塔设备的设计概Aspenplus软件，得Cup-tower软件进行塔板设计与校核，再用SW6进行塔强度校核，最后得到本项目13个塔的数据。选型原较较能进行比较，分别见表2-2、表2-3。51393选型示Aspenplus各塔板上的物性取塔板上气液相负荷最大11块塔板进行手工计算和校核，然后再用CUP-Tower进行软件计算，通过比较来检查计算的正确性。第11块塔板物性参数见表2-4。2-411检修等因素有关。设计时通常根据塔径的大小选取。塔板间距与塔径的关系见表2-5。塔径HThL0.50.10.4 LsL0 0.065729.63 ）Vs 2-1史密斯关联图，查得C20矫正到表面张力为17.89mNm

CC()02=0.04317.8902（20

729.63-1.80=0.84m/LLuu0.8umax0.672m/

D 42.274=2.08muu对应板间距范围为500

A

2 2.224 4u S =0.60m/

2.20.60取lw2、堰高

lw(0.5lw0.6Lh235.50l2 1.322wlwD堰上液层高度how，由西斯公式计算 235.50h= E(h)3= )3wow wff

lwD故

AfWdD A0.058A=0.058

Wd0.11D=0.11=Af

0.220.5=16.92s2、降液管底隙高度降液管底隙高度h0应小于出口堰高度hw，才能保证降液管底端有良好的液封。一

凹形受液盘。凹形受液盘的深度一般为50-80mm。3、安定区和出口安定边缘宽度取WC50mm安定区宽度均取=80mm降液管宽Wd

0uF0 =7.45m/0F1重型浮阀，阀孔直径d00.039mmN =255.6d 0.0392N256

4 xAa r2arcsinrxDWW2.20.240.08 rDW=2.2 故aAa

t

t

要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距应小于计算值t=0.153m，故取排间距为0.12m。t0.075m、t=0.12m2-4u d2

0.0392

4 F0 7.21F09~122

2（ 2.3.9

PphpLghphchlhc——与气体通过筛板的干板压降相当的液柱高度，m液柱hl——与气体通过板上液层的压降相当的液柱高度，m液柱h与克服液体表面张力的压降相当的液柱高度，m干板阻力阀全开前（uouoc阀全开后（uouoc

uh5.34Vo 2L

u0 u19.9 =5.34V 2Luoc7.61m/因uo故h19.9uo0175=19.97.210175L L气体通过液层的阻力

hl=o(hwhow本设备分离含杂质气体的甲醇混合物，即液相为碳氢化合物，取 ，hl=o(hwhow液体表面张力的阻力浮阀塔的液体表面张力的阻力h通常很小，计算可忽略hphchlhPphpLg=0.088V1.80kg/m3，V

ZLD2Wd2.220.24=1.72mAA2A3.8020.22=3.36m2 故VS VS泛点率 KCF及泛点率

VV 0.78KCF

HdhLhphL

h0.153 Ls2=0.153（ 2 l 1.32w故取

HhLhphd=0.10.088dHThWW0.38mHd（HThW），符合防止液泛的要求漏液线（气相负荷下限线ouFo o d2 0.03922643.73 4 o4雾沫夹带线（气相负荷上限线由VS VS 100%KCFZLD2Wd2.220.24=1.72mAA2A3.8020.22=3.36m2 故VS46.8LS以堰上液层高度hOW0.006m作为液相负荷下限标w （3600s2w Elw故Ls,min AfHT0.220.5

H（HThw)ddHhwhowhpddhw2 （ s30.55L hphchluh5.34V 2Lu d24 h=0.0068V 2hl=o(hwhow)=0.277LS3sdh0.153 Ls2=45.36Lsd故 V26670.59L2121.62L3塔板负荷性能图如图2-6。塔径凹形受液盘深度hw塔机械工程设ET0.170.616lgm0.170.616lg0.311

PNT P 。HD2.0HT2.0HT人孔板间距HP=800mm。HF10~15min的储量，以保证塔底料液不至排完。对于塔底产量较大的塔，塔底容量可取小些，取3~5min的储量。空间高度一般取1~2m。Aspen数据塔底料液出口体积流量V215.72m3hD=2.2mt=3minH

0.7852.2HHD（NP1S）HTSHPHFHB=1.0（2513）0.530.8面积A32.2876m2，容积V裙座高HH21.5D21.52.2 取塔顶蒸汽流速uV20msAspen数据气相体积流量V6471.65m3h

0.785uv0.785uv0.78520圆整后选取管子规格为362

u 18.69m/0.785d2 0.7850.352取进料管液体流速uL2msAspen数据液相体积流量V559.44m3h

0.785uL0.7850.785uL0.785圆整后选取管子规格为362再沸

u =1.62m/0.785d2 0.7850.352取再沸 液体流速uL2m/s，提取AspenPlus数据液相体积流V235.50m3/h，则再沸器管管径0.785uL0.7850.785uL0.785圆整后选取管子规格为260

u 0.785d2 0.7850.252取塔底出料管液体流速uL2msAspen数据液相体积流量V215.72m3h

0.7850.785uL0.7850.785uL圆整后选取管子规格为210u 0.785d23600 0.7850.2023600低操作温度为53.03℃，最高操作温度76.57℃，故取Q235-B做为塔体和封头的材料。 C 焊接方式： 面焊对接接头，局部无损检测，故焊接系数C1=0.5mm，C2=2mm C= 2t

0.85

2.5圆整后取d C

2.5 2t

0.850.5圆整后取d裙座取与筒体、封头相同的厚度即d塔体重将塔径D2200mm塔高H16700mm压力0.14Mpa输入，得塔重塔设备结塔设备一览表见附件1表2-7。第3章换热器的设计换热器的设围；对、维修的要求；材料价格；使用等。式重沸器五类。各类换热器特性如下表3-1。式式U形-了满足允许的压力降一般选用192mm的管子。对于易结垢的物料，为方便，采用252.5mm的管子。对于有气液两相的工艺物流，一般选用较大的管径。直径小的管子可的情况下，采用192mm的管子是合理的。选用管长4~6m。对于大面积或无相变的换热器可以选用8~9m的管长。一般选用范围为管外径的1.25~1.5倍。常规换热管管径见表3-2。1000mm，选择两对；对于DN＞1000mm，选择三对以上。留有15%−25%的裕量。般高5℃。性气体的工艺物料时，冷却剂的出口温度应低于工艺物料的，一般低5℃。换热器的设计温度应高于最大使用温度，一般高15°C。力降范围一般限制如下表3-3。175℃（9bar）250℃（40bar）的饱和蒸汽，作为热公此外，部分物流温度要控制在10℃左右，选用氯化钙和少量重铬酸钠、氢氧化钠配置换热器手工计表3-4。温度压力2192mm的碳 T250.24292

t76402 i644.9kg比热 Cpi3.65

i0.5742W黏 i0.000383密 o868.9kg

Cpo4.545o

黏 o0.002042

QmiCpiti

tt1t27640mln lnm 根据流体流动情况，假定总传热系数为2100W

S

2100

,根据以上温度参数及平均传热温差，选择卧式固定管板式换热器。参阅相关化3000mm57427300mm。为直径的30％，折流板间距为0.3m。换热器结构参数见表3-5。6n

d 4 ns2n2262L

3.14

nc D

N传流管长

30004d144d24 0.360Re055Pr1/3(0)0 ——壳程流体热电导率，W(mCde——当量直径，m；————流体在定性温度下的粘度，PasW——流体在壁温下的粘Pas243t2d2 430.02523.140.01922 40 d ee

3.14 sBD(1d0)0.30.7(1

uv00.069440.718m Redeu00.030.718868.9 普朗特数Pr为PrCPC.uo4.5450.718

0.360Re055Pr1/3(0)0140.31.53299165.5750552.12881/31

0.023iRe08iid

Sd2NT3.140.015257427 4i

m 157099m32C 2Cp

3.65

umb 1.4msi 3600644.9iReidiuii0.0151.4644.9 普朗特数Pr为PrCpb.b3.65

i0.023Re08Prn0.0230.574235360082.4304i R0=0.000176WRi=0.000086W

Rb0.00024.0105W

K d0 0bdoR si i 2242W(m 0.0001720.0190.0020.0190.000086 2721.23 50 SQ 2242SPd0LNT3.14 102.73Hsps100%99.446 根据实际中的工程经验，面积裕度较大，1.16可以满足本工艺冷热物流的换热要求。pi(p1p2)FtNs lp1

2ui1.4m/s644.9kg/m3 p1

2

30.64491.422pi

p2)F p p2)F

p,Ffn

2 0 0f05.0Re00nc10，NB9，u0 0 0.8689p10. 10(91)

2p'NB(3.52

2BD)2 2 8.689p211(3.5

2

p0换热器软件计AspenAspenExchangerDesign&换热器所需的粗略的换热面积。K值的经验数据见表3-7。3-7KK值水水水水水水水水水水水温差，并在UMethods选项中填入表中的经验数据见图3-1。

3-1UMethods3-23-8换热面积约为100m2。JBT4715-9《固定管板式式换热器型式与基本Φ19×2mm，传热管总长3000mm，传热管排管数为574根，中心排管数为27，折流板间距为可以直接选用BEM-700-1-105.1-2/19-1-Ⅰ型换热器。其他换热器的计算均按照如上方式逐个选型计算。工艺物流传热数据、换热器结构组成、详细结构3-33-4、图3-5。换热器计算结第4章泵及压缩机的设计泵的设膜泵、泵；对输送腐蚀性介质的泵，要求对流部件采用耐腐蚀性材料，如AFB不锈钢耐腐蚀泵，CQF工程塑料磁力驱动泵；对输送含固体颗粒介质的泵，要求对流部件采用耐Q指工艺装置生产中，要求泵输送的介质的量。一般应给出正常、最小和最大需扬程的1.05-1.1倍。4-1P503A/B流量操作温度360043600436003.14选用规格为114×4mm的无缝。u

4

2.08m/ Redu0.106 .2 0.0003 l+Δl 20Δh= 0.026 10.68m 0.106取位差ΔZ=15m，△P=821Kpa， g1221.29.81

HZpu2

1568.53010.68 利用“智能选泵”软件进行甲醇回收塔塔底出料泵（P503A/B）的选型精度90%，最多串联或并联5台选项，见图4-1泵P503A/B的参数流量扬程转速效率1泵P503A/B安装参数4-3P503A/BP503A/B工作曲P503A/B工作曲线见图4-泵计算结压缩机的设提升压力小于0.2MPa称为鼓风机；提升压力小于0.02MPa称为通风机。根据压缩气体的原结构和特点差别巨大，因而其适用的场合、性能、造价、尺寸重量等指标也相差甚远。，压送机械分为通风机、鼓风机、压缩机、真空泵4种，具体比较见表4-314.7⑧安装在性环境内的压缩机，其防爆电动机的防爆等级应符合性环C-601温度TsK)出口温度Td温度TsK)出口温度Td(压力PsMpa)流量Vs(m3/s)出口流量Vd(工艺要求混合物料从PS0.1Mpa压缩至Pd0.5Mpa。气体 流量VS47.48m3/s，温度TS4.94K，排气量为Vd17.07m3/s，温度为T225.96KdVVpsTS17.070.1 0.075m3/s4.5m3/dpd

pd0.5 W1.634PV

K 1 P2K11.6341 1.250.51251 K1P 1.2510.1 1 压缩机计算结第5章储罐的设计储罐类储罐量：即物料总容积，随储罐的用途而异，具体见表5-表5-1储罐量设计程容积计算选择设计的依 化学工业产品罐设3070%，包装密封。本厂的乙二醇250.1MPa37