建筑工程履带吊上楼板应用技术汇报

履带吊上楼板应用技术一、工程概况A、B轴线处的钢桁架及屋面檩条等钢构件，原采用450t履带吊进行吊装，后根据工程的特点，及保障钢结构节点工期的按时完成，经与设计、监理、建设计单位商讨，并经过专家认证后，采用100t履还吊上楼板进行吊装A、B轴线处的钢桁架及屋面檩条等钢构件，到达层2/0A和3/0A轴线之间平台区域为100t履带吊行走及施工道路，其厚为250mm，设计楼面承载力为35KN/m2。二、受力分析及验算1履带吊基本参数100吨履带吊自重：110吨；起吊荷载：15吨；其他基本尺寸见100吨履带吊外形图。2荷载工况分析履带吊行走时，自重为110t。最大起吊荷载15t，动力荷载放大系数按1.4考虑。履带吊在行走时接触面积按6.45×0.9×2＝11.61m2，因此行走时的平均接地压力为99kN/m2，工作时的平均接地压力为118.4kN/m2，都超出35kN/m2的设计荷载，因此需要进行加固处理。3加固方案说明吊车走行路线上铺设路基箱，通过吊机履带传到路基箱上，再由路基箱传到已有的桥面框架梁上，这种方案传力体系明确，加固层作业空间大，对施工活动影响小；但是要对楼层梁进行验算。 每个路基箱外形尺寸为12000mm*6100mm*588mm，其中两边大梁采用三根H588*300*12*20并排焊接，中间采用22号槽钢，纵向再用L100号角钢做支撑，为了把路基箱的荷载均匀的传递到桥梁，不接触到楼板，在路基箱底部的两头焊接900*600*50的钢板。如图1：（材质均为Q345B）图1路基箱示意图（单跨梁宽度为900mm）4加固验算加固验算过程分成两个部分：1、路基箱强度和变形验算；2、桥面大梁的承载能力验算。路基箱变形验算采用sap2000，桥面大梁验算采用PKPM。根据吊车走行路线，考虑荷载的不利布置，主要验算如图2、3所示的两个工况：图2吊车作业——工况（1）图3吊车作业——工况（2）1）路基箱强度与变形验算（1）工况1条件下路基箱的强度与变形情况100t履带吊，自重110t，轨距*履带长*履带宽：5200*6450*900，梁上线荷载，(D：箱梁自重；L：活荷载）：L=1150/2/6.450=89KN/m荷载组合：①1.35D+0.98L②1.2D+1.4L③1.2D+L在该工况下，路基箱骨架竖向变形如图4所示，最大竖向位移为45mm，发生在边梁跨中位置，变形满足工程要求。图4路基箱骨架竖向变形情况路基箱骨架等效应力分布情况如图5所示，最大应力比为0.779，由此可知骨架结构安全。此工况下传到下面桥梁的集中荷载为：恒载：27.78KN；活载：279KN。图5路基箱骨架等效应力分布情况（2）工况2条件下路基箱的强度与变形情况100t履带吊，自重110t，轨距*履带长*履带宽：5200*6450*900，起吊重物最大15t，梁上线荷载，(D：箱梁自重；L：活荷载）：L=1250/2/6.450=99KN/m路基箱骨架竖向变形如图6所示，最大竖向位移为11mm，发生在边梁跨中位置，变形满足工程要求。图6路基箱骨架竖向变形情况图7路基箱骨架等效应力分布情况路基箱骨架等效应力分布情况如图7所示，最大应力比为0.231，由此可知骨架结构安全。此工况下传到下面桥梁的集中荷载为：恒载27.76KN，55.52KN；活载43.38KN，559.36KN。2）工况2条件下桥梁的承载力验算从以上两个工况的计算结果可知，工况2对桥梁的作用最大，所以核算桥梁承载力时荷载取此值。按照结构施工图中混凝土构件尺寸建模后，施加吊机及下部钢支架恒、活荷载（见荷载图），其中吊机活荷载考虑起吊过程中的冲击力，乘以了1.1的系数。荷载组合共考虑27组（未考虑地震作用的组合），其中起控制作用的组合为：1.2x恒载+1.4x活载。3）混凝土局部承载力计算对路基箱下900*600*50的钢板接触面进行混凝土的局部承载力验算。根据混凝土结构设计规范GB50010-2002中-1式，远大于559KN，因此是安全的。5结论综上所述，三根H588*300*20*12的工字钢作钢骨肋梁组成的路基箱变形和强度可以满足履带吊行走及施工要求；另外从桥面梁的验算结果看，梁支座和跨中配筋均为10D28(三级钢)，小于原结构施工图中混凝土梁实际配筋12D28（三级钢），满足要求；梁跨中挠度2.81mm，也满足要求。因此该加固方案是安全可行的。三、实施效果1履带吊上楼面与吊装钢桁架施工图见图3-1、2。图3-1履带吊上楼面实施图图3-2履带