广西模板施工方案附模板计算书

一、编制依据1、本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）、工程地质报告；2、本工程的施工组织设计；3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）6、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)7、《建筑施工手册》（第四版）8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）10、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）11、关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（建质[2009]87号）二、工程概况本工程为崇左市广西****学院第二食堂及超市工程，建设地点位于崇左市**区。结构为框架结构，主体四层，局部三层。建筑面积为13591.9m2，建筑安全等级为二级，框架抗震等级为三级，设计使用年限为50年。建筑层高：一层高4.5m；二～四层高4.1m。本工程框架柱断面主要有600×600㎜、500×500㎜、500×400㎜几种；梁规格主要有：300×600㎜、300×800㎜、300×900㎜等几种；楼板厚度有100、120mm等两种。在一层楼面梁板施工前，基础梁施工完毕并且地坪必须浇注好砼垫层，保证支撑架基础牢固；在垫层施工完毕后才允许搭设钢管立杆。二层或二层以上楼面梁板施工时该楼面以下的框架柱、砼墙必须施工完毕至该层梁底。并且保留该支撑层的下面一层模板支撑不允许拆除。三、支模方案选择根据工程特点和项目材料供应等情况考虑，本工程采用支模方案选择为：梁侧、梁底板、楼板底板均采用18mm厚胶合板；梁及板的搁栅及压条均采用截面宽×高为50×80mm长2000mm松木枋子；加固及支承采用扣件式Φ48×3.5mm钢管（由于广西旧钢管和市场情况，Φ48×3.5mm钢管的壁厚多数达不到3.5mm厚，故采用该钢管施工时，为保证安全验算时钢管壁厚一律按3.0mm厚进行验算），加固用螺栓采用Φ14及蝴蝶型扣件拉结。柱、梁、板支撑搭设完毕后经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门验收合格后方可浇捣梁板砼。1、柱柱子模板采用18㎜胶合板拼装而成；模板外侧用50×80㎜木枋作压条搁栅，柱箍为横向双钢管柱箍，M14对拉螺栓；用50×100㎜木枋作压条搁栅，间距不大于200mm。双钢管柱箍间距450mm。以600×600mm为代表进行验算。（以层高为4.5m计算）2、梁梁侧模外侧用50×80㎜木枋作压条，竖向间距400mm；中间用双钢管压杆间距500㎜以内，加M14对拉螺栓蝴蝶型扣件拉结，水平、纵向间距均为500mm以内。梁底用50×80㎜木枋作搁栅，梁底木搁栅间距250mm；梁支撑立杆用钢管搭设双排钢管排架，排距不大于1000㎜，梁立柱的纵向间距不大于1000mm,立柱置于硬杂木垫板上，立杆顶部采用双扣件与横杆连接抗滑连接。立杆支撑架架步高小于1.5m，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，沿整个支架设置扫地杆。以300×900为代表进行进行验算。3、楼板楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用50×80mm杉木枋；木搁栅间距300mm，木搁栅置于钢管檩条上。板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，板排架与梁排架连成满堂脚手架整体，脚手排架间距为1000㎜×1000㎜。立杆步距1.5米，底部150高处设双向扫地杆，立柱置于硬杂木垫板上。立杆顶部采用双扣件与纵横向横杆连接抗滑（或采用直接可调顶托，螺旋长度不大于200mm）。整体架采取措施与施工好的主体结构拉结支顶牢固。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵横双向垂直剪刀撑，由底至顶连续设置。水平方向沿全平面从封顶杆往下设一道剪刀撑。以120mm板厚为代表进行进行验算。4、地基处理梁、板钢管立柱置于硬杂木垫板上；硬杂木垫板置于浇捣后的混凝土垫层上和楼层上。在楼板上的构架施工必须保留下面至少2层模板支撑系统不拆除。以最不利情况按回填土作为验算依据，回填土承载力标准值fgk=135Mpa，回填土严格按照分层夯实，夯实系数大于0.9，回填土承载力计算调整参数按KC=0.4取，回填土设计承载力fg=KCfgk=0.054N/mm2，必须在其上浇捣100mm厚C15砼垫层后才允许搭设立杆。四、模板的安装1、模板安装前的准备工作（1）、模板的组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。（2）、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。（3）、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（4）、已经破损面板不得投入使用。（5）拼装完毕的模板，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2、模板的支设梁、板模支设步骤：基础（回填土夯实、浇捣砼垫层）施工→绑扎柱钢筋→弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁板支架→安装梁底卡具→安装梁底、楼板、柱模板→梁底起拱→浇捣柱砼→绑扎梁板钢筋→安装梁侧模→安装另一侧梁模→安装对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置。梁、板跨度≥4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000（在背楞上起拱）。支设主、次梁的三排架，并将排架与与满堂架形成整体拉结。支设主、次梁侧模、底模以及支架。拼装平板模板。标高不一致的，先施工标高低的部位，即当楼面梁板施工前，其下面的结构（梁、板、柱、楼梯等）必须施工完毕，并具有一定的强度。3、模板支架搭设构造要求（1）、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求：①每根立杆底部应设置底座或垫板。②脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。a、对接，搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，严禁搭接：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；其他非立杆杆件搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。d、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；e、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度不许超过200mm。f、剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（2）、根据广西建设工程质量安全监督总站下发的《关于对高大模板支架实行严格检查的通知》的附件《一般模板支架安全要点检查表》进行检查验收：①整架稳定：a、设置纵横双向扫地杆和扫天杆。b、沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆。c、立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑。d、竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔4排立杆设一道剪刀撑。e、竖直方向沿横向全高全长从两端开始每隔4排立杆设一道剪刀撑。f、水平方向沿全平面每隔2步且不高于4.5米设一道剪刀撑。剪刀撑宽≥6m且最少4跨，剪刀撑最多跨越杆数：45°时7根；50°时6根；60°时5根。②支杆支承：a、支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。b、支于楼面时，加支顶，楼面下不少于两层时至少支顶两层。c、底座和顶托螺栓的伸出长度不大于200mm。③禁止事项：a、钢立杆必须对接，禁止搭接。b、禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出作为立杆支座。c、禁止用木杆接长作立杆。d、禁止使用分层搭设的支撑体系。(3)、连墙件①竖直方向每2个步高或每层楼面或沿柱高每3米设置。②水平方向至少每3跨设置。③如周边无既有建筑物，应采取其它有效措施。（由于本工程周边无既有建筑物，所以要求必须先浇捣框架柱，利用框架柱做为刚性的连墙件刚性连接）（4）、上下层立杆应在同一条垂直线上。当投设楼面轴线时，应同弹出相关控制线，要满足满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一至的施工要求。（5）、上层梁板砼浇捣时，应保留下层梁板模板不拆。五、模板的拆除1、非承重侧模在能保证混凝土表面及棱角不受损时方可拆除。底模拆除时的全部构件砼强度均要求达到100%。2、顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。3、拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。拆除模板应遵循的原则：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑。5、梁板模板拆除工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除侧模板→下调楼板支柱→使模板下降→分段分片拆除楼板模板→木方龙骨及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。拆除要点如下：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。六、质量保证措施1、材料质量标准（1）、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。（2）、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。（3）、木方必须符合质量标准要求。（4）、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（5）、支架钢管的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.0钢管。（6）、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：新钢管的检查应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；⑤钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：⑥表面锈蚀深度应符合规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；⑦钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。⑧钢管上严禁打孔。（7）、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。①扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件的螺栓垫片必须齐全。③新、旧扣件均应进行防锈处理。必须检查扣件是否有生铁件。（8）、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。（9）、脚手板采用竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。①新脚手板应有产品质量合格证。②竹串片脚手板的材料应采用毛竹或楠竹制作。2、施工质量要求（1）、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：序号项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高±3水准仪或拉线尺量量3截面内部尺寸偏差差基础±5尺量柱、墙梁±24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件、预埋管管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10，-09预留孔洞中心线位移5拉线，尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线，尺量宽高±5对角线6（2）、质量控制①每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。②浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。③砼泵管不得冲击模板系统，造成模板几何尺寸不准。④对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/300。⑤阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。七、安全施工技术措施（一）、安全管理体系1、安全管理组织措施（1）、建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。（2）、建立与项目安全组织体系配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任制。（3）、建立和健全安全生产责任制。2、安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安全教育。（1）、新进场的工人队组，首先由劳资科牵头，质安科讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。（2）、新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）、班组这一组教育，由主管工长、班组长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）、安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资科安排时间，质安科授课，经考试合格后，方可上岗。3、施工安全技术交底（1）、安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。（2）、各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究工长责任。（3）、开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。（4）、安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。4、安全检查（1）、分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）、项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。（3）、每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患，在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。（4）、必须按下表检查要点进行检查合格后才允许进行砼施工。一般模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管□施工单位监理单位资料检检查有专项施工方案□审查方案施工企业技术部门门审查□批准方案经施工单位技术负负责人审批□有计算书（纵横双双向步距、跨跨距取值，立立杆稳定计算算）□经总监理工程师审审批□项目监理机构审查查□有技术交底记录现场检检查整架稳定设置纵横双向扫地地杆，且纵横横两向均不缺缺杆□外连装置设置梁底位置/每层楼楼（或沿柱高高每≤4m）设抱柱装置。H≥6m的，封顶顶杆往下加一一道抱柱□沿立杆每步均设置置纵横水平杆杆且纵横两向向均无缺杆□立杆顶端必须设置置纵横双向水水平杆和水平平剪刀撑□竖直方向沿纵向全全高全长从两两端开始每≤≤4.5m设一一道剪刀撑剪刀撑倾角45°°-60°，跨越5-7条杆，宽度≥6m□每楼层设连板装置□竖直方向沿横向全全高全长从两两端开始每≤≤4.5m设一一道剪刀撑□连墙装置在水平剪剪刀撑位置上上设置（禁止止在砌体上设设置）□水平方向沿全平面面从封顶杆往往下每≤4.5m设一一道剪刀撑□在无法采用以上33种方法处设设辅助装置□立杆支撑支于地面时，须在在混凝土地面面上支立杆□建筑物悬挑部分的的模板支架立杆支在混凝土地地面上，支承承面的处理符符合规定□支于楼面时，加支支顶，楼面下下不少于两层层时至少支顶顶两层□从楼面挑出型钢梁梁作上层悬挑挑模板的立杆杆支座，型钢钢梁搁置在楼楼板上的长度度与挑出长度度之比≥2，型钢梁的的末端、前端端均与楼板有有可靠锚固。□底座和顶托螺栓的的伸出长度不不大于30mm，可调顶顶托不大于220mm□禁止事项支承梁的立杆必须须对接，禁止止搭接□水平杆在禁止区域域内，禁止对对接□禁止用钢管代替型型钢梁从楼层层挑出作为立立杆支座□禁止从外脚手架中中伸出钢管斜斜支悬挑模板板□禁止用钢管从外脚脚手架上伸出出斜支悬挑模模板□禁止用水平杆相互互扣接代替水水平杆与立杆杆扣接□禁止用木杆接长作作立杆□禁止输送混凝土的的泵管与支架架连接□禁止不同形式的钢钢管支架混用用，禁止钢管管支架与木材材支架混用□其它立杆间距、水平杆杆步高符合要要求□截面高度1m及及以上的梁的的支承情况□扣件螺栓拧紧符合合规定□检查结论□1、通过□2、整改□3、停止搭设整改或停用范围如如下：检查单位：施工□□监理□检查人：年月日注：。6、安全应急措施（1）、组建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）、项目部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）、项目部配备一名医医疗救护人员员和一定的医医疗物品和药药品。（4）、项目部、生活区、材材料堆放区和和主要施工作作业区配备一一定数量的灭灭火器具。（5）、发生事故时，及及时组织救治治伤员和抢救救设备、物资资。（二）、危险源的的具体预防措措施1、机械伤害形成原因：木工棚棚、机械缺陷陷误操作，防防护不到位应采取的控制措施施:①设专人负责责，按规范操操作经常检查查电锯、电刨刨等的防护罩罩，分料器、推推料器等设施施，确保安全全有效；②停机时要拉拉闸、断电、上上锁。2、触电形成原因：漏电开开关失效，违违规接送电源源应采取的控制措施施：①机械设备必必须做到“一机一闸一一漏电”；②按、拆电源源应由专业电电工操作；③③漏电开关等等必须灵敏有有效；④现场电缆布布设规范；⑤⑤设备必须使使用按扭开关关严禁使用倒倒顺开关。3、火灾形成原因：明火应采取的控制措施施：①严禁烟火；；②严禁存放易易燃易爆物品品；③操作间必须须配齐消防器器材。④必须严格执执行动火审批批制度。4、物体打击形成原因：模板搬搬运违章作业业、支模设施施设备缺陷应采取的控制措施施：①轻拿慢放，规规范作业，注注意安全。②②应经常检查查所用工具，确确保安全有效效。5、高处坠落形成原因：高处支支模防护不到到位应采取的控制措施施：脚手架作作业面应采取取满铺脚手板或平挂挂安全网等防防护措施，且且工人应规范范操作，勿猛猛拉猛撬。6、其他伤害：形成原因：支拆模模环境不良应采取的控制措施施：应把所有有拆下木料上上的钉子去除除或砸平。7、坍塌形成原因：木料等等堆放不规范范应采取的控制措施施：①应分散放料料，严禁超过过规定载荷；；②堆放场所应应平整坚实，并并严格控制堆堆放高度。8、起重伤害形成原因：模板等等吊运不规范范。应采取的控制措施施：①吊装时应把把吊物绑牢固固；②信号工及吊吊装司机必须须持证上岗，密密切配合，严严格遵守“十不吊”规定；③被吊物严禁禁从人上方通通过，人员严严禁在被吊物物下方停留；；④经常检查吊吊索具，并且且保持安全有有效；⑤遇有6级以上强风风、大雨、大大雾等天气严严禁吊物。整个预防措施过程程都必须安排排有专门人员员进行监控。（三）、模板支撑系统统搭设施工安安全措施1、模板上架设的电电线和使用的的照明灯具。应应采用36V的低压电源源或其它有效效的安全措施施。作业时，各各种配件应放放在工具箱或或工具袋中，严严禁放在模板板或脚手架上上，不得掉落落。2、要避开雷雨天施施工。装、拆拆模板时，必必须采用稳固固的登高工具具，高度超过过2米时，必须搭搭设脚手架。3、装、拆时下面不不得站人。高高处作业时操操作人员应挂挂上安全带。装装、拆模板应应随拆随运转转，扣件和钢钢管严禁堆放放在脚手板上上和抛掷。4、装、拆模板时应应拉警戒线，各各路口、安全全通道派专人人看守。（四）、模板安装装拆除安全技技术交底1、进入施工现场必必须遵守安全全生产规章制制度。2、进入施工区内，必必须戴好安全全帽，不准酒酒后上班，不不准穿拖鞋、高高跟鞋，严禁禁穿皮鞋和带带钉易滑鞋。3、不准任意拆除架架体设施及安安全装置。4、不准带小孩进入入施工现场，不不准在工地上上打闹。5、不准从高处向下下抛掷任何物物资、材料。6、不准随便拉接电电线，须要用用电时应找值值班电工接线线。7、没有特殊工种操操作证不得开开动工地的任任何施工机械械。8、要做好防火措施施，夜间不得得大声吵闹，不不扰民，不得得有盗窃行为为，工作中要要互相帮助，一一切服从管理理人员的指挥挥。9、各层支架本身必必须成为整体体空间稳定结结构，支架的的层间垫板应应平整，各层层支架的立柱柱应垂直，上上下层立柱应应在同一条垂垂直线上。10、拆除板、梁梁柱模板时应应注意：（1）、拆除4m以上上模板时，应应搭脚手架或或操作平台，并并设防护栏杆杆。（2）、严禁在同一垂垂直上操作。（3）、拆除时应逐块块卸，不得成成片拆动和撬撬落、拉倒。（4）、拆除平台、楼楼层板的底模模时，应设临临时支撑防止止大片模板坠坠落。（5）、严禁站在悬臂臂结构上面敲敲拆底模。11、拆除高而窄的预制制构件模板，应应随时加设支支撑将构件支支稳，严防构构件落伤人。12、拆除模板时应用长长杠撬，严禁禁操作人员站站在下拆除模模板上。13、遇到六级以上的大大风时，应暂暂停室外高处处作业，有雨雨水、污染物物进入施工现现场，应清除除污染物、积积水，采取防防滑措施。14、拆模间隙时，应将将已活动的模模板、栏杆、支支撑固定牢固固，严防突然然掉落伯伤人人。15、严禁酒后或带病上上班。16、凡违背上述纪律和和安全规定的的，要追究责责任，并按规规定给予处罚罚。17、要做到文明施工、安安全生产，保保质保量的做做好本职工作作。18、登高作业时,各种种配件应放在在工具箱或工工具袋中,严禁放在模模板或脚手架架上,各种工具应应系挂在操作作人员身上或或放在工具袋袋中,不得抛掷。19、装拆模板时,上下下要有人接应应,随拆随运转,并应把活动动的部件固定定牢靠,严禁堆放在在脚手板上和和抛掷。20、因层高超过3.55m，装拆模模板时，必须须搭设脚手架架。装拆施工工时，除操作作人员外，下下面不得站人人。高处作业业时，操作人人员要带上安安全带。21、对于预拼模板，当当垂直吊运时时，应采取两两个以上的吊吊点，水平吊吊运应采取四四个吊点。吊吊点要合理布布置。22、支模前必须搭好相相关脚手架，脚脚手架必须稳稳固。在拆柱柱、墙模前不不准将脚手架架拆除，拆模模板时，可把把模板临时靠靠在脚手架上上。用塔吊拆拆模时要有起起重工配合；；拆除顶板模模板前必须划划定安全区域域和安全通道道，将非安全全区域用钢管管、安全网封封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操操作人员必须须在铺好跳板板的操作架上上操作。已拆拆模板起吊前前认真检查螺螺栓是否拆完完、是否有拌拌勾挂地方，并并清理模板上上杂物，仔细细检查吊钩是是否有开焊，脱脱扣现象。23、浇筑砼前必须检查查支撑是否可可靠、扣件是是否松动。浇浇筑砼时必须须由模板支设设班组设专人人看模，随时时检查支撑是是否变形、松松动，并组织织及时恢复。24、经常检查模板吊勾勾、斜支撑及及扣件是否松松动，发现问问题及时组织织处理。25、电梯井及其他预留留孔洞每层拆拆模后，及时时用钢管、竹竹脚手板封堵堵。26、木工机械必须严格格使用触点开关和专专用开关箱，一一次线不得超超过3米，外壳接接保护零线，且且绝缘良好。电电锯和电刨必必须接漏电保保护器，锯片片不得有裂纹纹（使用前检检查，使用中中随时检查）；；且电锯必须须具备皮带防防护罩、锯片片防护罩、分分料器，并接接漏电保护器器。使用木工工机械严禁戴戴手套；长度度小于50ccm或厚度大大于锯片半径径木料严禁使使用电锯；两两人操作时相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；机械停用用时断电加锁锁。27、用塔吊吊运模板时时，必须由起起重工指挥，严严格遵守相关关安全操作规规程。28、未尽事宜执行安全全法规、规范范、规定、标标准和现场有有关规定。29、现场模板加工垃圾圾及时清理，并并存放无毒无无害可回收利利用垃圾池中中。做到工完完场清。八、模板及支撑计算书书（PKPM施工计算软软件复核计算算）本工程采用的钢管管类型均为448×3.5mm，但广西西市场钢管质质量不一，钢钢管壁厚很难难保证均有33.5mm厚厚，所以验算算复核时，所所有钢管均按按照48×3.0mm取用，保保证模板架的的安全。（一）、框架柱（6600×6000mm柱）计算柱模板的背部支撑撑由两层（木木楞或钢楞）组组成，第一层层为直接支撑撑模板的竖楞楞，用以支撑撑混凝土对模模板的侧压力力；第二层为为支撑竖楞的的钢管柱箍，用用以支撑竖楞楞所受的压力力；柱箍之间间用对拉螺栓栓相互拉接，形形成一个完整整的柱模板支支撑体系。1、柱模板基本参数数柱模板的截面宽度度B=600，B方向对拉螺螺栓3道，柱模板的截面高度度H=600mm，H方向对拉螺螺栓3道，柱模板的计算高度度L=45500mm，柱箍间距计算跨度度d=450mm。柱箍采用双钢管448mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽宽度50mmm，高度80mmm。B方向竖楞5根，HH方向竖楞5根。面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm4。木方剪切强度1..6N/mmm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。根据规范，当采用用溜槽、串筒筒或导管时，倾倾倒混凝土产产生的荷载标标准值为2..00kN//m2。柱模板设计示意图图柱模板支撑计算简简图2、柱模板荷载标准准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入模温度度，取20..000℃；V——混凝土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H——混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取4.5m；1——外加剂影响修正系系数，取1..000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F：分别为47.771kN/mm2、108.0000kN//m2，取较小值值47.71kN/mm2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=47.771kN/m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2kkN/m2。3、柱模板面板的计计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。本本工程中取柱柱截面宽度BB方向和H方向中竖楞楞间距最大的的面板作为验验算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面宽度B方向竖楞间间距最大，为为l=138mm，且竖竖楞数为55，面板为大大于3跨，因因此对柱截面面宽度B方向面板按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁进行行计算。面板计算简图（1）、面板抗弯强度验算算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1138.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.138×0.90==7.11kN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==0.35kN/mm，式中0.90为按按《施工手册册》取用的临临时结构折减减系数。q=q1++q2=7.11+0.35=7.46kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×7.46×138×138=1.42×104N.mm；面板最大应力按下下式计算：其中，σ---面板承受的的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板截面宽度度，h:面板截面面厚度；WW=1388×18.0×18.0//6=7.45×103mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=15.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M/W=1.42×104/7.45×103=1.91N/mmm2；面板的最大应力计计算值σ=1.91N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[σ]=15N/mm2，满足要求求。（2）、面板抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1138.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.138×0.90==7.11kN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.138×0.90==0.35kN/mm，式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=7.11+0.35=7.46kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×7.46×0.138=6177.70N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--面面板承受的剪剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=6177.70N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=1338mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv---面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.4N/mmm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×617.70/(2×138×188.0)=00.37N/mm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.37N/mm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.4N/mm2，满足要求求！（3）、面板挠度验算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，ω--面板板最大挠度((mm)；q--作用在模板板上的侧压力力线荷载(kN/m))：q=7.46kN//m；l--计算跨度((竖楞间距)::l=1138.0mmm；E--面板弹性模模量（N/mmm2）：E=6000.000N/mmm2；I--面板截面的的惯性矩(mm4)；I=138××18.0×18.0×18.0//12=6.71×104mm4；面板最大容许挠度度:[ω]=138/2250=0.55mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0.6777×7.46×1384/(1000×6000.00×6.71×104)=0..046mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.046mm小于面板板最大容许挠挠度设计值[[ω]=0.55mm,满足要求。4、竖楞方木的计算算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为44.5m,柱箍间距为为450mmm，竖楞为大大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度50mm，高度度80mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×880×80/6=53cm3；I=50×880×80×80/122=2133cm4；竖楞方木计算简图图（1）、抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.18kN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.13kN/mm；式中0.90为按按《施工手册册》取用的临临时结构折减减系数。q=23.18+1.13=24.31kN//m；竖楞的最大弯距：：M=0..1×24.31×450.00×450.00=4.92×105N.mm；其中，σ---竖楞承受的的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=5.30×104；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=13.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=44.92×105/5.30×104=9.28N/mmm2；竖楞的最大应力计计算值σ=9.28N/mmm2小于竖楞的抗抗弯强度设计计值[σ]=13N/mm2，满足要求求！(2)、抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.18kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.13kN/mm；式中0.90为按按《施工手册册》取用的临临时结构折减减系数。q=23.18+1.13=24.31kN//m；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×24.31×0.45=65633.7N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--竖竖楞截面最大大受剪应力((N/mm2)；∨--竖楞计算最大大剪力(N)：∨=65663.7N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=50.0mmm；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=4500.0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.600N//mm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×65633.7/(2×50×450)=00.44N/mmm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.600N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.444N/mm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.6N/mm2，满足要求求。(3)、挠度验算算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，ω--竖楞楞最大挠度((mm)；qq--作用在在竖楞上的线线荷载(kN/m))：q=233.18+1.13=24.31kN/mm；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=213×104；竖楞最大容许挠度度:[ω]=4450/2550=11.8mm；；竖楞的最大挠度计计算值:ω=0.677×244.31×450.004/(1000×95000.0×2113×104)=0..33mm；竖楞的最大挠度计计算值ω=0.33mm小于竖楞楞最大容许挠挠度[ω]=1.8mmm，满足要要求。5、B方向柱箍的计算柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁柱箍为为3跨，按集中荷荷载三跨连续续梁计算，集中荷载P取木方传递递力。竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1.22×47.71+1.440×2.0)×0.45×0.138×0.9=3.35kN式中0.90为按按《施工手册册》取用的临临时结构折减减系数。柱箍计算简图B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=4.21kN；B方向柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.446kN.mm；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=0.0072mm；（1）、柱箍抗弯强度度验算经过连续梁的计算算得到：最大弯矩Mmaax=0.448kN.m；最大变形vmaax=0.0072mm；；最大支座力Qmmax=4.21kN；抗弯计算强度ff=0.488×106/5080=94.50N/mmm2B边柱箍的最大应力力计算值σ=94.50N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求。支撑钢管的最大挠挠度小于3110.0/1150与10mm,满足要求（2）、柱箍挠度验算算经过计算得到:V=00.072mm；柱箍最大容许挠度度:[V]]=3100/2550=1..24mmm；柱箍的最大挠度V=0..009mmm小于柱箍最最大容许挠度度[V]==1.24mmm，满足要求。6、B方向对拉螺栓的计计算计算公式:NN<fA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==178550N对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):即最大支座力力Qmaxx=4.21kN对拉螺栓强度N=4.21kN<[NN]=177.850kkN，满足要求。7、H方向柱箍的计算由于所验算柱子截截面尺寸为600×6600，所以H方向柱箍验验算同B边，均满足足要求。（二）、框架梁（300×900mm梁）计算计算参数:模板支架搭设高度度为3.6m；立杆的纵距距(跨度方向)l=1.000m，立杆的步距h==1.50mm；梁截面：300××900mm；面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2；弹性模量60000.0N/mmm4。木方50×80mmm，剪切强强度1.3NN/mm2，抗弯强度度13.0NN/mm2；弹性模量：95000.0N//mm4；梁底方木木间距2500mm；梁两侧立杆间距：：1.00mm；模板自重：0.550kN/mm2；混凝土钢筋筋自重：25.000kN/m33；施工活荷载：3..00kN//m2。梁两侧的楼板厚度度：0.12m，梁两侧的的楼板计算长长度0.500m。扣件计算折减系数数取1.000。梁底按照均匀布置置承重杆2根计算。计算中考虑梁两侧侧部分楼板混混凝土荷载以以集中力方式式向下传递。集中力大小为FF=1..20×25.0000×0.1800×0.5000×0.2500=0.6775kN。采用的钢管类型为为48×3.0。1、梁底面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.0000×0.900×0.3000+0.5000×0.3000=6.900kN//m活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.3000=0.9000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；(1)抗弯强度计算算f=M/W<[[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]——面面板的抗弯强强度设计值，取取15.000N/mm22；M==0.1qql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.11×(1.20×6.900+1..4×0.9000)×0.2500×0.2500=0.066kN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.066×106/162000=3.70N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求。(2)抗剪计算[[可以不计算算]T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×6.900+1..4×0.9000)×0.2500=1.4331kN截面抗剪强度计算算值T=33×1431.0//(2×300.0000×18.0000)=0..4N/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求。(3)挠度计算v=0.6777ql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.900×2504/(1000×6000×1458000)=0..225mm面板的最大挠度小小于250..0/2500,满足要求求。2、梁底支撑木方的的计算作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。（1）、荷载的计算：：①、钢筋混凝土梁自重重(kN/m))：qq1=225.0000×0.900×0.3=6.75kNN/m②、模板的自重线荷载载(kN/m))：qq2=00.500××0.2500×(2×0.900+0..300)//0.3000=0.7008kN/mm③、活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(1.0000+2.0000)×0.3000×0.2500=0.2225kN均布荷载q==1.200×4.3755+1.200×0.7088=6.1000kN/mm集中荷载P==1.400×0.2255=0.3115kN木方计算简图木方弯矩图(kNN.m)木方剪力图(kNN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受力图木方变形图(mmm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=1.7448kNN2=1.7488kN经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==1.7448kN经过计算得到最大大变形V==2.3774mm（2）、木方的截面力力学参数为：：本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.00×8.00//6=553.33ccm3；I=5.000×8.00×8.00×8.00//12=213.333cm4；①、木方抗弯强度计算算：抗弯计算强度ff=0.6666×106/533333.3=112.49NN/mm2，木方的抗弯弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求。②、木方抗剪计算[[可以不计算算]：截面抗剪强度必须须满足:T=3Q//2bh<<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1.7477/(2×50×80)=00.655NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22，木方的抗剪剪强度计算满满足要求。③、木方挠度计算：最大变形v==2.3744mm木方的最大挠度小小于10000.0/2550=4mm,满足要求。3、梁底支撑钢管计计算(1)、梁底横向钢管计算算纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变形计算算受力图支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=1.5580mm最大支座力Qmmax=7..645kNN抗弯计算强度ff=0.6555×106/44911.0=1445.92NN/mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度小于10000.0//150与10mm,满足要求。4、梁底纵向钢管纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。（1）、扣件抗滑移的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=7.655kN，单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求。R≤8.0kN时，可可采用单扣件件；8.00kN<R<12.0kN时，应应采用双扣件件；R>122.0kN时时，应采用可可调托座。5、立杆的稳定性计计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1==7.65kkN(已经经包括组合系系数)脚手架钢管的自重重N2==1.200×0.1111×11.4000=1.5514kNN=7.6645+1..514=99.159kkN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的截面回回转半径((cm)；i=11.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——计算长度(m))；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算：l0=k1uh(1))l0=(h+2aa)((2)k1——计算算长度附加系系数，按照表表1取值为1.1167；u——计算长度系数，参参照《扣件式式规范》表；；u=11.700a——立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=0.30mm；公式(1)的计算算结果：l00=1.1667×1.7000×1.50==2.9766m=29776/16..0=1866.574=00.207=9159/(00.207××424)==104.2213N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求。公式(2)的计算算结果：l00=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21100/166.0=1331.6611==0.3911=9159/(00.391××424)==55.2229N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——计计算长度附加加系数，按照照表2取值为1.0020；公式(3)的计算算结果：l00=1.1667×1.0200×(1.5000+2×0.3000)=2.5500m=22500/116.0=1156.7222=0.2887=9159/(00.287××424)==75.1998N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1———————————————————————————————————————————————步距h(m)hh≤0.900.9<h≤≤1.21.22<h≤1.51.55<h≤2.1kk111.2431..1851.11671.1663——————————————————————————————————————————————表2模板支架计计算长度附加加系数k2——————————————————————————————————————————————————————H((m)4468110121441618200253033540h+2aa或u1h(m)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》（三）、120mmm厚楼板模板钢管管支架计算计算参数:模板支架搭设高度度为4.5m，立杆的纵距b==1.00mm，立杆的横横距l=1.000m，立杆杆的步距hh=1.500m。面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm4。木方50×80mmm，间距3000mm，剪切切强度1.66N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。模板自重0.355kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.00kNN/m3，施工活荷荷载3.000kN/m22。扣件计算折减系数数取1.000。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为48×3.0。1、模板面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.0000×0.1200×1.0000+0.3550×1.0000=3.3550kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×1.0000=3.0000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=100..00×1.80×1.80//6=554.00ccm3；II=1000.00××1.80×1.80×1.80//12=48.600cm4；(1)抗弯强度计算算f=M/W<<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大弯距((N.mm))；W——面板的净截面抵抗抗矩；[f]——面面板的抗弯强强度设计值，取取15.000N/mm22；M=0.1100ql22其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.20×3.3500+1.4××3.0000)×0.3000×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0774×1000×1000//540000=1.3770N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪计算[[可以不计算算]：T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×3.3500+1.4××3.0000)×0.3000=1.4880kN截面抗剪强度计算算值T=33×1480..0/(2××1000..000×18.0000)=0..123N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22，抗剪强度验验算T<<[T]，满满足要求。(3)挠度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×3.3500×3004/(1000×6000×4860000)=0..063mmm面板的最大挠度小小于300..0/2500=1.2mmm,满足要求。2、纵向支撑钢管的的计算纵向钢管按照均布布荷载下连续续梁计算，截截面力学参数数为截面抵抗矩W=4.449cm3；截面惯性矩I=10..78cm44；（1）荷载的计算：钢筋混凝土板自重重(kN/m))：qq11=25.0000×0.1200×0.3000=0.9000kN/mm模板的自重线荷载载(kN/m))：qq12=0.3500×0.3000=0.1005kN/mm活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(1.0000+2.0000)×0.3000=0.9000kN/mm静荷载q1==1.200×0.9000+1.200×0.1055=1.2006kN/mm活荷载q2==1.400×0.9000=1.2660kN/mm（2）、抗弯强度计算算最大弯矩M==0.1qql2=0.1×2.47×1.00×最大剪力Q=00.6×1.0000×2.4666=1.4880kN最大支座力N==1.1×1.0000×2.4666=2.7113kN抗弯计算强度ff=0.2447×106/44911.0=544.91N//mm2纵向钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!（3）、挠度计算三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(0.6777×1.9055+0.9990×0.0000)×1000..04/(1000×2.06×105×1077880.0)==0.5811mm纵向钢管的最大挠挠度小于10000.0//150与10mm,满足要求!3、板底支撑钢管计计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P==2.71kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变形计算算受力图支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到：最大弯矩最大变形vmaax=1.0074mm最大支座力Qmmax=9..865kNN抗弯计算强度ff=0.9113×106/44911.0=2003.31NN/mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求。支撑钢管的最大挠挠度小于10000.0//150与10mm,满足要求。4、扣件抗滑移的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；计算中R取最大支支座反力，RR=9.877kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件。R≤8.0kkN时，可采采用单扣件；；8.0kkN<R<<12.0kN时，应应采用双扣件件；R>122.0kN时时，应采用可可调托座。5、模板支架荷载标标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。(1)、静荷载标准准值包括以下下内容：脚手架的自重(kkN)：NNG1=0.1111×11.4000=1.2262kN模板的自重(kNN)：NNG2=0.3500×1.0000×1.0000=0.3550kN钢筋混凝土楼板自自重(kN)：NNG3=25.0000×0.1200×1.0000×1.0000=3.0000kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NG1++NG2+NNG3)=4.6111kN。（2）、活荷载为施工工荷载标准值值与