建筑工程混凝土漏斗施工技术总结

混凝土漏斗施工技术总结XX1、工程概况本工程为XX有限公司电厂一期2*60MW机组工程0#输煤系统工程，结构采用钢筋混凝土箱型结构。该地下煤斗工程基础底标高为-10.360m，主体顶标高为0.200m，煤斗壁厚900mm；整个煤斗有两个漏斗构成，漏斗部分由漏斗暗环梁、折板梁、漏斗斜壁以及漏斗口组成。该漏斗下口标高为-4.420m，净尺寸为2.580*2.580m；上口标高为0.200m，净尺寸为5*5m；每个漏斗钢筋用量为12t，混凝土用量为23m³/个；漏斗斜壁角度为70°；漏斗斜板壁厚为300m。本次施工脚手架从-9.360m开始搭设。2、施工计划为提高质量与进度安排各工种流水穿插作业，即木工与钢筋工穿插作业；并将漏斗施工划分为三个施工段，漏斗斜板以下暗环梁及漏斗口为第一施工段；漏斗斜板为第二施工段；折梁及平台梁板为第三施工段。3、施工流程及工艺3.1施工流程：定位放线→筏板基础施工→漏斗下满堂脚手架搭设→漏斗折梁梁底→折梁测底模支设以及0.200m平台板模板支设→漏斗口模板支设→安装漏斗口预埋铁件→折板梁、平台板以及漏斗口暗环梁钢筋绑扎→根据实际放样支设漏斗斜板底模→绑扎漏斗斜板钢筋→漏斗口暗环梁混凝土浇注→漏斗斜板填模，混凝土浇注→漏斗折板梁及平台梁板混凝土浇注3.2施工工艺3.2.1模板工程漏斗模板采用12厚镜面板，为缩短工期，方便工人施工，漏斗模板应预先进行电脑放样，尤其漏斗斜壁与梁交叉处以及漏斗四角处。模板尺寸可预先放样，以确定各部分尺寸并配模，以避免失误，影响工程进度。3.2.1.1模板设计：漏斗模板全部采用12厚镜面板；模板铺设完成后。待漏斗斜壁钢筋绑扎完成，开始浇注混凝土时支设漏斗斜壁内模。漏斗斜壁内模采用填模工艺，填模时用Φ12高强对拉螺栓将底模与所填内模连接成整体；另外填模时采用特制“工”字型顶棍以保证漏斗斜壁的几何尺寸。折板梁的侧模和漏斗斜壁加固均采用Φ12高强对拉螺栓。注：、“工”字型顶棍（见所附图片），可以使其与模板增大接触面积，以加强其支撑作用，从而有效保证构建的几何尺寸。、填模时根据电脑预先放样尺寸，将每次填模所需模板预先配置好并对其进行编号，以防止拉乱或混淆。折梁梁底设置三排立杆，立杆纵横向间距为600mm，漏斗口立杆间距不大于600mm，其他部分立杆间距不大于700mm，水平杆步距不大于1.5米；折梁斜壁加设垂直于板面的斜撑，模板架体必须设置扫地杆，水平杆顶撑至煤斗壁壁。梁底及漏斗口位置立杆均采用双扣件，扣件扭力不小于40N·m;架体拆除与搭设顺序相反，即先搭设的后拆除。漏斗斜壁及暗环梁梁模板：1）、搭设好架体后首先将折梁底模支设完毕，再将已经放好的中心线校正好漏斗口的位置。2）、支设漏斗口位置折梁侧模，将人字形中间折梁底模和漏斗口折梁侧模带上白线，将大小龙骨铺上，小龙骨的间距不大于150mm（木方立放），大龙骨的间距即钢管的间距不大于700mm,然后将模板铺上。3）、钢筋绑扎完毕后先支设漏斗口侧模，按照从下到上的顺序逐层铺上折梁斜壁上层模板并安放“工”字型顶棍，再安放模板小龙骨，穿Φ12高强对拉螺栓，螺栓的间距为600×600，支设完一层后立即用钢管进行加固，加固用钢管必须与从漏斗口伸出的满堂脚手架进行连接。4）、标高0.200m平台板模板支撑架体立杆间距不大于0.7米平台板小龙骨采用40×90mm方木，小龙骨的间距不超过150mm。3.2.1.4模板验收检查：1）、模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。2）、模板支撑部位底部有足够的支撑面积。3）、模板拼缝严密，接缝宽度小于1.5mm。4）、模板与混凝土接触面层清理干净，满刷脱模剂。5）模板允许偏差:项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置±5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高低低差2靠尺及塞尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6）、严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板安装质量。7）、混凝土浇筑过程中应派专人看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。3.2.1.5拆模注意事项：1）、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2）、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑等原则。3）、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模由同一个作业班组操作。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。3.2.2钢筋工程漏斗纵筋、横筋采用搭接，接头应错开布置。折梁钢筋绑扎：1）、绑扎钢筋时，按配料单上的钢筋数量、形状、规格、长度进行绑扎，必须结合图纸设计，如有问题及时提出，不得随意绑扎上去。2）、绑扎梁钢筋时，可在平台上用粉笔标出每根梁的详细配筋，便于工人施工和检查核对。3）、梁保护层厚度为25mm，用砂浆制做垫块或大理石块，小于20mm的腰筋可采用绑扎搭接连接，上层筋在中间跨1/3处搭接，下层筋在边跨1/3处搭接。3.2.2.2漏斗斜壁钢筋绑扎：1）、斜壁钢筋应先进行放样，确保钢筋尺寸、形状满足图纸要求，进行绑扎时，应保证斜壁钢筋在梁里有足够的锚固长度，水平钢筋搭接长度应满足锚固要求。2）、原材料必须符合国家的有关规定，下料必须依据设计施工图纸，尤其时漏斗斜壁钢筋，结合放样，保证尺寸准确。漏斗口处预埋螺栓要求位置准确，控制难度较大，施工技术人员应对预埋螺栓位置、露头长度进行复核，保证后期设备安装准确。3）、钢筋接头采用绑扎搭接时，搭接长度不得小于45d，接头位置应错开布置，其距离不应小于一个搭接长度，且不小于1000mm，同一竖向截面接头不得超过25%。3.2.3混凝土工程3.2.3.1混凝土施工前，应检查预埋件、预留孔是否准确无误，钢筋经过监理及甲方技术人员的隐蔽验收合格，模板内杂物必须清理干净，浇水润湿，并按规范要求对施工缝进行处理。3.2.3.2漏斗混凝土施工采用混凝土泵车分3个阶段进行浇筑，第1阶段漏斗下口暗环梁至漏斗斜板下沿处；第2阶段浇筑漏斗斜板至折板梁底，第3阶段浇筑折板梁及平台梁板混凝土。浇筑混凝土要均匀对称进行，漏斗斜壁及深梁每层浇筑高度以1000mm为宜，斜壁内模采用填模法施工，随混凝土浇筑逐层填模，并采用插入式振动棒振捣，保证混凝土振捣密实。配备Ø33mm振捣棒，用于钢筋密集区的振捣，同时配备Ø53mm振捣棒，大小结合，确保砼振捣密实。由于结构中的构件在不同标高处相互贯通，所以现场施工要根据浇筑进展情况进行多点振捣，尤其是漏斗四角以及折板梁等构件处振捣棒要下到底。4、施工安全保证措施4.1进入现场必须戴安全帽，高处作业，特别是搭设支撑架以及在支撑架、临时架和无安全防护情况下施工，必须系好安全带。4.2严禁酒后上班，施工操作时必须小心谨慎，严禁在现场打闹、追逐玩笑。4.3高处作业严禁向下抛物。4.4在操作面上行走要看清脚下的跳板和空隙以免踩空。4.5严禁在操作面上堆物超载，所有材料机具必须分开均匀堆放，需要多少材料就吊多少，不要一次上完。施工人员操作或休息时不得过分集中。4.6起重作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留，工作或通过。吊运钢管、模板、钢筋等重物时，必须设专人指挥，操作人员严格按照指挥人员的信号作业。4.7所有施工操作人员必须遵从建筑安装安全操作规程。4.8拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下伤人。4.9直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。4.10钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4.11满堂脚手架搭设完成后必须经相关技术人员验收合格后方可进行下道工序施工。5、人员计划序号分工人数岗位职责1木工25模板加工、安装，预预埋铁件安装装。2混凝土工10混凝土浇筑、振捣捣，清理模板板，后台加外外加剂等3钢筋工20钢筋加工、绑扎，柱柱钢筋电渣焊焊接4信号指挥2指挥塔吊进行物料料的提升吊运运，前后台各各一人6汽车吊司机2根据信号指挥要求求进行物料吊吊运7测量2负责标高轴线测量量及偏差观测测10装载车司机1后台混凝土上料，周周转材料的水水平倒运11电工1维护12施工员、技术员2施工现场管理、技技术指导工作作附：模板支撑体系计算一、基本参数信息:1.1脚手架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高(m):10.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑。1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图1楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：W=4.000×9.000×9.000/6=54cm3；方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=4.000×9.000×9.000×9.000/12=243cm4；方木楞计算简图2.1荷载的计算：(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.200×0.500=2.500kN/m；(2)、模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.200=0.070kN/m；(3)、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.700×0.200=0.420kN；强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(2.500+0.070)=3.084kN/m；集中荷载p=1.4×0.420=0.588kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.588×0.700/4+3.084×0.7002/8=0.292kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.588/2+3.084×0.700/2=1.373kN；截面应力σ=M/w=0.292×106/54.188×103=5.385N/mm2；方木的计算强度为5.385小13.0N/mm2,满足要求。2.3抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.700×3.084/2+0.588/2=1.373kN；截面抗剪强度计算值T=3×1373.400/(2×45.000×85.000)=0.539N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.539小于1.300，满足要求。挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=2.500+0.070=2.570kN/m；集中荷载p=0.420kN；最大变形V=5×2.570×700.0004/(384×9500.000×2302968.75)+420.000×700.0003/(48×9500.000×2302968.75)=0.504mm；方木的最大挠度0.504小于700.000/250,满足要求。三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.084×0.700+0.588=2.747kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.682kN.m；最大变形Vmax=0.921mm；最大支座力Qmax=10.656kN；截面应力σ=0.682×106/5080.000=134.191N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10mm,满足要求。四、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.656kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。五、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×8.500=1.097kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.700×0.700=0.171kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.500×0.700×0.700=6.125kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.394kN；5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN；5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=10.931kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中：N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.931kN；σ----轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比llo/i查查表得到；i----计计算立杆的截截面回转半径径(cm)：i=11.58ccm；A----立立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立立杆净截面模模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ---钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[f]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055.000N/mm22；Lo----计算长长度(m))；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算：lo=k1uh((1)lo=(h+2aa)((2)k1---计算长度度附加系数，取取值为1.1155；u---计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表；；u=11.70a---立杆上上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度；；a=00.100m；公式(1)的计算算结果：立杆杆计算长度Lo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Lo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由由长细比LLo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2207；钢管立杆受压强度度计算值；σσ=109330.6200/（0.2077×489.0000）=1007.9866N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1077.986N/mm22小于[f]]=2005.0000满足要求。公式(2)的计算算结果：立杆杆计算长度Lo=h++2a=1.5000+0.1000×2=11.700m；Lo/i=17000.0000/155