佛山某商铺工程模板专项施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc146342756"一、编制依据：2HYPERLINK\l"_Toc146342757"二、超高部分工程概况2HYPERLINK\l"_Toc146342758"三、模板及支撑体系选型3HYPERLINK\l"_Toc146342759"四、模板施工管理4HYPERLINK\l"_Toc146342760"五、框架梁及屋面板安全计算书4HYPERLINK\l"_Toc146342761"1、屋面板安全计算：5HYPERLINK\l"_Toc146342762"2、屋面梁计算12HYPERLINK\l"_Toc146342763"六、模板支撑体系的构造措施22HYPERLINK\l"_Toc146342764"七、模板施工过程中安全注意事项：24HYPERLINK\l"_Toc146342765"八、监测方案26HYPERLINK\l"_Toc146342766"九、应急预案27商铺高架支模专项施工方案编制依据：序号名称编号1施收GB50204--20022量标-3全04建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范JGJ130-220015南海颐景园施工图图纸超高部分工程概况本工程局部二层板面为中空，造成春雨苑C座与商铺交界处，商铺屋面梁、板局部层高超过8米，具体梁、板截面尺寸及相应层高见下表：项目名称截面尺寸主要净高(m)框架梁350×900，250×5550，300×6650，200×9900，200×5500，200×6600，250×8800，250×7750，300×88007.8,7.5,,7.4屋面板120，150，1808.68，8.552，8.43根据现场实际情况，本方案拟选定梁：350×900，高度h=9.15m，净高（8.25m）,板：180mm厚，高度8.7m，净高（8.52m）,进行计算。超高部分位置平面见附图-1《超高部分平面图》三、模板及支撑体系选型构件框架梁枋钢0屋面板枋钢0本工程模板工程直接支撑在已浇筑好混凝土楼面板上。混凝土结构已达到设计强度，混凝土结构强度为C30。木枋的材料参数如下：E=9500N/mm2，[f]=13N/mm2。模板的材料参数如下：E=6000N/mm2，[f]=15N/mm2，[T]=1.40N/mm2钢管的材料参数如下：E=206000N/mm2，[f]=205N/mm2，[T]=115N/mm2四、模板施工管理1）模板支撑体系安装完毕后，由技术部门牵头，组织生产、安全、技术人员，按专业施工方案及有关标准进行全面验收，自检合格后报监理验收。监理单位签署意见，合格后方可使用。（2）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；（4）支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。（5）混凝土浇筑时，派安全员、木工专职观察模板及其支模系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。（6）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）与高支撑架周围相连楼板支撑拆除时，保留四跨支撑与高支撑架拉接。五、框架梁及屋面板安全计算书模板及支架分项系数见下表：项次荷载类别分项系数1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设设备荷载1.45振捣混凝土时产生生的荷载1.46新浇筑混凝土对模模板侧面得压压力1.27倾倒混凝土时产生生的荷载1.4荷载组合见下表：项次项目荷载组合计算强度计算刚度1平板及薄壳得模板板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的底板板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱（边长长≤300mmm）墙（厚≤100mmm）的侧面模板板5+664大体积结构、柱（边边长＞300mmm）墙（厚＞100mmm）的侧面模板板6+76屋面板支撑体系大样图见下图：模板支架高度为8.52M,搭设支撑体系尺寸为，立杆间距1000×1000，水平杆步距为1500，板底木枋间距为300，顶托梁采用Ф48×3.5厚钢管间距1000。模板面板计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算：钢筋混凝土自重取为：r=25KN/m3，模板自重取为：r=0.35KN/m2平板浇筑中人员及设备施工活载取为2.5KN/m2。模板计算简图如下：模板的弹性模量取为6000N/mm2净荷载标准值：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85KN/m活荷载标准值：q2=2.5×1=2.5KN/m面板惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=100×1.8×1.8/6=54cm3I=bh3/12=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1×ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×4.85+1.4×2.5)×0.300×0.300=0.084KN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.084×1000×1000/54000=1.56N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×()×0.3=1.68KN截面抗剪强度计算值T=3×1680/(2×1000×18)=0.14N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!挠度计算不用组合活荷载q=1.2×4.85=5.82KN/mv=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.82×3004/(100×6000×486000)=0.109mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!支撑木枋计算：方木按照均布荷载下三跨连续梁计算：枋木弹性模量取为E=9500N/mm2钢筋混凝土自重取为：r=25KN/m3，模板自重取为：r=0.35KN/m2平板浇筑中人员及设备施工活载取为2.5KN/m2。方木计算简图如下：1.2.1荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.18×0.3=1.35kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=2.5×0.300=0.75kN/m静荷载q1=1.2×1.35+1.2×0.105=1.746kN/m活荷载q2=1.4×0.75=1.05kN/m1.2.2木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.746+1.05=2.8kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.8×1×1=0.28kN.m最大剪力Q=0.6×1×2.8=1.68kN最大支座力N=1.1×1×2.8=3.08kN方木的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.3cm3；I=5×10×10×10/12=416.66cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.28×106/83300=3.36N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×1×2.8=1.68KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1680/(2×50×100)=0.504N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算挠度计算不用组合活荷载q=1.746KN/m最大变形v=0.677×1.746×10004/(100×9500×4166600)=0.299mm方木的最大挠度小于1000/250,满足要求!钢管托梁计算：钢管托梁受到梁底木枋传递的集中力P作用，P=3.08KN，间距300mm。钢管自重为q1=0.0384KN/m。1.3.1荷载计算：将集中力转化为均布荷载，q2=10.27KN/m，q=q1+q2=10.27+1.2×0.0384=10.32KN/m。1.3.2钢管托梁的计算钢管的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3；I=12.19cm4；钢管托梁抗弯强度计算M=0.1×q×l2=0.1×10.32×1×1=1.032KN·m抗弯计算强度f=1.032×106/5080=203.1N/mm2钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)钢管托梁抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×10.32×1=6.19KN截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2A<[T]截面抗剪强度计算值T=3×6190/2×489=18.99N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=115N/mm2钢管的抗剪强度计算满足要求!(3)钢管托梁挠度计算挠度计算不用组合活荷载最大支座力p’=1.746×1.1×1=1.92KN化为均布荷载：q1=1.92/0.3=6.4KN/m，钢管自重：q2=1.2×0.0384=0.046KN/m,q=q1+q2=6.4+0.046=6.45KN/m最大变形v=0.677×6.45×10004/(100×206×103×121900)=1.74mm钢管托梁的最大挠度小于1000/250,满足要求!立杆的稳定性计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.149×8.52=1.27kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.3350×1××1=0.35kNN(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25..000×0.180××1×1=4.5kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.277+0.355+4.5==6.12kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值经计算得到，活荷荷载标准值计算立杆时，施工工及设备荷载载标准值取：：1.0KKN/m2NQ=1.0000×1×11=1KN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1..4NQN=1.2×6..12+1..4×1=88.74KNN立杆的稳定性计算算公式其中N——立立杆的轴心压压力设计值，N=8.74kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆杆的截面回转转半径(ccm)；i=11.60A——立杆净截截面面积((cm2)；A=4.89W——立杆净截截面抵抗矩((cm3)；W=5..08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢管管立杆抗压强强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m))；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k1uh ((1)l0=(h+2a)) (2)k1——计算长度度附加系数，按按照表1取值为1.1167；u——计算长度度系数，参照照《扣件式规规范》表；uu=1..70a——立杆上端端伸出顶层横横杆中心线至至模板支撑点点的长度；aa=0..00m；表一模板支架计算长度度附加系数K1步距（h）H≤0.90.9＜h≤1..21.2＜h≤1..51.5＜h≤2..1K11.2431.1851.1671.163按照公式一计算：：l0=k1uh=11.167××1.7×11.5=2..976mλ=l0/i=2..976×1100/1..60=1886查稳定系数表φ=0.2007σ=N/ΦA=8..74×10000/(00.207××4.89××100)==86.344N/mm22<2055N/mmm2稳定性安全满足要要求按照公式二计算：：l0=(h+2a))=2.5mma=00.5λ=l0/I=2..5×1000/1.600=156查稳定系数表φ=0.2887σ=N/ΦA=8..74×10000/(00.287××4.89××100)==62.3//mm2<2055N/mmm2稳定性安全满足要要求屋面梁支撑体系大大样图见下图图：模板支架高度为88.25M,,搭设支撑体系尺寸寸为，立杆间间距1000××850，水平杆步步距为1500，板底木枋枋间距为250，顶托梁采采用Ф48×3..5厚钢管间距1000。2.1模板面面板计算：面板为受弯结构，需需要验算其抗抗弯强度和刚刚度，模板面面板按照三跨跨连续梁计算算,计算简图如如下：钢筋混凝土自重取取为：r=25KKN/m3，模板自重重取为：r=0.335KN/mm2平板浇筑中人员及及设备施工活活载取为2.5KNN/m2。净荷载标准值：qq1=25××0.9×00.35+00.35×00.35=88KN/m活荷载标准值：qq2=2.55×0.355=0.8775KN/mm面板惯性矩I和截截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6==35×1..8×1.88/6=188.9cm33I=bh3/122=35×11.8×1..8×1.88/12=117cm4抗弯强度计算f=M/W<[f]]f——面板的抗抗弯强度计算算值(N/mm2)；M——面板的最最大弯距(N.mm))；W——面板的净净截面抵抗矩矩；[f]——面板板的抗弯强度度设计值，取取15.000N/mm22；M=0.1××ql2其中q——荷荷载设计值((kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×8+1.44×0.8775)×0.25×0.25=0.0677KN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0667×10000×1000//18900==3.54N//mm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××(47)×0.25=1.62KKN截面抗剪强度计算算值T=33×16200/(2×3550×18))=0.399N/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!挠度计算不用组合合活荷载q=1.2×8==9.6KNN·mv=q4/I<<]=l//面板最大挠度计算算值v==0.6777×9.66×25044/(1000×6000×11700000)=0.255mm小/满梁侧模计算：梁底横向和梁侧竖竖向木方背肋肋沿梁纵向间间距均为250，梁侧竖向向木方背肋外外侧对拉螺杆杆布置间距为为350*6600（沿梁高竖竖向*沿梁长纵向向）。模板横放，根据木木方布置原则则，其纵向间间距为250，板厚按120取值，计算算简图如下：：2.2.1荷载载计算假设T=300C，掺掺缓凝型外加加剂，则β1=1.2，坍落度16-188cm，则β2=1.15，砼砼浇筑速度V=10m//h，则侧压力F1=0..22×гc×T0×β1×β2×V1/2F2=гc×HF1=0.22×24××200/((30+155)×1.22×1.15×1001/2=102.411KN/m22F2=24×0.9==21.6KKN/m2取两者较小值即F=F2=21.66KN/m22振捣砼时产生的荷荷载：4KN/mm2则线荷载为q`=(F×1..2+4×11.4)×00.9×0..915=((21.6×11.2+4××1.4)××0.9×00.25=7.1KN/mq=F×1.2××0.9×00.915==21.6×11.2×0..9×0.225=5.8KN/m2.2.2抗弯弯强度计算Mmax=0.11q`L2=0.1××7.1×22502=0.04443×1006N.mmB=0.9-0..12=0..78m，h=0.0018mW=bh2/6==780×1882/6=4.22×104mm3I=bh3/12=7780×1883/12=3.79××105则σ=Mmax/W==0.04443×1066/（4.2×1004）=1.05N//mm2<fm=113N/mmm2所以满足要求。2.2.3抗剪剪计算V=0.6q`LL=0.6××7.1×0.25=1.0655KN剪应力τ=3V//（2bh）=3×1.0655×1000/(2×7880×18))=0.114N/mmm2<fv=11.4N/mmm2所以满足要求。挠度验算取侧压力F=211.6×1..2=25.922KN/m22，化为线荷荷载25.922×0.255=6.48KKN/m，乘乘以折减系数数q=6.488×0.9==5.8KN//mw=0.677××ql4/(1000EI)=0.6777×25044×5.8/((100×9000×33.79×1105)=0.0455mm<[WW]=2500/250=1mm所以满足要求。支撑木枋计算：方木按照简支梁计计算,同时,将梁作用在在支撑枋木上上的力简化为为一集中力p钢筋混凝土自重取取为：r=25KKN/m3，模板自重重取为：r=0.335KN/mm2平板浇筑中人员及及设备施工活活载取为2.5KNN/m2。2.2.1荷载计计算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN)：p11=25.0000×0.9××0.25×00.35=1.96KKN(2)模板的自重荷荷载(kN)：p12=0.355×0.255×0.355=0.0311KN(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(KN/m),经计算得到:活荷载标准值p22=2..5×0.335×0.25=0.22KKN静荷载p1’==1.2××1.96++1.2×00.031==2.39KKN活荷载p2’=1.4×00.22=0.31KKNp=p1’+p2’=2.399+0.311=2.7KKN2.2.2木枋枋的计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:查施工手册：最大弯矩M1==(pl/8))×(2-bb/l)=(2.7×00.85/88)×(2--0.35//0.85))=0.46kNN.m最大剪力Q1==p/2=22.7/2==1.35kNN最大支座力RA==RB=N1=p/2=11.35KNN方木的截面力学参参数为本算例例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×100×10/66=833.3cm3；I=5×100×10×110/12=4166.66cmm4；(1)方木抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.466×106/833000=5.52N//mm2方木的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)方木抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q=1.355KN截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×13500/(2×500×100))=0.411N/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求!(3)方木挠度计算算挠度计算不用组合合活荷载：p=p1’=2.399KN最大挠度：w=ppl3/48EII=2.339×10000×85003/48×99500×441666000=0.777mm方木的最大挠度小小于1000/2250,满足足要求!钢管托梁计算钢管托梁受到梁底底木枋传递的的集中力P作用，P=1.335KN，间距250mm。钢管自重重为q1=0..0384KKN/m。2.4.1荷载计计算：将集中力转化为均均布荷载，q2=5..4KN/m，q=q1++q2=5..4+1.22×0.03384=5..45KN//m。查施工手册：最大弯矩M1==M=0..1×q×ll2=0.1××5.45××1×1=00.545KN·m最大剪力Q==0.6qql=0.6×5..45×1==3.27KKN最大支座力R=11.1ql==1.1×55.45×11=6KN2.4.2钢管管托梁的计算算钢管的截面力学参参数，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.088cm3；I=12.119cm4；钢管托梁抗弯强度度计算M=0.1×q××l2=0.1××5.45××1×1=00.545KN·m抗弯计算强度ff=0.5445×106/5080=107.33N/mm2钢管的抗弯计算强强度小于205N/mmm2,满足要求!(2)钢管托梁抗剪剪计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qql=0.6×5..45×1==3.27KKN截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22A<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3×33270/2×4899=10.033N/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=115N/mmm2钢管的抗剪强度计计算满足要求求!(3)钢管托梁挠度度计算挠度计算不用组合合活荷载最大支座力p’==2.39//2=1.22KN化为均布荷载：qq1=1.22/0.255=4.8KKN/m，钢管自重：q2==1.2×00.03844=0.0446KN/mm,q=q1+q2==4.8+00.046==4.8266KN/m最大变形v==0.6777×4.8226×100004/(1000×206××103×1219900)=1.3mm钢管托梁的最大挠挠度小于1000/2250,满足足要求!钢管托梁所受最大大支座力为6KN立杆与钢管托梁之之间的扣件数数目计算如下下：单个扣件抗滑移的的力为：N=8KN，扣件数目为：n==6/8=00.75（个），为为保险，扣件件数目取N=2个立杆的稳定性计算算由于本支撑体系当当中梁下立杆杆同时受到主主梁、次梁及及板面结构传传递下来的压压力，因此在在计算时要同同时考虑三个个构件对立杆杆稳定性产生生的影响。根根据图纸设计计，立杆所受受最大压力位位置如下图所所示：计算立杆所受压力力如下：主梁所传递给立杆杆的压力：根据上节主梁下钢钢管托梁受力力计算，得出出钢管托梁对对梁下立杆传传递的最大压压力为：N1=6KKN受力范围内板面所所传递给立杆杆的压力：此部分受力为：混凝土结构：N221=0.775×0.8875×0..12×255×1.2==2.36KKN模板结构：N222=0.755×0.8775×0.335×1.22=0.277KNN2=N21+NN22=2..36+0..27=2..63KN受力范围内次梁所所传递给立杆杆的压力：此部分受力为：混凝土结构：N331=0.775×0.225×（0.9-00.12）×25/22×1.2==2.19KKN模板结构：N322=0.755×0.255×0.355/2×1..2=0.0039KNN3=N31+NN32=2..19+0..039=22.23KNN受力范围内活荷载载为：计算立杆时，施工工及设备荷载载标准值取：：1.0KNN/m2经计算得到，次梁梁及板面活荷荷载标准值N41=1.000×00.75×00.875××1.4=0.92KKN主梁范围内活荷载载标准值：N42=0.355×1×1××1.4=00.49KNNN4=N41+NN42=0..92+0..49=1..41KN5、脚手架钢管的自自重(kN)：N5=0.1499×9.033×1.2==1.61KKN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。综上计算，钢管所所受压力为：：N=N1+N2++N3+N44+N5=66+2.633+2.233+1.411+1.611=13.888KN立杆的稳定性计算算立杆的稳定性计算算公式其中N——立立杆的轴心压压力设计值，N=13.88kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆杆的截面回转转半径(ccm)；i=11.60A——立杆净截截面面积((cm2)；A=4.89W——立杆净截截面抵抗矩((cm3)；W=5..08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢管管立杆抗压强强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m))；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k1uh ((1)l0=(h+2a)) (2)k1——计算长度度附加系数，按按照表1取值为1.1167；u——计算长度度系数，参照照《扣件式规规范》表；uu=1..70a——立杆上端端伸出顶层横横杆中心线至至模板支撑点点的长度；aa=0..00m；表一模板支架计算长度度附加系数K1步距（h）H≤0.90.9＜h≤1..21.2＜h≤1..51.5＜h≤2..1K11.2431.1851.1671.163按照公式一计算：：l0=k1uh=11.167××1.7×11.5=2..976mλ=l0/I=2..976×1100/1..60=1886查稳定系数表φ=0.2007σ=N/ΦA=133.88×11000/((0.2077×4.899×100))=137..1N/mmm2<2055N/mmm2稳定性安全满足要要求按照公式二计算：：l0=(h+2a))=2.5mma=00.5λ=l0/i=2..5×1000/1.600=156查稳定系数表φ=0.2887σ=N/ΦA=133.88×11000/((0.2877×4.899×100))=98.99/mm2<2055N/mmm2稳定性安全满足要要求六、模板支撑体系系的构造措施施为保证模板支撑体体系的安全性性，支撑体系系构造详图见见下图：屋面梁模板支撑体体系见下图：：为考虑到支撑体系系的稳定性，在在水平面上加加设三道水平平剪刀撑。搭搭设方法同垂垂直方向剪刀刀撑，同时，水水平拉杆要与与墙、柱结构构有效拉结、支支顶。剪刀撑按照4500~600搭设，相邻邻两跨剪刀撑撑间距不超过过6m。剪刀撑大大样图见下图图：模板立杆平面图见见：附图-2《立杆平面面布置图》剪刀撑平面布置图图见：附图-3《剪刀撑平平面布置图》混凝土浇筑顺序见见：附图-4《春雨苑C座三层梁板板砼浇筑顺序序图》七、模板施工过程程中安全注意意事项：向作业人员进行安安全技术交底底。支模分段或整体搭搭设完毕，经经技术负责人人主持分段或或整体验收合合格后方能进进行钢筋安装装。高支模施工现场搭搭设工作梯，作作业人员不得得从支撑系统统上下。支模搭设、拆除和和混凝土浇筑筑期间，无关关人员不得进进入，并由安安全员在现场场监护。混凝土浇筑时，要要有专职安全全员观察模板板及其支撑系系统的变形情情况，发现异异常现象时，立立即停止施工工，迅速疏散散人员，待排排除险情并经经施工现场安安全责任人检检查同意后方方可复工。所有物体不的高空空抛下，必须须采取可靠的的措施进行钢钢管、卡口等等的运输，并并且搁放整齐齐稳固。模板安装模板安装必须严格格按施工方案案进行，严禁禁任意变动。不得使用严重锈蚀蚀变形、断裂裂、脱焊、螺螺栓松动的钢钢支撑材料搭搭设支撑体系系与加固墙柱柱。下层楼板结构的砼砼强度要达到到能支撑上层层模板、支承承系统和新浇浇筑砼重量时时，方可进行行上层砼施工工（以砼指导导试块的强度度为依据），否否则下层楼板板结构的支承承系统不能拆拆除。支模应按工序进行行，模板没有有固定前，不不得进行下道道工序。模板及其支撑系统统在安装过程程中，必须设设置临时固定定设施，严防防倾覆。模板的支柱纵横向向水平、剪刀刀撑等均应按按方案的规定定布置。立柱柱4.5m以下下部分，应设设置不少于两两道的纵横水水平拉杆，立立柱4.5mm以上部分每每增高1.55m，应相应应加设一道水水平拉杆。不不足1.5m也加一道。剪剪刀撑应纵横横布置，且不不少于两道，其其间距不得超超过6.5m，支撑撑主梁的立柱柱必须设置剪剪刀撑。支模时，支撑、拉拉杆不准连接接在门窗、脚脚手架或其他他不稳固的物物件上。砼浇浇灌过程中，要要有专人检查查，发现变形形、松动等现现象，要及时时加固和修理理，防止塌模模伤人。二人抬运模板时，要要互相配合，协协同工作。传传送模板、工工具应用运输输工具或绳子子绑扎牢固后后升降，不得得乱扔。支设4m以上的立柱模板和和梁模板时，应应搭设工作平平台，不足4m的，可使用用马凳操作，不不准站在柱模模板上和梁底底板上行走，更更不允许利用用拉杆、支撑撑攀登上下。墙模板在未装对拉拉螺杆前，板板面要向内倾倾斜一定角度度并撑牢，以以防倒塌。模板支撑支在土壁壁上时，应在在支点上加垫垫板，以防支支撑不牢或造造成土壁坍塌塌。安装楼面模板