预应力混凝土构件设计二

第10章预应力混凝土构件设计10.1概述10.1.1预应力混凝土的原理为了避免钢筋混凝土结构的裂缝过早出现，充分利用高强度钢筋及高强度混凝土，可以设法在结构构件受荷载前，用预压的办法来减小或抵消荷载所引起的混凝土拉应力，甚至使其处于受压状态。在构件承受荷载以前预先对混凝土施加压应力的方法有多种，有配置预应力钢筋，再通过张拉或其他方法建立预加应力的；也有在离心制管中采用膨胀混凝土生产的自应力混凝土等。本章所讨论的预应力混凝土构件是指常用的张拉预应力钢筋的预应力混凝土构件。现以图10-1所示预应力混凝土简支梁为例，说明预应力混凝土的概念。图10-1预应力混凝土简支梁（a）预压力作用下；（b）外荷载作用下；（c）预压力和外荷载共同作用下在荷载作用之前，预先在梁的受拉区施加偏心压力，使梁下边缘混凝土产生预压应力为c，梁上边缘产生预拉应力ct，见图10-1（a）。当荷载q(包括梁自重)作用时，如果梁跨中截面下边缘产生拉应力ct，梁上边缘产生压应力c，见图10-1（b）。这样，在预压力N和荷载q共同作用下，梁的下边缘拉应力将减至ct-c，梁上边缘应力一般为压应力，但也有可能为拉应力，见图10-1（c）。如果增大预压力N，则在荷载作用下梁的下边缘的拉应力还可减小，甚至变成压应力。由此可见，预应力混凝土构件可延缓混凝土构件的开裂，提高构件的抗裂度和刚度，并取得节约钢筋，减轻自重的效果，克服了钢筋混凝土的主要缺点。预应力混凝土具有很多的优点，其缺点是构造、施工和计算均较钢筋混凝土构件复杂，且延性也差些。下列结构物宜优先采用预应力混凝土：（1）要求裂缝控制等级较高的结构；（2）大跨度或受力很大的构件；（3）对构件的刚度和变形控制要求较高的结构构件，如工业厂房中的吊车梁、码头和桥梁中的大跨度梁式构件等。10.1.2预应力混凝土的分类根据预加应力值大小对构件截面裂缝控制程度的不同，预应力混凝土构件分为全预应力的与部分预应力的与部分预应力的两类。当使用荷载作用下，不允许截面上混凝土出现拉应力的构件，称为全预应力混凝土，大致相当于《混凝土结构设计规范》中裂缝控制等级为一级，即严格要求不出现裂缝的构件。当使用荷载作用下，允许出现裂缝，但最大裂缝宽度不超过允许值的构件，则称为部分预应力混凝土，大致相当于《混凝土结构设计规范》中裂缝控制等级为三级，即允许出现裂缝的构件。当使用荷载作用下根据荷载效应组合情况，不同程度地保证混凝土不开裂的构件，则称为限值预应力混凝土，大致相当于《混凝土结构设计规范》中裂缝控制等级为二级，即一般要求不出现裂缝的构件。限值预应力混凝土也属部分预应力混凝土。10.1.4预应力混凝土的材料1.混凝土预应力混凝土结构构件所用的混凝土，需满足下列要求：（1）强度高。（2）收缩、徐变小。以减少因收缩、徐变引起的预应力损失。（3）快硬、早强。因此，《混凝土结构设计规范》规定，预应力混凝土构件的混凝土强度等级不应低于C30。对采用钢绞线、钢丝、热处理钢筋作预应力钢筋的构件，特别是大跨度结构，混凝土强度等级不宜低于C40。2.钢材预应力混凝土的构件所用的钢筋（或钢丝），需满足下列要求：(1)强度高。(2)具有一定的塑性。（3）良好的加工性能。要求有良好的可焊性，同进要求钢筋“镦粗”后并不影响其原来的物理力学性能。（4）与混凝土之间能较好地粘结。我国目前用于预应力混凝土构件中的预应力钢材主要有钢绞线、钢丝、热处理钢筋三大类。10.1.6先张法预应力筋的锚固长度1.预应力钢筋的预应力传递长度ltr图10-8预应力的传递（a）放松钢筋时预应力钢筋的回缩；（b）钢筋表面的粘结应力τ及截面A-A的应力分布；（c）粘结应力、钢筋拉应力及混凝土预压应力沿构件长度之分布先张法预应力混凝土构件的预压应力是靠构件两端一定距离内钢筋和混凝土之间的粘结力来传递。其传递并不能在构件的端部集中一点完成，而必须通过一定的传递长度进行。预应力钢筋的预应力传递长度ltr可按下式计算：(10-1)表10-3预应力钢筋外形系数预应力钢筋种类带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝钢绞线三股七股0.140.190.130.160.1710.2张拉控制应力与预应力损失10.2.1张拉控制应力张拉控制应力是指预应力钢筋在进行张拉时所控制达到的最大应力值。其值为张拉设备（如千斤顶油压表）所指示的总张拉力除以应力钢筋截面面积而得的应力值，以con表示。张拉控制应力的取值，直接影响预应力混凝土的使用效果，如果张拉控制应力取值过低，则预应力钢筋经过各种损失后，对混凝土产生的预压应力过小，不能有效地提高预应力混凝土构件的抗裂度和刚度。如果张拉控制应力取值过高，则可能引起以下问题：（1）在施工阶段会使构件的某些部位受到拉力（称为预拉力）甚至开裂，对后张法构件可能造成端部混凝土局压破坏。（2）构件出现裂缝时的荷载值很接近,使构件在破坏前无明显的预兆,构件的延性较差。（3）为了减少预应力损失，有时需进行超张拉，有可能在超张拉过程中使个别钢筋的应力超过它的实际屈服强度，使钢筋产生较大塑性变形或脆断。张拉控制应力值的大小与施加预应力的方法有关。张拉控制应力值大小的确定，还与预应力的钢种有关。根据长期积累的设计和施工经验，《混凝土设计规范》规定，在一般情况下，张拉控制应力不宜超过10-4的限值。表10-4张拉控制应力限值钢筋种类张拉方法先张法后张法预应力钢丝、钢绞绞线执处理钢筋0.75fptkk0.70fptkk0.75fptkk0.65fptkk10.2.2各种预应力损失值在预应力混凝土构件施工及使过程中，预应力钢筋的张拉应力值是不断降低的，称为预应力损失。引起预应力损失的因素很多，一般认为预应力混凝土构件的总预应力损失值，可采用各种因素产生的预应力损失值进行叠加的办法求得。下面将进述六项预应力损失，包括产生的原因、损失值的计算方法以及减少预应力损失值的措施。1.预应力直线钢筋由于锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失l1预应力直线钢筋当张拉到con后，锚固在台座或构件上时，由于锚具、垫板与构件之间的缝隙被挤紧，以及由于钢筋和楔块在锚具内的滑移，使得被拉紧的钢筋内缩a所引起的预应力损失值l1（N/mm2），按下列计算：（10-3）减少l1损失的措施有：（1）选择锚具变形小或使预应力钢筋内缩小的锚具、夹具，并尽量少用垫板，因每增加一块垫板，a值就增加1mm。（2）增加台座长度。对于后张法构件预应力曲线钢筋或折线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值l1可按下述公式（10-7）进行计算。2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失l2l2可按下述方法计算。摩擦阻力由下述两个原因引起，先分别计算，然后相加计算：（1）张拉曲线钢筋时，由预应力钢筋和孔道壁之间的法向正压力引起的摩擦阻力，见图10-10（b）。（2）预留孔道因施工中某些原因发生凹凸，偏离设计位置，张拉钢筋时，预应力钢筋和孔道壁之间将产生法向正压力而引起的摩擦阻力，见图10-10（c）。除以预应力钢筋截面面积，即得（10-4）减少l2损失的措施有；（1）对于较长的构件可在两端进行张拉，则计算中孔道长度可按构件的一半长度计算。比较图10-11（a）及图10-11（b）两端张拉可减少摩擦损失是显而易见的。但这个措施将引起l1的增加，应用时需加以注意。（2）采用超张拉，如图10-11（c）所示，若张拉程序为：后张拉法构件预应力曲线钢筋或折线形钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值l1，应根据预应力曲线钢筋或折线钢筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度lf范围内的预应力钢筋变形值等于锚具变形和预应力钢筋内缩值的条件确定。当预应力钢筋为抛线形时，可近似按圆弧形曲线考虑，见图10-12（a）。如其对应的圆心角，不大于30°时，张拉时预应力钢筋与孔道之间摩擦引起的预应力损失，其应力变化近似如图10-12（b）直线ABC所示。张拉结束，由于预应力钢筋因锚具变形和钢筋内缩受到钢筋与孔道壁之间反摩擦力的影响，张拉力将有所下降，离张拉端越远，其值越小，离张拉端某一距离lf处，锚具变形和内缩值等于反摩擦力引起的钢筋变形值。lf称为反向摩擦影响长度。在lf范围内的预应力钢筋的应力变化如图10-12（b）直线A'B所示。图10-12圆弧曲线预应力钢筋因锚具变形和钢筋内缩引起的损失值（a）圆弧曲线预应力钢筋；（b）预应力损失值l1分布距锚固端的距离为x的任意截面处因锚具变形和钢筋内缩而引起的预应力损失值l1，可按线性关系求出，即(10-7)对于常用束形的后张预应力钢筋在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值l1的计算方法见附录D。3.混凝土加热养护时受张拉的预应力钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失l3为了缩短先张法构件的生产周期，浇灌混凝土后常采用蒸汽养护的办法加速混凝土的硬结。升温时，钢筋受热自由膨胀，产生了预应力损失。设混凝土加热养护时，受张拉的预应力钢筋与承受拉力的设备（台座）之间的温差为△t(℃)，钢筋的线膨胀系数为=0.00001/℃,则l3可按下列式计算：（10-8）减少l3损失的措施有：（1）用两次升温养护。（2）钢模上张预应力钢筋。由于预应力钢筋是锚固在钢模上的，升温时两者温度相同，可以不考虑此项损失。4.预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失l4钢筋在高应力作用下其塑性变形具有随时间而增长的性质，在钢筋长度保持不变的条件下则钢筋的应力会随时间的增长而逐渐降低，这种现象称为钢筋的应力松弛。另一方面在钢筋应力保持不变的条件下，其应变会随时间的增长而逐渐增大，这种现象称为钢筋的徐变。钢筋的松弛和徐变均将引起预应力的钢筋中的应力损失，这种损失统称为钢筋应力松弛损失l4。《混凝土结构设计规范》根据试验结果（1）对预应力钢丝、钢绞线规定：1)普通松弛(10-9)一次张拉=1超张拉=0.92)低松驰当con≤0.7fptk时(10-10)当0.7fptk＜con≤0.8fptk时（10-11）（2）对热处理钢筋规定：一次张拉（10-12）超张拉（10-13）当取用上述超张拉的应力松弛损失值时，张拉程序符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204的要求。预应力钢丝、钢绞线当con/fptk≤0.5时，预应力钢筋的应力松弛损失值应取等于零。5.混凝土收缩、徐变的预应力损失l5、l5混凝土收缩、徐变引起受拉区纵向预应力钢筋的预应力损失l5和受压力区纵向预应力钢筋的预应力损失l5。可按下列公式计算：（1）对一般情况先张法构件（10-14）（10-15）后张法构件（10-16）（10-17）减少l5的措施有：A.采用高标号水泥，减少水泥用量，降低水灰比，采用干硬性混凝土；B.采用级配较好的骨料，加强振捣，提高混凝土的密室性；C.加强养护，以减少混凝土的收缩。（2）对重要的结构构件当需要考虑与时间相关的混凝土收缩、徐变及钢筋应力松弛预应力损失值时，可按附录E进行计算。6.用螺旋式预应力钢筋作配筋的环形构件，由于混凝土的局部挤压引起的预应力损失l6采用螺旋式预应力钢筋作配筋的环形构件，由于预应力钢筋对混凝土的挤压，使环形构件的直径有所减小，预应力钢筋中的拉应力就会降低，从而引起预应力钢筋的应力损失l6。l6的大小与环形构件的直径d成反比。直径越小，损失越大，故《混凝土结构设计规范》规定：当时，（10-20）时，（10-21）10.2.3预应力损失值的组合上述的六项预应力损失，它们有的只发生在先张法构件中，有的只发生在后张法构件中，有的两种构件均有，而且是分批产生的。为了便于分析和计算，《混凝土结构设计规范》规定，预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表10-7的规定进行组合。表10-7各阶段预应力损失值的组合预应力损失值的组组合先张法构件后张法构件混凝土预压前（第第一批）损失失slⅠl1＋l2＋l3＋l4l1＋l2混凝土预压后（第第二批）损失失lⅡl5l4＋l5＋l6考虑到各项预应力的离散性，实际损失值有可能比按《混凝土结构设计规范》的计算值高，所以当求得的预应力总损失值l小于下列数值时，则按下列数值取用。先张法构件：100N/mm2后张法构件：80N/mm210.3后张法构件端部锚固区的局部承压验算后张法构件的预压力是通过锚具经垫板传递给混凝土的。由于预压力很大，而锚具下的垫板与混凝土的压力接触面积往往很小，锚具下的混凝土将承受较大的局部压力，在局部压力的作用下，当混凝土强度或变形的能力不足时，构件端部会产生裂缝，甚至会发生局部受压破坏。图10-13构件端部混凝土局部受压时的内力分布1.构件局部受压区截面尺寸为了满足构件端部局部受压区的抗裂要求，防止该区段混凝土由于施加预应力而出现沿构件长度方向的裂缝，对配置间接钢筋的混凝土结构构件，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求：（10-22）（10-23）图10-14有垫板时预应力传至混凝土的受压面积图10-15确定局部受压计算底面积Ab当不满足式（10-22）时，应加大端部锚固区的截面尺寸、调整锚具位置或提高混凝土强度等级。2.局部受压承载力计算图10-16局部受压配筋（a）方格网钢筋；（b）螺旋式钢筋在锚固区段配置间接钢筋（焊接钢筋网或螺旋式钢筋）可以有效地提高锚固区段的局部受压强度，防止局部受压破坏。当配置方格网式或螺旋式间接钢筋，且其核心面积Acor≥Al时，见图10-16，局部受压承载力应按下列公式计算。(10-24)按式（10-24）计算的间接钢筋应配置在图10-16所规定的h范围内，方格网钢筋不应少于4片，螺旋式钢筋不应少于4圈。如验算不能满足式（10-24）时，对于方格钢筋网，应增加钢筋根数，加大钢筋直径，减小钢筋网的间距；对于螺旋钢筋，应加大直径，减小螺距。10.4预应力混凝土轴心受拉构件的计算10.4.1先张法轴心受拉构件各阶段的应力分析1.施工阶段（1）张拉预应力钢筋见表10-8中a项。在台座上放置预应力钢筋，并张拉至张拉控制应力con,这时混凝土尚未浇筑，构件尚未形成，预应力钢筋的总拉力conAp（Ap为预应力钢筋的截面面积）由台座承受。非预应力钢筋不承担任何应力。（2）完成第一批预应力损失lⅠ见表10-8中b项。张拉钢筋完毕，将预应力钢筋锚固在台座上，因锚具变形和钢筋内缩将产生预应力损失l1。而后浇筑混凝土并进行养护，由于混凝土加热养护温差将产生预应力损失l3；由于钢筋应力松弛将产生预应力损失l4（严格地说，此时只完成l4的一部分，而另一部分将在以后继续完成。为了简化分析，近似认为l4已全部完成）。至此，预应力钢筋已完成第一批预应力损失lⅠ。预应力钢筋的拉应力由con降低到pe=con-lⅠ。此时，由于预应力钢筋尚未放松，混凝土应力为零；非预应力钢筋应也为零。（3）放松预应力钢筋，预压混凝土见表10-8中c项。当混凝土达到规定的强度后，放松预应力钢筋，则预应力钢筋回缩，这时，由于钢筋与混凝土之间已有足够的粘结强度，组成构件的三部分（混凝土、非预应力钢筋和预应力钢筋）将共同变形，从而导致混凝土和非预应力钢筋受压。设此时混凝土所获得的预压应力为pcⅠ，由于钢筋与混凝土两者的变形协调，则预应力钢筋的拉应力相应减小了EppcⅠ，即(10-28)同时,非预应力钢筋产生的压应力为，（10-29）（4）完成第二批预应力损失lⅡ见表10-8中d项。混凝土预压后，随着时间的增长，由于混凝土的收缩、徐变将产生预应力损失l5，亦即预应力钢筋将完成第二批预应力损失lⅡ，构件进一步缩短，混凝土压应力由pcⅠ降低至pcⅡ，预应力钢筋的拉应力也由peⅠ降低至peⅡ，非预应力钢筋的压应力降至sⅡ，于是peⅡ＝（con－lⅠ－EppcⅠ）－lⅡ＋Ep（pcⅠ－pcⅡ）＝con－l－EppcⅡ（10-30）sⅡ＝EpcⅡ＋l5（10-31）混凝土的预压应力为pcⅡ可根据截面力的平衡条件确定，即peⅡAp＝pcⅡAc＋sⅡAs将peⅡ和sⅡ的表达式代入上式,可得（10-32）2.使用阶段（1）加载至混凝土应力为零p0＝peⅡ＋EppcⅡ将式（10-30）代入上式，可得p0＝con－l（10-33）非预应力钢筋的压应力s0由原来压应力sⅡ的基础上，增加了一个拉应力EpcⅡ，因此s0＝sⅡ－EpcⅡ＝EpcⅡ＋l5－EpcⅡ＝l5由上式得知此阶段的非预应力钢筋仍为压应力，其值等于l5。轴向拉力N0可根据截面力的平衡条件求得N0＝p0Ap－s0As将p0和s0的表达式代入上式,可得N0＝（con－l）Ap－l5As由式（10-32）知：（con－l）Ap－l5As＝pcⅡA0所以N0＝pcⅡA0（10-34）（2）加载至混凝土即将将开裂pcr＝p0＋EEpftk＝con－l＋Epftk非预应力钢筋的应应力scr由压应应力l5转为拉应力力，其值为scr＝Eftkk－l5轴向拉力Ncr可可根据截面力力的平衡条件件求得Ncr＝pcrApp＋scrAs＋ftkAc将pcr和scr的的表达式代入入上式,可得Ncr＝（con－－l＋Epftk）Ap＋（Eftk－l5）As＋ftkAc＝（con－l）Ap－l5As＋ftk（Ac＋EAs＋EpAp）＝（con－l）Ap－l5As＋ftkA0由式（10-322）知：（con－l）App－l5As＝pcⅡA0所以Ncr＝pcⅡA00＋ftkA0＝（pcⅡ＋ftk）A0（10-35）可见，由于预压力力pcⅡ的作用（pcⅡ比ftk大得多），使使预应力混凝凝土轴心受拉拉构件的Ncr值比钢筋筋混凝土轴心心受拉构件大大很多，这就就是预应力混混凝土构件抗抗裂度高的原原因所在。（3）加载至破坏轴向拉力Nu可根根据截面力的的平衡条件求求得Nu＝fpyAp＋fyAs（10-36）10.4.2后张法轴心受受拉构件各阶阶段的应力分分析后张法预应力混凝凝土构件是先先制作钢筋混混凝土构件（预预留孔道），待待混凝土强度度达到规定的的要求时，在在构件上张拉拉预应力钢筋筋至张拉控制制应力conn后，再把预预应力钢筋锚锚固在构件上上。后张法轴轴心受拉构件件各阶段的应应力状态如表10-9所示。1.施工阶段（1）张拉预应力钢筋，预预压混凝土（2）完成第一批预应力力损失peⅠ＝con－l1－ll2＝con－lⅠ（10-37）非预应力钢筋中的的压应力为：：sⅠ＝EpcⅠ。混凝土的预压应力力为pcⅠ可根据截面面力的平衡条条件确定，即即peⅠAp＝pcⅠAc＋sⅠAs将peⅠ和sⅠ的表达式代入上式式,可得（100-38）3）完成第二批预应力力损失预应力钢筋的拉应应力降低为：：peⅡ＝con－lⅠ－lⅡ＝con－l；非预应力钢筋中的的压应力为：：sⅡ＝EpcⅡ＋l5；混凝土的预压应力力为pcⅡ可根据截面面力的平衡条条件确定，即即peⅡAp＝pcⅡAc＋sⅡAs将peⅡ和sⅡ的表达式代入上式式,可得（10-39）2.使用阶段（1）加载至混凝土应力力为零p0＝peⅡ＋EEppcⅡ＝con－l＋EppcⅡs0＝sⅡ－EppcⅡ＝EpcⅡ＋l5－EpcⅡ＝l5N0＝pcⅡAn＋EppcⅡAp＝pcⅡA0（10-40）（2）加载至混凝土即将将开裂pcr＝p0＋EEpftk＝con－l＋EppcⅡ＋Epftkscr＝Eftkk－l5Ncr＝pcrApp＋scrAs＋ftkAcNcr＝pcⅡAnn＋EppcⅡAp＋ftkA0＝（pcⅡ＋ftk）A0（10-41）（3）加载至破坏Nu＝fpyAp＋fyAs（10-42）10.4.3轴心受拉构构件的承载力力计算和抗裂裂度验算预应力混凝土轴心心受拉构件，应应进行使用阶阶段承载力计计算、裂缝控控制验算及施施工阶段张拉拉（或放松）预预应力钢筋时时构件的承载载力验算，对对后张法构件件还要进行端端部锚固区局局部受压的验验算。1.使用阶段承载力计计算当预应力混凝土轴轴心受拉构件件达到承载力力极限状态时时，全部轴向向拉力由预应应力钢筋和非非预应力钢筋筋共同承担，此此时，预应力力钢筋和非预预应力钢筋均均已屈服。构构件正截面受受拉承载力按按下式计算：：N≤Nu＝fpyAp＋fyAAs（10-43）2.使用阶段裂缝控制制验算根据结构的使用功功能及其所处处环境不同，对对构件裂缝控控制要求的严严格程度也应应不同。因此此，对于预应应力混凝土轴轴心受拉构件件，应根据《混混凝土结构设设计规范》规规定，采用不不同的裂缝控控制等级进行行验算。《混凝土结构设计计规范》规定定，预应力构构件按所处环环境类别和结结构类别确定定相应的裂缝缝控制等级及及最大裂缝宽宽度限值，并并按下列规定定进行受拉边边缘应力或正正截面裂缝宽宽度验算。（1）一级—严格要求不出现裂裂缝的构件在荷载效应的标准准组合下应符符合下列规定定：（10--46）（2）二级—一般要求求不出现裂缝缝的构件在荷载效应的标准准组合下应符符合下列规定定：（10-47）在荷载效应的准永永久组合下宜宜符合下列规规定：（10-48）式中ck、cq——荷载效应的的标准组合、准准永久组合下下抗裂验算边边缘混凝土的的法向应力；；（10-49）（10-50）Nk、Nq—按荷载效应的标准准组合、准永永久组合计算算的轴向力值值；pc—扣除全部预预应力损失后后在抗裂验算算边缘混凝土土的预压应力力，按式（10-32）和式（10-39）计算，等等于各阶段应应力分析中的的pcⅡ；A0—换算截面面积，AA0＝Ac＋EAs＋EpAp。（3）三级—允许出现现裂缝的构件件按荷载效应的标准准组合并考虑虑长期作用的的影响计算的的最大裂缝宽宽度，应符合合下列规定：：（10-51）【例10-1】某244m预应力混凝凝土屋架下弦弦杆的计算。设计资料及条件材料混凝土预应力钢筋非预应力钢筋品种和强度等级C50普通松弛钢绞线HRB400截面280mm×1880mm孔道2Ф55ФS10.8按构造要求配置412（As＝452mm2）材料强度N/mmm2，，fptk=17200fpy=1220fyk=400fy=360弹性模量N/mmm2张拉控制应力张拉时混凝土强度度张拉工艺后张法，一端张拉拉（超张拉），采采用OVM锚具，孔孔道为预埋金金属波纹管杆件内力永久荷载标准值产产生的轴向拉拉力：NGk=5300kN；可变荷载标准值产产生的轴向拉拉力：NQk=2100kN；可变荷载的标准永永久值系数为为0.5结构重要性系数裂缝控制等级二级【解】（1）使用阶段的承载力力计算由式（10-433）采用2束钢绞线，每每束6ФS10.8，Ap=712mmm2,见图10-20（c）。(2)使用阶段抗抗裂度验算1)截面几何特征预应力钢筋弹性模模量与混凝土土弹性模量比比非预应力钢筋弹性性模量与混凝凝土弹性模量量比净截面面积换算截面面积2)预应力损失值值①锚具变形损失由表10-5夹片片式锚具OVM。得a=5mm②孔道摩擦损失按锚固端计算该项项损失，所以以l=24m,直线配筋,,则则第一批损失为③预应力钢筋应力松松弛损失采用普通松弛预应应力钢筋，使使用超张拉工工艺，则④混凝土的收缩和徐徐变损失则第二批预应力损损失为总预应力损失为3)验算抗裂度计算混凝土有效预预应力a.在荷载效应的标准准组合下（满足要求）b.在荷载效应的准永永久组合下（满足要求）（3）施工阶段混凝土土压应力验算算（满足要求）（4）锚具下局部受压压验算1)端部受压区截面尺尺寸验算OVM锚具的直径径为120mm，锚具下下垫板厚20mm，局部受受压面积可按按压力从锚具具边缘在垫板板中按45°扩散的面积积计算，在计计算局部受压压计算底面积积时，近似地地可按图10-18（a）两实线所所围的矩形面面积代替两个个圆面积。图10-18屋屋架下弦示意意图（a）受压面积图；（bb）下弦端节点点；（c）下弦截面配配筋；（d）钢筋网片锚具下局部受压计计算底面积混凝土局部受压净净面积因为混凝土确定等等级不超过C50，所以取。（满足要求）2)局部受压承载力计计算屋架端部配置HPPB235级钢筋焊接接间接方格网网片，钢筋直直径为Ф8，网片间距距，共4片，见图10-18（b）；网片尺尺寸为，见图10-18（d）；，。间接钢筋的体积配配筋率满足要求。10.5预应应力混凝土受受弯构件的计计算10.5.1受弯构件的的应力分析与预应力轴心拉构构件类似，预预应力混凝土土受弯构件的的受力过程也也分两个阶段段：施工阶段段和使用阶段段，每个阶段段又包括若干干个不同的应应力过程。预应力混凝土受弯弯构件中，预预应力钢筋AAp一般都放置置在使用阶段段的截面受拉拉区。但是对对于梁底受拉拉区需配置较较多预应力钢钢筋的大型构构件，当梁自自重在梁顶产产生的压力不不足以抵消偏偏心预压力在在梁顶拉区所所产生的预拉拉应力时，往往往在梁顶部部也需要配置置预应力钢筋筋Ap。对在预压压力作用下允允许预拉区出出现裂缝的中中小型构件，可可不配置Ap，但需控制制其裂缝宽度度。为了防止止在制作、运运输和吊装等等施工阶段出出现裂缝，在在梁的受拉力力和受压区通通常也配置一一些非预应力力钢筋As和As。在预应力轴心受拉拉构件中，预预应力钢筋AAp和非预应力力钢筋As在截面上的的布置是对称称的，预应力力钢筋的总拉拉力Np可认为作用用在截面形心心轴上，混凝凝土受到的预预压力是均匀匀的，即全截截面均匀受压压。在受弯构构件中，如果果截面只配置置Ap，则预应力力钢筋的总拉拉力Np对截面是偏偏心的压力，所所以混凝土受受到的预应是是不均匀的，上上边缘的预应应力和下边缘缘的应力是分分别是用σpc和σpc表示，见见图10-19(a)。如果同时时配置Ap和Ap（一般Ap>Ap），则预应应力钢筋Ap和Ap的张拉力的的合力Np位于Ap和Ap之间，此时时混凝土的预预应力图形有有两种可能：：如果Ap少，应力图图形为两个三三角形，σpc为拉应力力；如果Ap较多，应力力图形为梯形形，σpc为压应力力，其值小于于σpc，见图10--19(b)。图10-19预预应力混凝土土受弯构件截截面混凝土应应力（a）受拉区配置预应力力钢筋的截面面应力；（bb）受拉区、受受压区都配置置预应力钢筋筋的截面应力力由于对混凝土施加加预应力，使使构件在使用用阶段截面不不产生拉应力力或不开裂，因因此，不论哪哪种应力图形形，都可以把把预应力钢筋筋的合力视为为作用在换算算截面上的偏偏心压力，并并把混凝土看看作为理想弹弹性体，按材材料力学公式式计算混凝土土的预应力。表10-11、表110-12给给出了仅在截截面受拉区配配置预应力钢钢筋的先张法法和后张法预预应力混凝土土受弯构件在在各个受力阶阶段的应力分分析。图10-20配配有预应力钢钢筋和非预应应力钢筋的预预应力混凝土土受弯构件截截面（a）先张法构件；（bb）后张法构件件图10-20所示为为配有预应力力钢筋Ap、Ap和非预应力力钢筋As、As的不对称截截面受弯构件件。对照100.4.1--2预应力混凝凝土轴心受拉拉构件相应各各受力阶段的的截面应力分分析，同理，可可得出预应力力混凝土受弯弯构件截面上上混凝土法向向预应力σpc、预应力力钢筋的应力力σpe，预应力力钢筋和非预预应力钢筋的的合力Np0（Np）及其偏心心距ep0（epn）等的计计算公式如下下述。1.施工阶段（1）先张法构件，见见图10-20（a）（10-56）（10-57）（10-58）相应阶段应力钢筋筋及非预应力力钢筋的应力力分别为（10-59）（10-60）σp0、p0—受拉拉区、受压区区的预应力钢钢筋合力点处处混凝土法向向应力等于零零时的预应力力钢筋应力（10-61）（2）后张法构件，见见图10-20（b）（10-62）（10-63）（10-64）相应预应力钢筋及及非预应力钢钢筋的应力分分别为：（10-65）（10-66）如构件截面中的AAp=0，则式（100-57）～式（100-66）中取σl5=0。需要说明的是在利利用上列公式式计算时，均均需用施工阶阶段的有关数数值。2.使用阶段（1）加载至受拉边缘缘混凝土应力力为零图10-21受受弯构件截面面的应力变化化（a）预应力作用下；（b）荷载作用下；（c）受拉区截面下边缘混凝土应力为零；（d）受拉区截面下边缘缘混凝土即将将出现裂缝；；（e）受拉区截面面下边缘混凝凝土开裂设在荷载作用下，截截面承受弯矩矩M0，见图10--21（c），则截面面下边缘混凝凝土的法向拉拉应力先张法：（10-68）（10-69）后张法：（10-70）（10-71）（2）加载到受拉区裂裂缝即将出现现因此，预应力混凝凝土受弯构件件的开裂弯矩矩即（10-72）（3）加载至破坏当受拉区出现垂直直裂缝时，裂裂缝截面上受受拉区混凝土土退出工作，拉拉力全部由钢钢筋承受。当当截面进入第第Ⅲ阶段后，受受拉钢筋屈服服直至破坏，正正截面上的应应力状态与第第4章讲述的钢钢筋凝土受弯弯构件正截面面承载力相似似，计算方法法亦基本相同同。10.5.2正截面受弯弯承载力计算算1.计算简图对仅在受拉区配置置预应力钢筋筋的预应力混混凝土受弯构构件，当达到到正截面承载载力极限状态态时，其截面面应力状态和和钢筋混凝土土受弯构件相相同。因此，其其计算简图也也相同。当在受压区也配置置预应力钢筋筋时，由于预预拉应力（应应变）的影响响，受压区预预应力钢筋的的应力pe与钢筋混混凝土受弯构构件中的受压压钢筋不同，其其状态较复杂杂，随着荷载载的不断增大大，在预应力力钢筋Ａp重心处的混混凝土压应力力和压应变都都有所增加，预预应力钢筋ＡＡp的拉应力随随之减小，故故截面到达破破坏时，Ａp的应力可能能仍为拉应力力，也可能变变为压应力，但但其应力值ppe却达不到到抗压强度设设计值fpy，其值可以以按平截面假假定确定。可可按下列公式式计算：先张法构件（10-73）后张法构件（10-74）图12-22矩矩形截面预应应力混凝土受受弯构件正截截面受弯承载载力计算简图图2.正截面受弯承载力力计算对于矩形截面或翼翼缘位于受拉拉边的倒T形截面预应应力混凝土受受弯构件，其其正截面受弯弯承载力计算算的基本公式式为：(100-75)(110-76))混泥土受压区高度度应符合下列列条件：（10-77）（10-78）10.5.3受弯构件使使用阶段正截截面裂缝控制制验算预应力混凝土受弯弯构件，在使使用阶段按其其所处环境类类别和结构类类别确定相应应的裂缝控制制等级及最大大裂缝宽度限限值，并按下下列规定进行行受拉边缘应应力或正截面面裂缝宽度验验算。1.一级—严格要求不出现裂裂缝的构件在荷载效应的标准准组合下应符符合下列规定定：（10-80）2.二级—一般要求不出现裂裂缝的构件在荷载效应的标准准组合下应符符合下列规定定：（10-81）在荷载效应的准永永久组合下宜宜符合下列规规定：（10-82）式中ck、cq——荷载效应的的标准组合、准准永久组合下下抗裂验算边边缘混凝土的的法向应力；；（10-83）（10-84）Mk、Mq—按荷载效应的标准准组合、准永永久组合计算算的弯矩值；；pc—扣除全部预预应力损失后后在抗裂验算算边缘混凝土土的预压应力力，按式（10-56）和式（10-62）计算；W0—换算截面受拉边缘缘的弹性抵抗抗矩；ftk—混凝土抗拉拉强度标准值值。对在施工阶段预拉拉区出现裂缝缝的区段，公公式（10-80）至（10-82）中的pc应乘以系系数0.9。3.三级—允许出现裂缝的构构件按荷载效应的标准准组合并考虑虑长期作用的的影响计算的的最大裂缝宽宽度wmax按（10-551）式计算，但但此时应取ccr=1.7，Ate＝0.5bh+(bf-b)hf，按荷载载效应的标准准组合计算的的预应力混凝凝土构件纵向向受拉钢筋的的等效应力ssk按下列公公式计算：（10-85）图12-24预预应力钢筋和和非预应力钢钢筋合力点至至受压区压力力合力点的距距离式中z—受拉区纵纵向预应力钢钢筋和非预应应力钢筋合力力点至受压区区压力合力点点的距离，见见图10-24；（10-86）（10-87）10.5.4受弯弯构件斜截面面受剪承载力力计算预应力混凝土梁的的斜截面受剪剪承载力比钢钢筋混凝土梁梁的大些，主主要是由于预预应力抑制了了斜裂缝的出出现和发展，增增加了混凝土土剪压区高度度，从面提高高了混凝土剪剪压区的受剪剪承载力。因此，计算预应力力混凝土梁的的斜截面受剪剪承载力可在在钢筋混凝土土梁计算公式式的基础上增增加一项由预预应力而提高高的斜截面受受剪承载力设设计值Vp，根据矩形形截面有箍筋筋预应力混凝凝土梁的试验验结果，Vp的计算公式式为：（10-88）为此，对矩形、TT形及I形截面的预预应力混凝土土受弯构件，当当仅配置箍筋筋时，其斜截截面的受剪承承载力按下列列公式计算：：（10-89）图12-25预预应力钢筋的的预应力传递递长度范围内内，有效预应应力值的变化化对于刻痕钢丝及钢钢绞线配筋的的先张法预应应力混凝土构构件，如果斜斜截面受拉区区始端在预应应力传递长度度ltr范围内，则则预应力钢筋筋的合力取为为，见图10--25。ltr按式（10--1）计算。la为斜裂缝与与预应力钢筋筋交点至构件件端部的距离离。当混凝土法向预应应力等于零时时，预应力钢钢筋及非预应应力钢筋的合合力Np0引起的截截面弯矩与由由荷载产生的的截面弯矩方方向相同时，以以及对于预应应力混凝土连连续梁和允许许出现裂缝的的预应力混凝凝土简支梁，均均取Vp＝0。当配有箍筋和预应应力弯起钢筋筋时，其斜截截面受剪承载载力按下列公公式计算((10-900)对集中荷载作用下下的独立梁（包包括作用有多多种荷载，且且其中集中荷荷载对支座截截面或节点边边缘所产生的的剪力值占总总剪力的755%以上的情情况），则公公式（10--89）中Vcs应改为（10-91）为了防止斜压破坏坏，受剪截面面应符合下列列条件：当时（10-92）当时（10-93）当时按直线内插插法取用。矩形、T形、I形形截面的一般般预应力混凝凝土受弯构件件，当符合下下列公式的要要求时，则可可不进行斜截截面受剪承载载力计算，仅仅需按构造要要求配置箍筋筋。（10-94）或（10-95）上述斜截面受剪承承载力计算公公式的适用范范围和计算位位置与钢筋混混凝土弯构件件的相同。10.5.5受弯弯构件斜截面面抗裂度验算算《混凝土结构设计计规范》规定定预应力混凝凝土弯构件斜斜截面的抗裂裂度验算，主主要是验算截截面上的主拉拉应力tp和主压应应力cp不超过一一定的限值。1.斜截面抗裂度验算算的规定（1）混凝土主拉应力力对严格要求不出现现裂缝的构件件，应符合下下列规定（10-96）对一般要求不出现现裂缝的构件件，应符合下下列规定（10-97）（2）混凝土主压应力力对严格要求和一般般要求不出现现裂缝的构件件，均应符合合下列规定（10-98）2.混凝土主拉应力ttp和主压应应力cp的计算预应力混凝土构件件在斜截面开开裂前，基本本上处于弹性性工作状态，所所以主应力可可按材料力学学方法计算。图10-26为一预应力混凝土简土简支梁，构件中各混凝土微元体除了承受由荷载产生的正应力和剪应力外，还承受由预应力钢筋所引起的预应力。荷载作用下载面上上任一点的正正应力和剪应应力分别为（10-99）如果梁中仅配置预预应力纵向钢钢筋，则将产产生预应力ppcⅡ，在预应力力和荷载的联联合作用下，计计算纤维处产产生沿x方向的混凝凝土法向应力力为（10-1000）图10-26配配置预应力弯弯起钢筋Apb的受弯构构件中微元件件A的应力情况况如果梁中还配有预预应力弯起钢钢筋，则不仅仅产生平行于于梁纵轴方向向（x方向）的预预应力pcⅡ，而且还要要产生垂直于于梁纵方向（y方向）的预应力y以及预剪应力pc，其值分别按下式确定（10-1001）（10-1002）所以，计算纤维处处的剪应力为为（10-1003）混凝土主拉应力ttp和主压应应力cp按下列公公式计算（10-1004）上述公式中x、yy、pc和，当为拉应应力时，以正正号代入；当当为压应力时时，以负号代代入。3.斜截面抗裂度验算算位置计算混凝土主应力力时，应选择择跨度内不利利位置的截面面，如弯矩和和剪力较大的的截面或外形形有突变的截截面，并且在在沿截面高度度上，应选择择该截面的换换算截面重心心处和截面宽宽度有突变处处，如I形截面上、下下翼缘与腹板板交接处等主主应力较大的的部位。对先张法预应力混混凝土构件端端部进行斜截截面受剪承载载力计算以及及正截面、斜斜截面抗裂验验算时，应考考虑预应力钢钢筋在其预应应力传递长度度ltr范围内实实际应力值的的变化，见图图10-25。预应力钢钢筋的实际预预应力按线性性规律增大，在在构件端部为为零，在其传传递长度的末末端取有效预预应力值pee。10.5.6受弯弯构件的挠度度与反拱验算算预应力受弯构件的的挠度由两部部分叠加而成成：一部分是是由荷载产生生的挠度f1l，另一部分分是预加应力力产生的反拱拱f2l。1.荷载作用下下构件的挠度度f1l挠度f1l可按一一般材料力学学的方法计算算，即（10-1005）其中截面弯曲刚度度B应分别按下下列情况计算算：（1）按荷载效应的标准准组合下的短短期刚度，可可由下列公式式计算：对于使用阶段要求求不出现裂缝缝的构件（10-1006）式中Ec—混凝土土的弹性模量量；I0—换算截面惯性矩；；0.85—刚度折折减系数，考考虑混凝土受受拉区开裂前出现现的塑性变形形。对于使用阶段允许许出现裂缝的的构件（10-1007）（10-1008）（10-1009）（10-1110）对预压时预拉区出出现裂缝的构构件，Bs应降低10％。（2）按荷载效应标准准组合并考虑虑预加应力长长期作用影响响的刚度，可可按式（9-20）计算，其其中Bs按式（10-1006）或式（10-1007）计算。2.预加应力产生的反反拱f2l预应力混凝土构件件在偏心距为为ep的总预压力力Np作用下将产产生反拱f2l，其值可按按结构力学公公式计算，即即按两端有弯弯矩（等于NNpep）作用的简简支梁计算。设设梁的跨度为为l，截面弯曲曲刚度为B，则（10-111）式中的Np、epp及B等按下列不不同的情况取取用不同的数数值，具体规规定如下：（1）荷载标准组合下下的反拱值荷载标准组合时的的反拱值是由由构件施加预预应力引起的的，按B＝0.85EEcI0计算，此时时的Np及ep均按扣除第第一批预应力力损失值后的的情况计算，先先张法构件为为Np0Ⅰ、ep0Ⅰ，后张法构构件为NpⅠ、epnⅠ。（2）考虑预加应力长长期影响下的的反拱值预加应力长期影响响下的反拱值值是由于在使使用阶段预应应力的长期作作用，预压区区混凝土的徐徐变变形影响响使梁的反拱拱值增大，故故使用阶段的的反拱值可按按刚度B＝0.425EcI0计算，此时时Np及ep应按扣除全全部预应力损损失后的情况况计算，先张张法构件为NNp0Ⅱ、ep0Ⅱ，后张法构构件为NpⅡ、epnⅡ。3.挠度计算由荷载标准组合下下构件产生的的挠度扣除预预应力产生的的反拱，即为为预应力受弯弯构件的挠度度，(10-1122)式中［f］—允许挠度值，见附附表5-1。10.5.7受弯弯构件施工阶阶段的验算图10-27预预应力混凝土土受弯构件（a）制作阶段；（bb）吊装阶段段；（c）使用阶段段预应力受弯构件，在在制作、运输输及安装等施施工阶段的受受力状态，与与使用阶段是是不相同的。在在制作时，截截面上受到了了偏心压力，截截面下边缘受受压，上边缘缘受拉，见图图10-27（a）。而在运运输、安装时时，搁置点或或吊点通常离离梁端有一段段距离，两端端悬臂部分因因自重引起负负弯距，与偏偏心预压力引引起的负弯距距是相叠加的的，见图10-27（b）。在截面上边缘（或或称预拉区），或或果混凝土的的拉应力超过过了混凝土的的抗拉强度时时，预拉区将将出现裂缝，并并随时间的增增长裂缝不断断开展。在截截面下边缘（预预压区），如如混凝土的压压应力过大，也也会产生纵向向裂缝。试验验表明，预拉拉区的裂缝虽虽可在使用荷荷载下闭合，对对构件的影响响不大，但会会使构件在使使用阶段的正正截面抗裂度度和刚度降低低。因此，必必须对构件制制作阶段的抗抗裂度进行验验算。《混凝凝土结构设计计规范》是采采用限制边缘缘纤维混凝土土应力值的方方法，来满足足预拉区不允允许或允许出出现裂缝的要要求，同时保保证预压区的的搞压强度。（1）制作、运输及安安装等施工阶阶段，除进行行承载能力极极限状态验算算外，对不允允许出许裂缝缝的构件，或或预压时全截截面受压的构构件，在预加加应力、自重重及施工荷载载作用下（必必要时应考虑虑动力系数）截截面边缘的混混凝土法向应应力应符合下下列规定（图图10-28）：（a）（b）图10-28预预应力混凝土土受弯构件施施工阶段验算算（a）先张法构件；（b）后张法构件（10-1113）（10-1114）式中ct、cc——相应施工阶阶段计算截面面边缘纤维的的混凝土拉应应力和压应力力；ftk、fck——与各施工阶阶段混凝土立立方体抗压强强度fcu相应的抗抗拉强度标准准值、抗压强强度标准值，按按附录二附表表2-1用直线内插插法取用。（2）制作、运输及安装装等施工阶段段，除进行承承载能力极限限状态验算外外，对预拉区区允许出许裂裂缝的构件，当当预拉区不配配置预应力钢钢筋时，截面面边缘的混凝凝土法向应力力应符合下列列条件：（10-1115）（10-1116）截面边缘的混凝土土法向应力cct、cc可按下式式计算（10-1117）式中pc—由预加加应力产生的的混凝土法向向应力，当ppc为压应力力时，取正值值；当pc为拉应力力时，取负值值；Nk、Mk—构件自重及施工荷荷载的标准组组合在计算截截面产生的轴轴向力值、弯弯矩值。当NNk为轴向压力力时，取正值值；当Nk为轴向拉力力时，取负值值；对由Mk产生的边缘缘纤维应力，压压应力取正号号，拉应力取取正号，拉应应力取负号；；W0—验算边缘的换算截截面弹性抵抗抗矩。其余符号都按先张张法或后张法法构件的截面面几何特征代代入。10.6部分预应应力混凝土及及无粘结预应应力混凝土结结构简述1.部分预应力混凝土土（1）全预应力混凝土土和部分预应应力混凝土结结构全预应力混凝土结结构系指在全全部荷载（按按荷载效应的的标准组合计计算，下同）及及预应力共同同作用下受拉拉区不出现拉拉应力的预应应力混凝土结结构。部分预应力混凝土土结构系指在在全部使用荷荷载作用下受受拉区已出现现拉应力或裂裂缝的预应力力混凝土结构构。其中，在在全部使用荷荷载作用下受受拉区出现拉拉应力，但不不出现裂缝的的预应力混凝凝土结构，可可称为有限预预应力混凝土土结构。（2）全预应力混凝土土和部分预应应力混凝土的的特点全预应力混凝土的的特点是：1）抗裂性能好。由由于全预应力力混凝土结构构构件所施加加的预应力值值大，混凝土土不开裂，因因而构件的刚刚度大，常用用于对抗裂或或抗腐蚀性能能要求较高的的结构构件，如如贮液罐，吊吊车梁，核电电站安全壳等等；2）抗疲劳性能好。预预应力钢筋从从张拉完毕直直至使用的整整个过程中，其其应力值的变变化幅度小，因因而在重复荷荷载作用下抗抗疲劳性能好好；3）设计计算简单。由由于截面不开开裂，因而在在荷载作用下下，截面应力力和构件挠度度的计算可应应用弹性理论论，计算简易易；4）反拱值往往过大大，由于截面面预加应力值值高，尤其对对永久荷载小小、可变荷载载大的情况，会会使构件的反反拱值过大，导导致混凝土在在垂直于张拉拉方向产生裂裂缝，并且，由由于混凝土的的徐变会使反反拱值随时间间的增长而发发展，影响上上部结构件的的正常使用；；5）张拉端的局部承承压应力较高高，需增设钢钢筋网片以加加强混凝土的的局部承压力力；6）延性较差。由于于全预应力混混凝土构件的的开裂荷载与与破坏荷载较较为接近，致致使构件破坏坏时的变形能能力较差，对对结构抗震不不利。部分预应力混凝土土的特点是：：1）可合理控制裂缝缝与变形，节节约钢材。因因可根据结构构件的不同使使用要求、可可变荷载的作作用情况及环环境条件等对对裂缝和变形形进行合理的的控制，降低低了预加应力力值，从而减减少了锚具的的用量，适量量降低了费用用；2）可控制反拱值不不致过大。由由于预加应力力值相对较小小，构件的初初始反拱值小小，徐变变形形亦减小；3）延性较好。在部部分预应力混混凝土构件中中，通常配置置非预应力钢钢筋，因而其其正截面受弯弯的延性较好好，有利于给给构抗震，并并可改善裂缝缝分布，减小小裂缝宽度；；4）与全预应力混凝凝土相比，可可简化张拉、锚锚固等工艺，获获得较好的综综合经济效果果；5）计算较为复杂。（3）荷载－挠度曲线线对部分预应力混凝凝土，较多采采用预应力高高强钢材（钢钢丝、钢绞线线）与非预应应力钢筋（Ⅱ、Ⅲ级钢筋等）混混合配筋的方方式。图100－29为部分预应应力混凝土梁梁的荷载－挠挠度曲线示意意图。由图可可见，混合配配筋梁（图中中曲线1）的荷载－－挠度曲线呈呈三折线状，分分别反映不开开裂、开裂和和塑性三个工工作阶段；而而仅采用预应应力高强钢材材配筋的梁（图图中曲线2），由于高高强钢材没有有屈服台阶，荷荷载－挠度曲曲线在梁开裂裂后没有明显显的转折点。此此外，混合配配筋部分预应应力混凝土梁梁的破坏荷载载略高于仅采采用高强钢材材的梁。图10-29部部分预应力混混凝土梁的荷荷载－挠度曲曲线示意图1-混合配筋梁；2--全部采用高高强钢材配筋筋的梁2.无粘结预应力混凝凝土（1）有粘结预应力混混凝土和无粘粘结预应力混混凝土有粘结预应力混凝凝土是指预应应力钢筋与周周围的混凝土土有可靠的粘粘结强度使得得在荷载作用用下预应力钢钢筋与相邻的的混凝土有同同样的变