望京SOHO超限审查可行性报告

望京搜候中心超限审查申报表|2011年05月|第8页望京搜候中心超限审查申报表|20110年05月|第9页望京搜候中心项目超限可行性论证报告摘要1、结构概况及结构选型望京搜候中心项目（望京B29商业金融项目），由北京望京搜候房地产有限公司投资。项目位于北京市朝阳区望京B29地块，基地东北侧为阜通西大街，东南侧位阜安东街，西南侧位望京街，西北侧为阜安西街。项目总建筑面积52,1265㎡，地上建筑面积392,265㎡，地上包括三座塔楼，其中塔１（Ｔ１）地上25层，主要楼层层高3.6m，总高95.2m；塔２（Ｔ２）地上26层，主要楼层层高3.6m，总高98.8m；塔３（Ｔ３）地上45层，层高3.8、4.2m，总高178.97m。地下三层局部地下四层，层高分别为5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板顶建筑标高地下三层为-13.100m，地下四为-19.300m。主体结构T1、T2采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构，T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构。塔3结构高度超过型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m，为超限高层，下面主要针对塔3进行介绍。T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构，由钢管混凝土柱、钢梁和闭口压型钢板现浇混凝土组合楼板，两个筒体和三道片墙组成。内筒及片墙为局部增设型钢的钢筋混凝土剪力墙，墙体在洞边、角部等受力较大部位埋设型钢柱，较高核心筒外墙厚度800mm~500mm，较低核心筒墙厚主要为600mm~500mm，混凝土强度等级C60~C40。连梁高700mm和500mm为主，宽同墙厚，外围楼层受力较大的连梁内设型钢梁。外围钢管混凝土柱的截面底层为1200mm~1000mm，随楼层升高逐步减小到顶层800mm。楼盖体系为型钢梁、压型钢板现浇混凝土组合楼盖体系，主要钢梁高度为580mm。型钢梁与核心筒的连接为铰接，与外围钢管混凝土柱的连接为刚接，型钢梁顶面设有剪力键，同混凝土楼板协同变形，共同工作，混凝土楼板作为梁的一部分受压翼缘，提高了楼盖的刚度。标准层楼板厚度取120mm，设备层楼板厚度取150mm。地下室采用现浇混凝土结构，整体不设缝，施工时采用后浇带、跳仓施工、配温度应力筋等措施来保证整体不开裂。地下钢管混凝土柱改为外包混凝土的型钢混凝土柱，梁板采用现浇钢筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨处单独处理，楼板厚度150~300mm。主楼外地下室结构体系采用框架体系。主楼范围内墙、柱混凝土等级为C60；主楼范围外柱混凝土等级为C40，地下室外墙混凝土等级为C30；梁、板混凝土等级为C30；钢材等级为Q345B。T3主楼范围内地下室采用桩筏基础；纯地下室部分采用下柱墩平板式筏板基础，通过适当调整基础板厚和基础做法等平衡水浮力。T3主楼范围主要筏板厚度为2000~2500mm，核心筒筏板厚度为2800~3200mm。T3桩基础部分经场地土质条件及施工条件综合分析，采用泥浆护壁钻孔灌注桩。并进一步采用后压浆，通过桩端、桩侧压入水泥浆，加强持力层和桩周土层，提高桩端阻力及桩侧摩阻力，减小桩基变形。单桩承载力在理论估算的基础上需通过现场单桩静载荷试验确定。T3桩径Φ1000，桩长L=32m，单桩竖向极限承载力标准值理论估算为Quk=16000KN。根据上部荷载，尽量将桩集中布置在柱及剪力墙下，减小筏板承台的弯矩和剪力。上部结构荷载效应标准组合竖向力与筏板自重标准值之和约为2852349KN，需布桩357根，实际布桩403根。本工程外形特点为扁筒椭圆椎体，且各个方向的收进尺度不一致，其不对称性和竖向递变的特点势必导致了结构的偏心、工程概况简表项次名称备注（资质）建设单位：望京搜候房地产有有限公司工程名称：望京搜候中心建设地点：北京市朝阳区望京京B29地块块建筑面积：项目总建筑面积552,1265㎡㎡，T3地上约12..5万㎡申报日期：2011年05月月09日勘察单位：北京市勘察设计研研究院有限公公司甲级设计单位：中建（北京）国际际设计顾问有有限公司甲级2、结构设计标准及控制指标2.1设计使用年限/设计基准期T3地下室相关规范设计基准期50年50年《建筑结构荷载规范范》（GB500099-2001）2006年版版第1..0.5条结构设计使用年限限50年50年《建筑结构可靠度设设计统一标准准》（GB500688-20011）第1.00.5条耐久性50年50年地震作用重现期50年50年《建筑抗震设计规范范》（GB500111-20100）第1.0.11条风荷载作用重现期期100年100年《高层建筑混凝土结结构技术规程程》（JGJ3-20002）3.2.22条雪荷载重现期100年100年《建筑结构荷载规范范》（GB500099-2001）2006年版版第6..1.2条2.2结构安全等级/结构重要性系数T3地下室相关规范结构安全等级二级二级《混凝土结构规范》GGB500010-200023.2..1条结构重要性系数1.01.0《混凝土结构规范》GB500010-220023.2..3条2.3底部加强区高度根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第6.1.10条，抗震设计时，结构底部加强部位的高度可取底部两层和墙体总高度的1/10二者的较大值。T3取地上5层（H=21.400m）（结构总高度178.97m，取H/10）2.4抗震性能目标T3抗震性能目标整体到达性能3的要求，具体详下表：（参考《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-201x征求意见稿修订第三稿）地震烈度水准小震中震大震最大层间位移角1/6821/2001/100构件竖向构件主要竖向构件（核心筒主要墙体体）第1水准结构完好无损坏（抗弯、抗剪均处处于弹性状态态）第3水准轻微损坏坏（底部加强部位：：抗剪弹性，抗弯不不屈服；其他楼层：中震不不屈服）第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）外围框架柱第3水准轻微损坏坏（底部加强部位：：抗剪弹性，抗弯不不屈服；其他楼层：中震不不屈服）第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）内筒缩进部位的上下层墙体第3水准轻微损坏坏抗剪弹性，抗弯不不屈服第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）水平构件平面外有次梁的连梁第3水准轻微损坏部分中度度损坏（抗剪弹性，抗弯弯部分进入塑塑性）第4水准中度损坏（抗弯大量进入塑塑性）2.5抗震等级部位抗震墙抗震等级框架抗震等级地下一层及以上特一级特一级地下二层一级一级地下三层及以下二级二级主楼范围三跨外及及20米外地地下室四级四级2.6抗震设防类别乙类（根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008第3.0.2、6.0.11条）2.7扭转周期比结构扭转为主的第一自振周期/平动为主的第一自振周期,即Tt/T1<0.852.8位移控制风荷载作用下层间位移角限值1/682多遇地震作用下层间位移角限值1/682罕遇地震作用下层间位移角限值1/1002.9竖向构件轴压比限值钢筋混凝土剪力墙轴压比≤0.4钢管混凝土柱轴压比≤0.70（剪跨比小于2时取0.65）2.10应力比限值正常荷载最不利组合设计应力≤0.9fy考虑地震作用最不利组合设计应力≤0.98fy2.11整体稳定指标刚重比2.7>EJ/GH2>1.4需考虑重力二阶效应刚重比EJ/GH2>2.7不考虑重力二阶效应屋顶钢架结构的线性屈曲临界荷载系数大于10；2.12风振舒适度准则10年重现期风压下结构顶点最大加速度限值<0.25m/s22.13楼盖舒适度要求人员活动环境峰值加速度限值住宅、办公0.005g商场0.015g3、超限情况（1）高度超限T3主体部分高度为178.97m，属于超出《高层建筑混凝土结构技术规程》中规定的结构高度超过型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m的情况。（2）扭转不规则、偏心布置扭转不规则：考虑偶然偏心的扭转位移比为±5%偶然偏心下大于1.2小于1.4其中X向最大1.12；Y向在+5%偏心下最大1.35（多数都小于1.30），Y向在不考虑偶然偏心都小于1.10，这种情况是由于X方向的尺度过大引起的5%偶然偏心过大造成的。偏心布置：1~16层偏心率大于0.15。（3）竖向刚度突变29层避难层，因为层高由标准层3800mm变化为2190mm，本层与上层刚度70%及上三层刚度80%的较大值的比值分别为：X向0.83，Y向0.85。（4）斜柱全楼外围框架柱均为斜柱，但大部分斜柱的倾斜角度较小。4、计算分析4.1计算模型本工程采用多模型、多工况、多程序按最不利工况控制。计算程序计算模型主要计算内容PKPM-SATTWE单塔弹性楼盖重力、风荷载计算算分析/反应应谱小震分析析/反应谱中中震复核/小震弹性时时程分析单塔刚性楼盖重力、风荷载计算算分析/反应应谱小震分析析/反应谱中中震复核/小震弹性时时程分析ETABSV9..2.0单塔弹性楼盖重力、风荷载计算算分析/反应应谱小震分析析/反应谱中中震复核/小震弹性时时程分析单塔刚性楼盖重力、风荷载计算算分析/反应应谱小震分析析/反应谱中中震复核/小震弹性时时程分析SAP2000V14.0.1屋顶钢架单体、总总装分析屋顶钢架单体、总总装分析Perform--3D单体模型动力弹塑性分析4.2主要计算结果4.2.1T3单塔计算结果分析软件ETABSSATWE第一振型3.40（X向平平动为主）3.39（X向平平动为主）第二振型3.11（Y向平平动为主）3.14（Y向平平动为主）第三振型2.67（扭转）2.73（扭转）周期折减系数0.90.9楼盖假定计算层位移比：刚刚性隔板计算其他参数：弹弹性板计算层位移比：刚刚性隔板计算其他参数：弹弹性板重力荷载代表值（kkN）18090001897391平均重力（kN//m2）按建筑面积12..5万平米计算算14.4715.18地震剪力调整系数数1~3层不足3..20%，程序已自自动调节1~3层不足3..20%，程序已自自动调节X向底层总地震剪剪力/剪重比比55313(3.006%)57298(3.02%)Y向底层总地震剪剪力/剪重比比56236(3.111%)58905(3.10%)扭转周期比0.7850.804质量参与系数X-向98%97%Y-向97%96%地震总倾覆力矩((kN.m))X-向58826026080257Y-向59201936199104最大层间位移角((楼层)X-向震1/771（21层）1/744（21层）Y-向震1/775（38层）1/738（37层）X-向风1/4000（21层）1/3278（21层）Y-向风1/1532（16层）1/1446（15层）地震最大扭转位移移比X-向1.056+5%：1.122-5%：1.077Y-向1.352+5%：1.388（集中在11~17层）-5%：1.355（全楼1..2~1.33之间）框架柱最大轴压比比小于0.65小于0.65剪力墙最大轴压比比0.400.40框架梁最大剪压比比0.150.15层刚度比X-向0.587（229层为软弱弱层）0.584（229层为软弱弱层）Y-向0.586（229层为软弱弱层）0.593（229层为软弱弱层）楼层承载力X-向0.91Y-向0.87稳定性验算（刚重比）X-向4.21,满足足规范限值要要求4.79，满足规规范限值要求求Y-向4.25,满足足规范限值要要求5.16，满足规规范限值要求求最大楼层框架承担担地震剪力X-向18.40%18.71%Y-向11.53%11.05%底层框架承担倾覆覆力矩X-向20.56%18.0%Y-向16.07%15.5%4.2.2时程分析计算结果X向复核（双向波波输入）波号主波名Vx(kN)与反应谱比值校核1S0169~1770（天然11）51902.190.58%符合要求2S0203~2002（天然2）50232.987.67%符合要求3S0361~3622（天然3）49217.785.90%符合要求4S0623~6222（天然4）37674.265.75%符合要求5S0640~6441（天然5）53249.092.93%符合要求6S845-2~1（人工1）66333.7115.77%符合要求7S845-3~4（人工2）60395.0105.41%符合要求平均值52714.992.00%符合要求Y向复核（双向波波输入）波号主波名Vy(kN)与反应谱比值校核1S0169~1770（天然11）56611.496.11%符合要求2S0203~2002（天然2）71834.4121.95%符合要求3S0361~3622（天然3）54328.992.23%符合要求4S0623~6222（天然4）46873.679.57%符合要求5S0640~6441（天然5）54511.792.54%符合要求6S845-2~1（人工1）49519.984.07%符合要求7S845-3~4（人工2）62921.0106.82%符合要求平均值56657.396.18%符合要求4.2.3地下室计算结果（1）地下室外墙配筋主要由裂缝宽度控制，外墙外侧保护层厚度50mm，裂缝宽度Wmax<0.2mm，纵向钢筋配筋率0.5%~0.9%。（2）地下室框架梁纵向钢筋配筋率1%~2%。（3）扩大地下室混凝土柱纵向钢筋配筋率1%~2%。5、针对性技术措施5.1T3超高5.1.1内力调整放大按照《高规》和《抗规》相关要求，在小震作用下，对结构构件内力进行调整。抗震设计中增强底部斜柱、片墙与混凝土内筒外墙的安全储备，混凝土内筒外墙小震作用下剪力调整系数底部加强部位取1.9，其它部位取1.2（随时跟进新《高》规的要求，该系数可能调整为1.4），弯矩调整系数底部加强部位及上一层取1.1，其它部位取1.3。5.1.2增强核心筒墙体及外伸片墙延性的措施（1）核心筒墙体中洞口的分布对墙体的抗震能力有很大的影响。墙体洞口布置按照均匀对称的原则；（2）核心筒墙体抗震等级均按特一级设计；（3）控制钢筋混凝土剪力墙轴压比小于0.4；（4）剪力墙水平和竖向分布筋最小配筋率适当提高，底部加强区在0.60%~0.80%，过度区适当降低，其余上部楼层剪力墙取0.30%~0.40%；（5）中下部核心筒外墙洞口两侧增设型钢；（6）对抗剪承载力不够的连梁，设置型钢以增加其抗剪承载力，控制连梁剪压比小于0.2；（7）变截面、变标号和建筑墙体收进尽量错开，减少竖向刚度的突变。（8）控制中震下剪力墙主拉应力，当主拉应力σ>ft时，剪力墙暗柱中增设型钢，剪力墙拉力T均由型钢骨承受。（9）对底部加强区外轴压比大于0.25的墙肢设置约束边缘构件。（10）对墙体收进的部位，16层顶板和31层顶板、36层顶板、42层顶板局部加厚，且配筋适当加强；同时加强其上下层墙体边缘构件。5.1.2增加外框架延性的措施（1）控制外框架钢管混凝土柱轴压比小于0.7，剪跨比小于2时取0.65；（2）变截面、变标号和建筑墙体截面标号的变化全部错开，减少竖向刚度的突变；（3）中下部钢管混凝土柱采用高建钢，确保钢板延性。（4）T3左侧（鱼尾）部位1~16层位移比由于偏心率超出0.15，采用对鱼尾框架部分地震剪力放大1.3倍的做法重新复核，并与中震不屈服的结果取大值进行包络设计。6、总结本工程通过调整结构布置，多模型、多工况、多程序计算分析，多方面、多角度的论证了结构的抗震性能，并针对薄弱部位采取有效的抗震措施。整体结构各项抗震性能指标均满足规范要求，T3塔楼混凝土结构剪力墙以及外围钢管混凝土框架可以达到反应谱中震抗剪弹性、抗弯不屈服。望京搜候中心项目超限可行性论证报告咨询会专家意见及答复汇总1.结构平面长度较大，平面质心刚心偏心率较大（在1~16层超过0.15），结构扭转位移比超限，需要采用必要的措施加强。答复：经复核，偏心率超出0.15的楼层主要集中在1~16层，对应位移比的计算结果，T3左侧（鱼尾）部位1~16层位移比的值在1.38~1.32之间。处理方法采用对扭转位移较大处的地震剪力进行放大，目前采用1.3的放大系数对左侧框架内力重新复核，并与中震不屈服的结果取大值进行构件设计。（详见报告第23页8.4.1.3.(4)条）2.报告给出框架承担剪力比曲线两个主方向规律差异较大，X向沿楼层高度突变明显，需要分析原因。同时需要分析框架承担剪力调整比例的问题（分段方式和调整系数）。答复：通过ETABS、SATWE、MADIS三个模型的比较，发现原报告中SATWE计算结果中统计的框架剪力不真实，没有真实的反应框架实际承担的地震剪力。ETABS和MADIS的结果能够很好的吻合。现将ETABS模型截面切割的结果摘录如下。(详见报告第38~39页)3.斜柱作为一项不规则，需要补充分析静载和水平地震作用下斜柱轴力分量产生的楼面拉应力，以及对应的处理措施。答复：分别对重力荷载、水平地震荷载下的楼面梁、板进行内力分析，总体应力水平较低，但在斜柱收头、转折处有明显的应力集中，需要处理。(详见报告第68~73页)4.核心筒上部存在错洞墙，需要考虑结构局部构造措施。答复：本工程底部加强区没有错洞墙，上部因为建筑功能要求，局部存在错洞墙，结合内力计算结果，参照《高规》附录提供的构造做法采取局部加强措施。5.结构局部存在墙上立柱的问题，立柱截面应考虑结构局部构造措施的问题。。答复：对于墙上立柱的问题，我们从两方面来处理：一方面是钢柱下插两层，确保内力的有效传递；另一方面对钢柱的形状合理调整，尽量确保在墙厚范围内起柱，具体做法会在后续的施工图中结合建筑专业的需要合理调整墙上起柱的形式。6.给出剪力墙轴压比竖向分布情况，要求剪力墙轴压比大于0.25的需要设置约束边缘构件。答复：左侧核心筒基本到15层以上时墙体轴压比基本小于0.25，右侧核心筒到23层以上时墙体轴压比基本小于0.25。（报告第23页已经将原来的0.3改为0.25，具体各层轴压比数值详补充计算书）7.地震参数的选取，规范反应谱和安评报告反应谱不能混用，需要统一。答复：已经按照要求分别计算，取包络值。设计在小震下采用规范反应谱计算和安评反应谱计算包络取大值；中震和大震下采用规范反应谱的参数，即地震影响系数最大值αmax分别为0.45g和0.90g。（具体详报告第8页5.4.1条）8.连梁刚度折减系数取0.5偏小。答复：小震下连梁刚度折减系数调整为0.7，以确保墙肢分担的地震力不至过小。后续施工图中按0.7的折减系数复核。9.一字型剪力墙与端柱结合，需要复核框架柱在面外的内力及配筋。答复：该框架柱面外的内力现软件可以考虑，经复核平面外强度满足要求。下表列出了首层3-13轴北侧外端柱在X向地震作用下的内力比较，断开前后基本一致。轴力X向剪力X向弯矩与墙断开前-9201.2336.91143.3与墙断开后-8739.0318.01249.610.圆钢管混凝土柱承载力计算方式需确认，可采用新《高》规附录计算方法。答复：已经按照新《高》规附录C的方法计算，需要考虑α（与混凝土强度等级有关的系数）对套箍指标θ的影响。(详见报告第53~59页)11.结构局部穿层剪力墙分析内力的确定，构件设计的合理考虑。答复：对于穿层柱的计算，首先结构模型为弹性模型，不能设置刚性隔板，穿层结构构件设计考虑端部及底部剪力，并采用真实的计算长度（跨层），同时其内力增加SAP2000模型的内力校核。12.根据塔冠结构的特点，其底部将产生水平推力，需要考虑水平推力的处理方法，建议：1）顶层主体结构局部考虑增加腰桁架等加强方式；2）楼盖进行必要的构造分析，确认水平作用能够有效传递至内筒。答复：经计算，塔架对下部梁板产生水平内力，但不大。考虑将楼板刚度退化为零，水平力全部由钢梁承担，确保荷载能传至内筒，同时不考虑楼板的刚度退化，计算楼板应力，对楼板的构造及配筋加强。13.结构底部尺寸达到120m，需要考虑温度应力。答复：本工程平面尺寸较大，属超长结构，采取以下措施减小混凝土收缩和温差应力的不利影响：(1)进行温差应力分析，配置适量的钢筋，以抵抗温差应力。(2)设置施工后浇带，以释放早期收缩应力和施工期间温差应力。后浇带低温合拢，以减少降温温差。(3)采用低水化热水泥、级配良好骨料配制混凝土，严格控制水泥用量、水灰比、塌落度，采用二次抹面收光、加强养护等施工措施，以减小混凝土的收缩，提高其抗裂性能。14.对于中间部分跨度较大的钢梁高度需要确定是580mm还是680mm高，需要对局部跨度较大的楼板进行舒适度分析，区分有人、无人、人多人少等不同情况，并确保楼盖主频控制在3Hz以上。答复：核实了钢梁高度在部分跨度较大的部位为680mm高，对应图纸中的GKL1。同时报告中补充了不同活荷载大小（近似模拟人多、人少的情况）下，ETABS模型楼盖竖向最大自振周期的结果，竖向自振周期均大于3Hz。(详见报告第67页15.性能目标中非关键构件的定义考虑去除，核心筒缩进部位的墙肢性能目标需要增加，对给定的抗震性能目标，报告中应给出量化判定。答复：详见报告第4~5页4.4条抗震性能目标。16.需明确连梁加型钢解决的问题，对大震下进入屈服的一般连梁可不考虑设置型钢。答复：连梁中设置型钢主要为了解决平面外有楼面次梁时，可以通过增设型钢来提高其抗剪强度，对此我们提出的性能目标是达到中震抗剪弹性。报告第10.8.2.2节对连梁中震抗剪也列出了部分计算。(详见报告第65页)望京搜候中心可行性论证报告|2011年05月|第2页望京搜候中心可行性论证报告|2011年05月|第1页目录1工程概况12设计依据23工程场地地质概况34结构设计标准44.1设计使用年限/设计基准期44.2结构安全等级/结构重要性系数44.3底部加强区高度44.4抗震性能目标44.5抗震等级54.6抗震设防类别54.7扭转周期比54.8位移控制54.9竖向构件轴压比限值54.10应力比限值54.11整体稳定指标54.12风振舒适度准则54.13楼盖舒适度要求55荷载分析与效应组合55.1重力荷载55.2风荷载65.3雪荷载85.4地震作用85.5温度作用145.6人防荷载145.7效应组合146结构材料167结构构成167.1T3结构构成167.3地下室部分（±0.00以下）218超限情况判别及针对超限的相应措施228.1高度及高宽比228.2塔楼结构规则性228.3嵌固端的确定228.4针对超限的主要抗震措施229结构计算模型及分析软件2310T3结构设计2310.1模态分析2310.2刚重比2510.3重力荷载作用效应分析2510.4规范风荷载效应分析2510.5小震反应谱作用效应分析2710.6楼层抗剪承载力、及承载力比值4410.7小震弹性时程分析4510.8结构构件设计5211基础设计7312屋顶钢架分析7413T3结构动力弹塑性分析结果7613.1结构动力弹塑性分析的目的7613.2分析软件及考虑的非线性因素7613.3弹塑性模型的建立7613.4性能水准及检验标准7913.5地震波的选取与输入8013.6模型校核8213.7地震波作用下主要计算结果8313.8结论96其他文件目录望京搜候中心项目初步设计建筑图望京搜候中心项目初步设计结构图望京搜候中心可行性论证报告|2011年05月|第112页望京搜候中心可行性论证报告|2011年05月|第113页1工程概况望京搜候中心项目（望京B29商业金融项目），由北京望京搜候房地产有限公司投资。项目位于北京市朝阳区望京B29地块，基地东北侧为阜通西大街，东南侧位阜安东街，西南侧位望京街，西北侧为阜安西街。项目总建筑面积52,1265㎡，地上建筑面积392,265㎡，地上包括三座塔楼，其中塔１（Ｔ１）地上25层，主要楼层层高3.6m，总高95.2m；塔２（Ｔ２）地上26层，主要楼层层高3.6m，总高98.8m；塔３（Ｔ３）地上45层，层高3.8、4.2m，总高178.97m。地下三层局部地下四层，层高分别为5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板顶建筑标高地下三层为-13.100m，地下四为-19.300m。主体结构T1、T2采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构，T3采用钢管混凝土框架-钢筋钢筋混凝土剪力墙结构。塔3结构高度超过型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m，为超限高层，下面主要针对塔3进行介绍。T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构，由钢管混凝土柱、钢梁和闭口压型钢板现浇混凝土组合楼板，两个筒体和三道片墙组成。内筒及片墙为局部增设型钢的钢筋混凝土剪力墙，墙体在洞边、角部等受力较大部位埋设型钢柱，较高核心筒外墙厚度800mm~500mm，较低核心筒墙厚主要为600mm~500mm，混凝土强度等级C60~C40。连梁高700mm和500mm为主，宽同墙厚，外围楼层受力较大的连梁内设型钢梁。外围钢管混凝土柱的截面底层为1200mm~1000mm，随楼层升高逐步减小到顶层800mm。楼盖体系为型钢梁、压型钢板现浇混凝土组合楼盖体系，主要钢梁高度为580mm。型钢梁与核心筒的连接为铰接，与外围钢管混凝土柱的连接为刚接，型钢梁顶面设有剪力键，同混凝土楼板协同变形，共同工作，混凝土楼板作为梁的一部分受压翼缘，提高了楼盖的刚度。标准层楼板厚度取120mm，设备层楼板厚度取150mm。地下室采用现浇混凝土结构，整体不设缝，施工时采用后浇带、跳仓施工、配温度应力筋等措施来保证整体不开裂。地下钢管混凝土柱改为外包混凝土的型钢混凝土柱，梁板采用现浇钢筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨处单独处理，楼板厚度150~300mm。主楼外地下室结构体系采用框架体系。主楼范围内墙、柱混凝土等级为C60；主楼范围外柱混凝土等级为C40，地下室外墙混凝土等级为C30；梁、板混凝土等级为C30；钢材等级为Q345B。T3主楼范围内地下室采用桩筏基础；纯地下室部分采用下柱墩平板式筏板基础，通过适当调整基础板厚和基础做法等平衡水浮力。T3主楼范围主要筏板厚度为2000~2500mm，核心筒筏板厚度为2800~3200mm。T3桩基础部分经场地土质条件及施工条件综合分析，采用泥浆护壁钻孔灌注桩。并进一步采用后压浆，通过桩端、桩侧压入水泥浆，加强持力层和桩周土层，提高桩端阻力及桩侧摩阻力，减小桩基变形。单桩承载力在理论估算的基础上需通过现场单桩静载荷试验确定。T3桩径Φ1000，桩长L=32m，单桩竖向极限承载力标准值理论估算为Quk=16000KN。根据上部荷载，尽量将桩集中布置在柱及剪力墙下，减小筏板承台的弯矩和剪力。上部结构荷载效应标准组合竖向力与筏板自重标准值之和约为2852349KN，需布桩357根，实际布桩403根。建筑效果图三维计算模型主体部分三维模型型2设计依据业主提供的相关文文件建筑资料地勘资料（包括自自然条件）北京市勘察设计研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO中心工程程岩土工程勘勘察报告》（2010年5月18日），工程编号号：20100技041。安评报告北京市勘察设计研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO（望京BB29商业金金融项目）工工程场地地震震安全性评价价工程应用报报告》（2010年4月21日），工程编号号：20100震001。水文地质勘察报告告北京市勘察设计研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO中心工程程水文地质勘勘察报告》（2010年5月14日），工程编号号：20100水005。现行国家及地方有有关规范、规规程和标准《建筑结构设计术术语和符号标标准》（GBB/T500083-977）《建筑结构制图标准准》（GB/T550105--2010）《建筑结构可靠度度设计统一标标准》（GBB500688-20011）《建筑工程抗震设设防分类标准准》（GB55002233-20088）《建筑结构荷载规规范》（GBB500099-20011）（20006年版）《混凝土结构设计计规范》（GGB500110-20002）《型钢混凝土组合合结构技术规规程》（JGGJ138--2001）《矩形钢管混凝土土结构技术规规程》（CEECS1599：20044）《建筑抗震设计规规范》（GBB500111-20100）《高层建筑混凝土土结构技术规规程》（JGGJ3-20002）《高层建筑混凝土土结构技术规规程》（JGJ3--201x征求意见稿稿修订第三三稿）《建筑地基基础设设计规范》（GGB500007-20002）《北京地区建筑地基基基础勘查设设计规范》（DBJ001-5011-20099）《建筑桩基技术规规范》（JGGJ94-22008）《建筑基桩检测技技术规范》（JJGJ1066-20033）《钢结构设计规范范》（GB550017--2003）《冷弯薄壁型钢结结构技术规范范》（GB550018--2002）《钢筋混凝土用钢钢筋焊接网》（GGB/T14499.3--2002）《钢筋焊接网混凝凝土结构焊接接技术规程》（JJGJ1144-20033）《建筑结构用钢板板》（GB//T198879-20005）《厚度方向性能钢钢板》（GBB53133-85）《低合金高强度结结构钢》（GGB/T11591-994）《建筑工程设计文文件编制深度度的规定》（2008年版）《建筑钢结构防火火技术规程》（CECS200:22006）《高层民用建筑钢钢结构技术规规程》（JGJ999-98）3工程场地地地质概况项目位于北京市朝朝阳区望京BB29地块，基基地东北侧为阜通西大大街，东南侧侧位阜安东街街，西南侧位位望京街，西西北侧为阜安安西街。。整个场地地地势总体较较平坦，自然然地表绝对标高介于于33.955～37.188m。地层岩性特征一览览表成因类别地层序号岩性各大层层顶标高(ｍ)颜色湿度稠度压缩性分层地基承载力标标准值fkaa(kPa))人工堆积层①粉质粘土素填土、粘质粉土素填土33.95～377.18（自然地面标高）黄褐～褐黄（暗）湿～很湿硬塑～可塑/①1填杂稍湿～湿//①2黄褐稍湿//第四纪沉积层②粉31.50～355.48褐黄稍湿～湿/中～中低180②1质褐黄很湿可塑～硬塑中高～高120②2粘土、重粉质粘土土褐黄很湿可塑中高～高110②3砂质粉土、粘质粉粉土褐黄稍湿～湿/低～中低240③质30.02～322.74灰～黄灰很湿可塑中高140③1粘质粉土、砂质粉粉土灰～黄灰湿～稍湿/中低～中200③2有机质粘土、有机机质重粉质粘粘土灰～黄灰很湿可塑中高～高120④细砂、粉砂25.34～299.48灰～黄灰湿～饱和/低250④1粘土、重粉质粘土土黄灰～灰黄（局部部褐黄）很湿可塑中高140④2粉黄灰～灰黄(局部褐黄)湿～稍湿/低～中低220④3质黄灰～灰黄(局部褐黄)很湿可塑中180⑤质19.22～222.60褐黄（局部灰）很湿硬塑～可塑中～中低200⑤1粉褐黄稍湿～湿/低～中低240⑤2粘土、重粉质粘土土褐黄很湿可塑～硬塑中～中低200⑤3褐黄饱和/低280⑥质12.98～155.97褐黄～灰黄很湿可塑～硬塑中低～中220⑥1粉褐黄稍湿～湿/低280⑥2粘土、重粉质粘土土褐黄（局部灰）很湿可塑～硬塑中～中低220⑥3褐黄饱和/低320中砂、细砂3.58～12..55褐黄饱和/低340圆砾、卵石杂饱和/低420质褐黄很湿硬塑～可塑中低250粉褐黄～灰黄湿/中低280质-2.89～1..77褐黄～灰黄（局部灰）很湿可塑～硬塑中低～中220粉褐黄（局部灰）湿～稍湿/低280土褐黄很湿可塑～硬塑中低～中250褐黄饱和/低340-10.28～--6.03杂饱和/低500褐黄饱和/低360质褐黄（局部灰）很湿硬塑～可塑中低250粉褐黄湿～稍湿/低300⑩中砂、细砂-21.03～--17.533褐黄饱和/低400⑩1粉质粘土、重粉质质粘土褐黄～灰黄（局部灰）很湿硬塑～可塑低～中低250⑩2粘质粉土、砂质粉粉土褐黄湿/低300⑩3粘土、重粉质粘土土褐黄很湿可塑中低～中220⑪粉质粘土、重粉质质粘土-33.84～--26.533褐黄很湿硬塑～可塑低280⑪1粘质粉土、砂质粉粉土褐黄湿～稍湿/低320⑪2粘土、重粉质粘土土褐黄很湿硬塑～可塑低～中低250⑫粉质粘土、重粉质质粘土-44.30～--42.533褐黄很湿硬塑～可塑低280⑫1粘土褐黄很湿硬塑～可塑中低～中250⑫2细砂褐黄饱和/低⑬细砂-58.23～--58.200褐黄饱和/低⑬1粘质粉土褐黄湿/低⑬2粘土褐黄很湿硬塑中低地下水情况一览表表序号地下水类型地下水稳定水位含水层水位埋深（m）水位标高（m）1层间水8.60～11..1025.08～266.81细砂、粉砂④层2层间水19.50～244.4012.26～155.68细砂、中砂⑥3层层3潜水~承压水（测压水头）23.00～288.907.76～12..02砂卵石第7大层4承压水37.00-0.29砂卵石第9大层工程场区台地潜水水（本次勘探探期间未揭示示）天然动态态类型属渗入入－蒸发、迳迳流型，主要要接受大气降降水入渗及地地下水侧向迳迳流等方式补补给，以蒸发发及地下水侧侧向迳流为主主要排泄方式式；其水位年年动态变化规规律一般为：：6月份～99月份水位较较高，其他月月份水位相对对较低，水位位年变幅一般般为2～3mm。工程场区层间水天天然动态类型型属渗入－迳迳流型，主要要接受地下水水侧向迳流方方式补给，以以地下水侧向向迳流及越流流为主要排泄泄方式；其水水位年变幅一一般为1～33m。工程场区潜水～承承压水及承压压水天然动态态类型属渗入入－迳流型，主主要接受地下下水侧向迳流流方式补给，以以地下水侧向向迳流及人工工开采为主要要排泄方式；；其水位年动动态变化规律律一般为：111月份～来来年3月份水水位较高，其其他月份水位位相对较低，水水位年变幅一一般为1～33m。工程场区近3～55年最高地下下水位标高为为34.900m左右，11959年最最高地下水位位接近自然地地面。建筑±±0.0000绝对标高为为37.5000，建筑抗浮设防水位为：29.550m，防渗设计水位位为：36.000m。4结构设计标标准4.1设计使用年年限/设计基基准期T3地下室相关规范设计基准期50年50年建筑结构荷载规范范GB500099-22011（20066版）1.0.5条结构设计使用年限50年50年建筑结构可靠度设设计统一标准准GB500688-200111.0..5条纪念性建筑和特别别重要的建筑筑结构为1000年耐久性50年50年地震作用重现期50年50年建筑抗震设计规范范GB500111-20011（20088）1.0..1条风荷载作用重现期100年100年高层建筑混凝土结结构技术规程程JGJ3-200023..2.2条雪荷载重现期100年100年建筑结构荷载规范范GB500099-20011（20066版）6.11.2条4.2结构安全等等级/结构重重要性系数T3地下室相关规范结构安全等级二级二级混凝土结构规范GGBJ500010-2200233.2.1条条结构重要性系数1.01.0混凝土结构规范GGB500010-200023..2.3条4.3底部加强区区高度根据《建筑抗震设设计规范》（GB500011-22010）第6.1..10条，抗震设计计时，结构底底部加强部位位的高度可取取底部两层和和墙体总高度度的1/100二者的较大大值。T3取地上5层（H==21.4000m）（结结构总高度1178.977m，取H//10）4.4抗震性能目目标T3抗震性能目标整整体到达性能能3的要求，具具体详下表：：（参考《高层建筑筑混凝土结构构技术规程》JGJ33-201xx征求意见见稿修订第第三稿）地震烈度水准小震中震大震最大层间位移角1/6821/2001/100构件竖向构件主要竖向构件（核心筒主要墙体体）第1水准结构完好无损坏（抗弯、抗剪均处处于弹性状态态）第3水准轻微损坏坏（底部加强部位：：抗剪弹性，抗弯不不屈服；其他楼层：中震不不屈服）第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）外围框架柱第3水准轻微损坏坏（底部加强部位：：抗剪弹性，抗弯不不屈服；其他楼层：中震不不屈服）第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）内筒缩进部位的上下层墙体第3水准轻微损坏坏抗剪弹性，抗弯不不屈服第4水准轻微损坏部分中度度损坏（抗弯部分进入塑塑性）水平构件平面外有次梁的连梁第3水准轻微损坏部分中度度损坏（抗剪弹性，抗弯弯部分进入塑塑性）第4水准中度损坏（抗弯大量进入塑塑性）4.5抗震等级部位抗震墙抗震等级框架抗震等级地下一层及以上特一级特一级地下二层一级一级地下三层及以下二级二级主楼范围三跨外及及20米外四级四级4.6抗震设防类类别乙类（根根据《建筑工工程抗震设防防分类标准》GGB502223-20008第3.0.22、6.0.111条）4.7扭转周期比比结构扭转为主的第第一自振周期期/平动为主的的第一自振周周期,即Ttt/T1<00.854.8位移控制风荷载作作用下层间位位移角限值1/6822多遇地震震作用下层间位移角角限值11/682罕遇地震震作用下层间位移角角限值11/1004.9竖向构件轴轴压比限值钢筋混凝土剪力墙墙轴压比≤≤0.4钢钢管混凝土柱柱轴压比比≤0.700（剪跨比小小于2时取00.65）4.10应力比限限值正常荷载最不利组组合设计应力力≤0.99fy满足中震不屈服服/中震弹性性复核≤1.0fyy4.11整体稳定定指标刚重比EJd/GGH2>2.7时不考考虑重力二阶阶效应的不利利影响，2.7>EJd//GH2>1.4时需需考虑重力二二阶效应的不不利影响；屋顶钢架结构的线线性屈曲临界界荷载系数大大于10；4.12风振舒适适度准则办公类建筑100年重现期风风压下结构顶顶点最大加速速度限值<<0.25mm/s24.13楼盖舒适适度要求人员活动环境峰值加速度限值住宅、办公0.005g商场0.015g5荷载分析与效效应组合5.1重力荷载载结构自重包括楼板板、梁、柱、墙墙按各自容重重由程序计算算，其中扣除除了混凝土板板梁墙柱重叠叠部分重量。（1）楼面恒荷载载：编号房间名建筑做法厚度(mm)恒荷载(kN/m2)1电梯厅（办公客用用）802.52卫生间（办公客用用）802.53货运电梯厅/合用用前室501.34疏散楼梯间501.35走廊802.56强/弱电设备间802.57水/暖/空调设备间802.58电梯机房802.59空调机房802.510避难区及机房501.311办公区802.512入口大堂802.813其余未注明的楼面面802.514屋面4.0注：以上楼面做法法均已含屋顶顶管线吊顶等等重量。（2）楼面活荷载：楼屋面活荷载根据据建筑使用功功能按荷载规规范选用，主主要取值如下下：序号使用荷载类别荷载标准值(kN/m2)序号使用荷载类别荷载标准值(kN/m2)1办公2.010垃圾间10.02商业3.511空调机房7.03不上人屋面0.512电梯机房7.04上人屋面2.013强、弱电机房10.05±0.00室内板面面按施工荷载5.00设计14特殊机房根据实际荷载计算算6餐厅2.515卫生间（含隔断等等）8.07厨房4.016走廊、门厅、楼梯梯3.58货车车库10.017人流可能密集的悬悬挑部位3.59小客车车库2.518库房5.0注：无隔墙大面积积办公区另加加1.5kkN/m2轻轻质隔墙等效效荷载。（3）楼面恒荷载：固定隔墙：加气混混凝土砌块填填充墙，砌体体按平均容重9kkN/M2、墙体厚度、高高度计算线荷荷载（考虑门门窗洞口的影影响），并按按梁上线荷载载输入；当墙墙下无梁时，总总装计算按质质量等效原则则等效为楼板板均布荷载，按按板荷载输入入，并按弯距距（剪力）等等效原则核算算梁板强度、挠挠度和裂缝宽宽度。砌体平均容重(含含构造柱圈梁梁)：9.00kN/MM3。外墙面层（室外单单面）：1.0kNN/m2；内墙面层（室内单单面粉刷）：：0..4kN/mm2；内墙面层（室内单单面贴面砖）：0.66kN/m2。玻璃幕墙（含龙骨骨）：1.5kkN/m2。隔墙荷载表（kNN/m2）墙厚内墙(双面粉刷刷)内墙(单面面砖))内墙(双面面砖))外墙1001.61.82.02002.52.72.93.1幕墙荷载：1.55kN/mm2，轻质隔墙荷荷载：1.55kN/mm25.2风荷载本工程地处北京市市望京地区，地地貌类型取BB类。考虑建建筑物超高及及重要性，基基本风压取1100年重现现期0.5KN/m2。风载体型系系数按照《高高层建筑混凝凝土结构技术术规程》第33.2.5条条取1.44，高度系数数、风振系数数按照规范取取值，各楼层层风荷载计算算见下表：楼层编号X向风荷载X向风楼层剪力X向风倾覆弯矩Y向风荷载Y向风楼层剪力Y向风倾覆弯矩46186.07186.07781.49225.08225.08945.3445310.26496.333163.88682.52907.605301.8244287.64783.976456.55643.991551.5911818.49943301.041085.0111013.599664.242215.8321124.98842313.451398.4616887.133700.702916.5333374.41141324.911723.3724125.288729.903646.4348689.41140334.062057.4332766.499753.604400.0367169.54439341.342398.7742841.322776.405176.4388910.54438347.022745.7954373.644794.515970.94113988.44937351.363097.1567381.677809.786780.72142467.55236354.463451.6181878.433822.517603.23174401.00835352.563804.1797855.944832.998436.22209833.22134353.684157.85115318.991827.069263.28248738.99833354.554512.40134270.999834.1210097.400291148.00632354.444866.84154711.772839.4110936.811337082.66631353.365220.20176636.556843.0511779.866386558.00830183.295403.49188470.221440.6812220.544413321.00629316.895720.38210207.665765.1112985.655462666.55328314.596034.97233140.554765.0913750.744514919.33427311.826346.79257258.334763.8214514.566570074.66726308.726655.51282549.228761.2015275.766628122.55625305.336960.84309000.447758.8016034.566689053.88824301.647262.48336597.889754.8816789.444752853.77623297.777560.25365326.884749.8517539.299819503.00622293.627853.87395171.555744.3118283.600888980.77421289.318143.18426115.663737.6119021.211961261.33420284.828428.00458142.003729.9819751.1991036315..8619280.148708.14491232.996721.4420472.6331114111..8518275.278983.41525369.992711.9821184.6111194613..3717270.179253.58560533.553701.6121886.2221277781..0116264.889518.46596703.667690.3322576.5551363571..9015298.909817.36639703.771781.6223358.1771465880..6814252.6110069.977677969.660662.8924021.0661557160..7113246.4210316.399717171.888648.5824669.6441650905..3412239.8610556.255757285.663633.2125302.8551747056..1711232.9510789.200798284.559616.6925919.5441845550..4210225.6211014.822840140.990598.9426518.4881946320..659217.8011232.622882824.886579.7827098.2662049294..048208.5211441.144926301.119556.6127654.8772154382..547199.5111640.655970535.666534.0828188.9552261500..556189.7011830.3551015490..99509.2628698.2112370553..755178.1112008.4661061123..14479.4729177.6882481428..934166.7912175.2551107389..09450.4829628.1662594015..943151.6212326.8771154231..20410.8030038.9662708163..992179.4312506.3001216762..70487.9930526.9552860798..741173.3112679.6111280160..75475.2931002.2443015809..942)舒适度分析X向风荷载作用下下，X向最大大位移为422.5mm。Y向风荷载作用下下，Y向最大大位移为922.9mm。结构顶点风力加速速度计算公式式如下：1、顺风向顶点最大大加速度式中aw—顺风向向顶点最大加加速度（m//s2）；—风荷载体型系数；；—重现期调整系数，取取重现期为110年时的系系数0.833；—基本风压（KN//㎡），按现现行国家标准准《建筑结构构荷载规范》（2006年版）（GB50009-2001）全国基本风压分布图的规定采用；、—分别为脉动增大系系数和脉动影影响系数，按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》（2006年版版）（GB500009-20001）的规规定采用；A—建筑物总迎风面积积（㎡）；mtot—建筑物总总质量（t）。2、横风向顶点最大大加速度(KN/m3)式中—横风向顶点点最大加速度度（m/s2）；—建筑物顶点平均风风速（m/ss），=40；—风压高度变化系数数；—建筑物所受的平均均重力(KNN/m3)；—建筑物横向风向的的临界阻尼比比值；—建筑物横风向第一一自振周期（s）；B、L—分别为建筑物平面面的宽度和长长度（m）。计算时考虑基本风风压w。取0.3KN//㎡，建筑物横风风向临界阻尼尼比ζt,ccr取0.02，经计算复核（PMMSAP计算算结果）：X向峰值加速度顺顺风向为0..015m//s2<0.25m//s2横风向为0.0339m/s2<0.25m//s2Y向峰值加速度顺顺风向为0..033m//s2<0.25m//s2横风向为0.0339m/s2<0.25m//s25.3雪荷载基本雪雪压（1000年一遇）0.44kN/m25.4地震作用5.4.1反应应谱参数（1）规范反应谱谱参数抗震设防烈度8度度设计基本地震加速速度值0.220g设计地震分组第一一组场地类别Ⅲ类类规范场地特征周期期Tg=0..45s（大震震采用0.550S）αmax=0.116（小震）、00.45(中震))、0.900（大震）（2）安评报告反反应谱参数50年基准期超越概率水准水平向地震动峰值值加速度Amax（ggal）反应谱特征周期Tg（s）地震影响系数最大值αmax（gg）50年63%650.400.1750年10%2100.500.5550年2%3950.751.03经与地震局沟通，地震作用重现期采用50年。安评报告小震下特特征周期为00.40s，小于规范场地地特征周期TTg=0.445s，地震影响系数最大大值αmaxx安评报告为为0.17gg，大于规范范反应谱0..16g，水平向地震动峰值值加速度Ammax安评报报告为65ggal，小于于规范反应谱谱70gall。T3结构体系为钢管混混凝土框架--混凝土剪力力墙结构，阻阻尼比取0..04。屋顶顶钢架阻尼比比取0.022。设计在小震下采用用规范反应谱谱计算和安评评反应谱计算算包络取大值值；中震和大震下采用用规范反应谱谱的参数，即即地震影响系系数最大值ααmax分别别为0.455g和0.990g。反应谱曲线的衰减减段按规范规规定取值。5.4.2时程程分析采用中国建筑科学学研究院工程程抗震研究提提供的针对符合本本场地特征的的天然波（设设计采用）小震：S01699～0170，SS0202～203,SS0361～362，S0622～623，S0640～641，S845--1～845-44。小震地震波基本参参数地震波步数步长（S）总时长（S）与基本周期的比值值S0169（天然然1）41070.0282.1424S0170（天然然1）41060.0282.1224S0202（天然22）18480.0236.9610.9S0203（天然22）18460.0236.9210.9S0361（天然然3）22850.0245.713.4S0362（天然然3）22830.0245.6613.4S0622（天然44）18260.0236.5210.7S0623（天然44）18250.0236.5010.7S0640（天然然5）22450.0244.913.2S0641（天然然5）22470.0244.9413.2S845-1（人工工1）20010.0240.0211.8S845-2（人工工1）20010.0240.0211.8S845-3（人工工2）20010.0240.0211.8S845-4（人工工2）20010.0240.0211.8满足按照抗震规范范相关规定，所所选地震动记记录持时都在在结构基本自自振周期5倍倍以上。小震波：大震：大震地震波基本参参数地震波步数步长（S）总时长（S）与基本周期的比值值L0007（天然1）38640.0277.2822.7L0008（天然1）38690.0277.3822.8L0721（天然2）20970.0241.9412.3L0722（天然2）20980.0241.9612.3L850-1（人工工1）20010.0240.0211.8L850-2（人工工1）20010.0240.0211.8满足按照抗震规范范相关规定，所所选地震动记记录持时都在结构基本自自振周期5倍倍以上。5.5温度作用北京地区位于东亚亚中纬度地带带东侧，有典典型的暖温带带半湿润半干干旱大陆性季季风气候特点点：受季风影影响，春季干干旱多风，气气温回升快；；夏季炎热多多雨；秋季天天高气爽；冬冬季寒冷干燥燥，多风少雪雪。据北京市市观象台近十十年观测资料料，年平均气气温为13..1℃，极端端最高气温441.9℃，极极端最低气温温零下17..0℃，年平平均气温变化化基本上是由由东南向西北北递减。最热热7月份，月月平均气温225~26℃℃；最冷1月月份，月平均均气温-4~~-5℃。暂暂定结构合拢拢温度为：88-12℃，温温差作用考虑虑±20℃（混凝凝土结构），±±30℃（屋顶钢架架）。5.6人防荷载本工程地下设十个个防护单元，设设计抗力级别别为：核6级级，常6级。人人防主要结构构的构件截面面尺寸和等效效静荷载标准准值如下：人防结构等效静荷荷载标准值等效静荷载作用位位置等效静荷载标准值（kN/m2）备注顶板等效静荷载标标准值qe1155考虑上部建筑影响响外墙等效静荷载标标准值qe2250湿~饱和粘土中底板等效静荷载标标准值qe3325有桩、饱和土两个同级防护单元元间隔墙的水水平等效静荷荷载标准值50两侧分别按单侧受受力计算防护单元与普通地地下室之间隔隔墙的水平等等效静荷载标标准值90普通地下室一侧室内出入口临空墙墙等效静荷载载标准值110考虑上部建筑影响响室内出入口门框墙墙等效静荷载载标准值200考虑上部建筑影响响开敞式防倒塌棚架架等效静荷载载标准值水平向15水平与垂直分别按单向受力计算垂直向50楼梯踏步和休息平平台等效静荷荷载标准值正面60正面与反面分别按单面受力计算反面30两个同级防护单元元间隔墙的水水平等效静荷荷载标准值50两侧分别按单侧受受力计算防护单元与普通地地下室之间隔隔墙的水平等等效静荷载标标准值90普通地下室一侧5.7效应组合按高规、抗规考虑虑恒、活，风风包括横风向向风振，地震震包括三向地地震及单向偶偶然偏心等各各种效应组合合。无地震作用参与的的承载力极限限状态荷载效效应组合组合恒载活(雪)载风压1恒+活(雪)1.21.42恒+活(雪)1.350.7x1.43恒+风1.01.44恒+活(雪)+风风1.21.40.6x1.45恒+风+活(雪))1.20.7x1.41.4有地震参与组合的承承载力极限状状态荷载效应应组合组合合恒载活(雪)载X向地震Y向地震45度地震双向地震(X向为为主)双向地震(Y向为为主)Z向地震风1X向地震作用与风荷载1.20.61.3±0.2x1.442Y向地震作用与风荷载1.20.61.3±0.2x1.44345度角方向地震震作用与风荷载1.20.61.3±0.2x1.444竖向地震作用与风荷载1.20.61.3±0.2x1.445X、竖向地震作用用与风荷载1.20.61.30.5±0.2x1.446Y、竖向地震作用用与风荷载1.20.61.30.5±0.2x1.44745度角方向、竖竖向地震作用用与风荷载1.20.61.30.5±0.2x1.448双向地震(X向为为主)与风荷载1.20.61.3±0.2x1.449双向地震(Y向为为主)与风荷载1.20.61.3±0.2x1.4410三向地震(X向为为主)与风荷载1.20.61.30.5±0.2x1.4411三向地震(Y向为为主)与风荷载1.20.61.30.5±0.2x1.4412竖向地震为主，与与双向水平地地震（X向为为主）组合1.20.60.51.313竖向地震为主，与与双向水平地地震（Y向为为主）组合1.20.60.51.3注：计算水平地震震作用和同时时计算水平与与竖向地震作作用时,考虑抗震承载载力调整系数数。仅计算竖向地震作作用,承载力抗震震调整系数取取1.0。正常使用状态荷载载组合组合恒载活(雪)载风压1恒+活(雪)1.01.02恒++风压1.01.0反应谱大震（中震震）基本弹性性（不屈服）复复核采用的荷荷载组合组合合恒载活(雪)载X向地震Y向地震45度角地震双向地震(X向为为主)双向地震(Y向为为主)Z向地震1X向地震作用1.00.512Y向地震作用1.00.51345度角方向地震震作用1.00.514竖向地震作用1.00.515X、竖向地震作用用1.00.510.56Y、竖向地震作用用1.00.510.5745度角方向、竖竖向地震作用用1.00.510.58双向地震(X向为为主)1.00.519双向地震(Y向为为主)1.00.5110三向地震(X向为为主)1.00.510.511三向地震(Y向为为主)1.00.510.5反应谱大震（中震震）弹性复核核采用的荷载载组合组合合恒载活(雪)载X向地震Y向地震45度角地震双向地震(X向为为主)双向地震(Y向为为