K2010-0521中铁房地产金钟河大街项目1C地块

资质及等级：工程勘察综合类甲级证书号：020108-kj中铁房地产集团（天津）置业有限公司金钟河大街项目1C地块岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）工号：K2010-0521勘察号：2010-982天津市勘察院2010天津市勘察院金钟河大街项目1C地块岩土工程勘察报告—2.3.2标准贯入击数提供最大值、最小值、算术平均值、子样数如表2.3.2：标准贯入试验指标统计表表2.3.2地层编号标贯试验击数N最大值(击)最小值(击)算术平均值(击)子样数①25.02.03.17③15.53.03.99④15.53.04.420④211.07.08.617⑥314.07.09.441⑥48.03.05.053⑦8.05.06.022⑧115.05.08.625⑧230.018.023.146⑨115.07.011.6100⑩116.012.013.522⑪125.013.015.225⑪258.031.042.786⑪324.015.017.759⑪465.036.051.133⑫126.015.019.549⑬128.017.020.7312.3.3根据室内试验结果，结合各层土性质，对埋深60.0m以上各层土的直剪固结快剪及埋深30.0m以上各层土的直剪快剪的抗剪强度指标C、Φ值进行统计，当子样个数≥6时，上下各舍去异常值进行统计，提供最大值、最小值、算术平均值、均方差、变异系数、标准值；当子样个数＜6时，仅提供最大值、最小值、算术平均值、标准值的建议值，统计结果如表2.3.3-1、2.3.3-2：直剪固结快剪指标统计表表2.3.3-1层号Φ(度)C(kPa)最大值最小值平均值均方差变异系数标准值子样数最大值最小值平均值均方差变异系数标准值子样数③115.715.715.7//130.030.030.0//1④122.815.419.43.040.1617.3834.028.030.31.970.0728.98④234.630.033.01.750.0531.8715.09.011.42.510.229.57⑥334.128.531.92.080.0730.2715.013.014.20.840.0613.67⑥428.112.519.45.090.1817.62527.017.022.53.360.1521.325⑦23.514.318.13.710.1915.5830.020.025.74.500.1822.68⑧118.713.416.32.040.1314.9830.027.028.91.280.0428.18⑧238.033.735.82.030.0634.0815.010.012.72.340.1911.18⑨122.015.418.22.150.1217.53042.028.033.43.900.1232.130⑩120.215.317.31.900.1115.9742.028.038.05.830.1533.87⑪124.015.719.42.960.1517.6943.027.034.86.100.1830.99⑪236.833.035.71.270.0435.11710.04.09.01.770.208.217⑪328.516.020.54.110.1918.92040.025.034.05.140.1532.020⑪436.433.735.01.060.0334.41015.09.012.02.580.2210.510⑫121.016.818.71.310.0718.11548.030.539.96.070.1537.115⑬125.615.918.93.240.1717.01058.036.043.86.780.1639.710直剪快剪指标统计表2.3.3-2层号Φ(度)C(kPa)最大值最小值平均值均方差变异系数标准值子样数最大值最小值平均值均方差变异系数标准值子样数③116.18.112.0//326.021.024.2//3④117.712.415.32.400.1613.6825.018.022.33.080.1420.28④235.128.031.11.680.1030.0615.06.010.02.400.218.06⑥330.828.029.31.310.0528.2716.012.014.00.710.0512.47⑥422.47.514.75.690.1911.31020.014.017.62.330.1316.310⑦24.314.317.0//325.020.023.3//3⑧126.012.514.97.300.1912.8625.015.020.34.570.2316.46⑧236.532.134.41.920.0633.0612.010.010.51.000.109.66⑨118.410.614.11.970.1413.32033.025.029.12.880.1028.0202.3.4分级荷重下压缩模量指标统计提供埋深40.0m以下各层土分级荷重下的压缩模量算术平均值如表2.3.4：分级荷重下压缩模量统计表表2.3.4地层编号Es(2-4)(MPa)Es(4-6)(MPa)Es(6-8)(MPa)Es(8-10)(MPa)⑪229.9145.2461.5671.92⑪312.1417.2520.9624.38⑪428.5644.6654.9264.27⑫113.9919.8424.0627.55⑬115.5219.3422.4625.92⑬226.2239.3549.5358.36⑬313.9619.6123.4226.932.3.5波速指标统计提供埋深20.00m以上各层土的横波Vs（m/s）算术平均值如表2.3.5:波速指标统计表表2.3.5地层编号岩性Vs(m/s)①1杂填土97.75①2素填土104.14②淤泥质粘土99.50③1粉质粘土129.33④1粉质粘土138.14④2粉土168.17⑥3粉土169.44⑥4粉质粘土164.44⑦粉质粘土211.00⑧1粉质粘土231.30⑧2粉土259.782.4地基土承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）第5.2.3条，结合天津市规范《岩土工程技术规范》(DB29-20-2000)，按层位及标高提供地基土承载力特征值fak如表2.4：地基土承载力特征值一览表表2.4地层编号标高（m）岩性fak(kPa)①2素填土90②淤泥质粘土55③1-3.50以上天然土粉质粘土100④1粉质粘土120④2粉土140⑥3-3.50～-11.00粉土140⑥4粉质粘土110⑦-11.00～-13.00粉质粘土130⑧1-13.00～-18.00粉质粘土150⑧2粉土180⑨1-18.00～-28.00粉质粘土160⑩1-28.00～-30.00粉质粘土160⑪1-30.00～-50.00粉质粘土170⑪2粉砂190⑪3粉质粘土180⑪4粉砂200⑫1-50.00～-54.00粉质粘土190⑬1-54.00～-78.00粉质粘土200⑬2粉砂220⑬3粉质粘土2102.5不良地质作用根据本次勘察成果及对区域地质条件的分析判定，在本工程拟建场地范围内，不存在影响拟建场地整体稳定性的不良地质作用。3场地水文地质条件3.1含水层及地下水位3.1.1潜水含水层本场地潜水含水层主要指人工填土(Qml)、上组陆相冲积层(Q43al)及海相沉积层(Q42m)。沼泽相沉积层(Q41h)粉质粘土（⑦）及下组陆相冲积层(Q41al)粉质粘土(⑧1勘察期间测得场地地下潜水水位如下：初见水位埋深1.40～3.40m，相当于标高0.31～0.11m。静止水位埋深0.60～2.60m，相当于标高1.11～0.91m。表层地下水属潜水类型，主要由大气降水补给，以蒸发形式排泄，水位随季节有所变化。一般年变幅在0.50～1.00m左右。3.1.2承压含水层根据本次勘察资料，本场地埋深60.00m以上有3个承压含水层分布。（1）第一承压含水层全新统下组陆相冲积层粉土（⑧2）透水性较好，为承压含水层。第五组陆相冲积层粉质粘土（⑨1）及上更新统第四组滨海潮汐带沉积层粉质粘土(⑩1)透水性差，可视为承压含水层隔水底板。根据我院地铁6号线现场抽水试验结果，该承压含水层水头大沽标高为0.120m。（2）第二承压含水层上更新统第三组陆相冲积层粉砂（⑪2）透水性好，为承压含水层。其下第三组陆相冲积层第三亚层粉质粘土（⑪3）透水性差，可视为承压含水层隔水底板。（3）第三承压含水层上更新统第三组陆相冲积层粉砂（⑪4）透水性好，为承压含水层。其下第二组海相沉积层粉质粘土（⑫1）透水性差，可视为承压含水层隔水底板。3.1.3抗浮设防水位根据勘察期间地下水位观测值，并结合天津地区地下水位变化幅度，该场地抗浮设计水位可按室外整平标高减0.50m考虑。3.2地下水水质及腐蚀性评价(1)地下水水质根据本场地初步勘察报告中水质简分析试验资料，场地地下水属CL-、SO42-、HCO3-－K+＋Na+、Ca2+、Mg2+型中性水，PH值介于7.26～7.32之间。水中各离子含量详见表3.2：地下水样主要离子含量表表3.2离子类型孔号K＋+Na＋(mg/l)Ca2+(mg/l)Mg2+(mg/l)CL-(mg/l)SO42-(mg/l)总矿化度(mg/l)PH值1268.42266.59128.81372.30698.142055.737.3010444.30241.91125.82416.62437.822303.437.3215653.58202.41128.81478.6756.802570.987.26(2)腐蚀性评价根据《岩土工程技术规范》（DB29-20-2000）第3.3.3条，本场地环境类别为Ⅲ类。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）第12.2节对地下水腐蚀性综合评价如下：a、无干湿交替作用时，地下水对砼结构有弱腐蚀性，腐蚀介质为SO42-，对钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性，腐蚀介质为CL-；b、有干湿交替作用时，地下水对砼结构有弱腐蚀性，腐蚀介质为SO42-，对钢筋混凝土结构中的钢筋有弱腐蚀性，腐蚀介质为CL-。c、地下水对钢结构有中等腐蚀性，腐蚀介质为CL-、SO42-。3.3浅层地基土的渗透性根据本次勘察室内渗透试验结果，提供埋深30.00m以上各层土的渗透系数及渗透性如表3.3：地基土渗透系数及渗透性表表3.3地层编号岩性垂直渗透系数kV(cm/s)水平渗透系数kH(cm/s)渗透性①2素填土3.70×10-64.66×10-6微透水③1粉质粘土3.85×10-64.67×10-6微透水④1粉质粘土3.36×10-74.28×10-7不透水④2粉土5.12×10-56.24×10-5弱透水⑥3粉土5.06×10-55.87×10-5弱透水⑥4粉质粘土3.47×10-64.50×10-6微透水⑦粉质粘土1.68×10-72.42×10-7不透水⑧1粉质粘土3.11×10-74.05×10-7不透水⑧2粉土5.00×10-56.00×10-5弱透水⑨1粉质粘土3.02×10-73.94×10-7不透水3.4标准冻结深度根据天津市气象资料及《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）第5.1.7条，本场地标准冻结深度为0.60m。4场地地震效应4.1抗震设防烈度根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)附录A有关规定，本场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，属设计地震第二组。4.2饱和粉土液化判定根据本次勘察资料，本场地埋深20.00m以上分布饱和粉土(地层编号④2、⑥3、⑧2)，根据本次勘察标准贯入试验资料，按《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)第4.3.4条第4.3.4式对其液化情况进行判定，判定结果如表4.2(其中N0=10)：饱和粉土液化判定表表4.2孔号静止水位dw(m)标贯点深度ds(m)粘粒含量ρc(％)标准贯入击数液化判定临界值Ncr(击)实测值N(击)1080.84.3017.6/11.0不液化5.3024.8/10.0不液化6.3018.2/9.0不液化7.3016.1/7.0不液化8.3020.1/8.0不液化17.3020.1/21.0不液化18.3011.7/22.0不液化19.3011.8/25.0不液化1221.55.3024.8/7.0不液化6.3016.0/9.0不液化7.309.28.812.0不液化8.3011.8/14.0不液化17.3011.1/18.0不液化18.3016.5/20.0不液化19.3015.5/24.0不液化1270.75.3027.3/7.0不液化6.3020.9/7.0不液化7.3026.0/8.0不液化8.3017.0/7.0不液化18.3012.1/21.0不液化19.3011.2/21.0不液化饱和粉土液化判定表续表4.2孔号静止水位dw(m)标贯点深度ds(m)粘粒含量ρc(％)标准贯入击数液化判定临界值Ncr(击)实测值N(击)1442.65.3010.5/9.0不液化6.3012.8/11.0不液化7.3023.4/12.0不液化18.3027.5/18.0不液化19.3015.4/21.0不液化1501.95.308.77.59.0不液化6.3014.8/7.0不液化7.3011.5/9.0不液化8.3012.6/9.0不液化另据宏观调查，1976年唐山地震波及天津时，本场地无喷砂冒水现象，结合本次勘察资料综合分析，判定该场地属不液化场地。4.3场地土类型及场地类别根据本次勘察109-1、112-1、115-1、124-1、126-1、133-1、137-1、152-1、165-1号孔现场波速试验结果，本场地埋深20.00m以上地基土等效剪切波速Vse=152.35～174.61m/s，根据区域覆盖层厚度(>50m),按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.3条及第4.1.6条判定,本场地土为中软土,场地类别为Ⅲ类。4.4抗震地段划分根据国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.1条，综合判别本场地对建筑抗震一般地段。5地基基础的分析与评价5.1场地稳定性和适宜性本场地抗震设防烈度为7度，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.7条规定，可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响。本场地地势平坦，地基土分布较稳定，无不良地质作用，故拟建场地属稳定场地，适宜本工程建设。5.2抗压桩基础评价根据拟建物性质及场地土质条件综合分析，本次拟建30层住宅楼及2层裙房建议采用桩基础。5.2.1桩端持力层根据土的物理力学指标、原位测试结果、土层分布规律，结合拟建物性质综合分析，在埋深60.00m范围内有以下几个土质较好、强度较高、水平方向分布较稳定的土层，可作为本次不同拟建物的桩基础桩端持力层。各栋楼可考虑的桩端土层及桩型如表5.2拟建物桩端持力层及桩型建议表表5.拟建物桩端持力层土层特点桩型桩端标高（m）4#～7#楼2层裙房粉质粘土（⑨1）天然含水量w为25.8%，孔隙比e为0.72，压缩模量Es(1-2)为5.8MPa，标贯实测击数为11.6击，土质较好，强度较高。钻孔灌注桩-27.00左右粉质粘土（⑩1）天然含水量w为22.5%，孔隙比e为0.63，压缩模量Es(1-2)为6.0MPa，标贯实测击数为13.5击，土质较好，强度较高。钻孔灌注桩-29.00左右粉质粘土（⑪1）天然含水量w为23.2%，孔隙比e为0.65，压缩模量Es(1-2)为6.3MPa，标贯实测击数为15.2击，土质较好，强度较高。钻孔灌注桩-31.00左右粉砂（⑪2）天然含水量w为18.6%，孔隙比e为0.57，压缩模量Es(1-2)为19.1MPa，标贯实测击数为42.7击，土质好，强度高。钻孔灌注桩-37.00左右6#、7#、8#楼粉质粘土（⑪3）天然含水量w为25.3%，孔隙比e为0.71，压缩模量Es(1-2)为5.9MPa，标贯实测击数为17.7击，土质较好，强度较高。钻孔灌注桩-47.00左右14#、15#、16#楼粉砂（⑪4）天然含水量w为21.7%，孔隙比e为0.65，压缩模量Es(1-2)为19.8MPa，标贯实测击数为51.1击，土质好，强度高。钻孔灌注桩-46.00左右1#、2#、3#、12#、13#、17#楼-47.00左右4#、5#、11#楼-48.00左右1#～19#楼粉质粘土（⑫1）天然含水量w为23.3%，孔隙比e为0.65，压缩模量Es(1-2)为6.3MPa，标贯实测击数为19.5击，土质较好，强度较高。钻孔灌注桩-52.00左右注：表中土层特性指标均为算术平均值。5.2钻孔灌注桩施工时应做好泥浆护壁及孔底回淤土的清理工作，应保证钻孔垂直度，应注意调节泥浆比重，防止塌孔，确保成桩质量。钻孔灌注桩施工时应做好泥浆的清运及混凝土撒漏的防治工作，以降低施工对环境的污染。5.2根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.3节有关规定，按层位及标高提供钻孔灌注桩极限侧阻力标准值qsik、极限端阻力标准值qpk如表5.2.3桩极限侧阻力标准值qsik、极限端阻力标准值qpk表5.2.3地层编号标高（m）岩性钻孔灌注桩qsik(kPa)qpk(kPa)①2素填土22②淤泥质粘土10③1-3.50以上天然土粉质粘土31④1粉质粘土36④2粉土50⑥3-3.50～-11.00粉土50⑥4粉质粘土33⑦-11.00～-13.00粉质粘土46⑧1-13.00～-18.00粉质粘土50⑧2粉土65⑨1-18.00～-28.00粉质粘土55500⑩1-28.00～-30.00粉质粘土57550⑪1-30.00～-50.00粉质粘土60600⑪2粉砂751000⑪3粉质粘土60700⑪4粉砂751000⑫1-50.00～-54.00粉质粘土65800注：钻孔灌注桩qpk值仅适用于孔底回淤土厚度≤10cm。本次拟建高层住宅楼荷载大，对沉降要求严格，可考虑采用钻孔灌注桩加后注浆工艺，以提高桩端阻力及侧摩阻力，减少沉降。根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)，提供后注浆侧阻力增强系数、端阻力增强系数如表5.2.3-2后注浆侧阻力、端阻力增强系数表表5.2.岩性增强系数取值规范值粘性土或粉土粉砂粘性土或粉土粉砂注：仅供后注浆单桩极限承载力标准值估算。5.2.4单桩竖向极限承载力标准值Q根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)，用物性法按上表参数对钻孔灌注桩的单桩竖向极限承载力标准值Quk进行估算，估算条件及结果如表5.2单桩竖向极限承载力标准值Quk表5.桩端持力层桩型桩顶标高(ｍ)桩端标高(ｍ)桩长(ｍ)桩径(ｍ)Quk(kN)估算孔号粉质粘土（⑨1）钻孔灌注桩-7.00-27.0020.00Φ=0.602068.0103Φ=0.702440.2粉质粘土（⑩1）钻孔灌注桩-7.00-29.0022.00Φ=0.602293.1Φ=0.702705.5粉质粘土（⑪1）钻孔灌注桩-7.00-31.0024.00Φ=0.602527.6Φ=0.702981.8粉砂（⑪2）钻孔灌注桩-7.00-37.0030.00Φ=0.603337.9Φ=0.703949.2粉质粘土（⑪3）钻孔灌注桩-7.00-47.0040.00Φ=0.705312.9103Φ=0.806115.9桩端后注浆灌注桩-7.00-47.0040.00Φ=0.706723.5Φ=0.807785.1粉砂（⑪4）钻孔灌注桩-7.00-46.0039.00Φ=0.705399.7140Φ=0.806233.9桩端后注浆灌注桩-7.00-46.0039.00Φ=0.707126.2Φ=0.808301.2钻孔灌注桩-7.00-47.0040.00Φ=0.705594.214Φ=0.806456.1桩端后注浆灌注桩-7.00-47.0040.00Φ=0.707379.9Φ=0.808591.2钻孔灌注桩-7.00-48.0041.00Φ=0.705698.1108Φ=0.806575.0桩端后注浆灌注桩-7.00-48.0041.00Φ=0.707365.2Φ=0.808574.3粉质粘土（⑫1）钻孔灌注桩-7.00-52.0045.00Φ=0.706029.4103Φ=0.806941.0桩端后注浆灌注桩-7.00-52.0045.00Φ=0.707317.7Φ=0.808478.7钻孔灌注桩-7.00-52.0045.00Φ=0.706230.8108Φ=0.807171.1桩端后注浆灌注桩-7.00-52.0045.00Φ=0.707620.4Φ=0.808824.5注：后注浆为单一桩端注浆。5.3抗拔桩基础评价本次拟建地下室2层，底板埋深约9.00m，本场地地下水位较浅，受水浮力作用较大，建议采用抗拔桩。抗拔桩桩端可置于标高-25.00～-40.00m段，建议采用钻孔灌注桩。单桩抗拔极限承载力标准值Tuk表5.3桩型桩顶标高(ｍ)桩端标高(ｍ)桩长(ｍ)桩径(ｍ)Tuk(kN)钻孔灌注桩-7.00-27.0020.00Φ＝0.601336.9Φ＝0.701559.7-7.00-29.0022.00Φ＝0.601484.4Φ＝0.701731.9-7.00-31.0024.00Φ＝0.601638.5Φ＝0.701911.6-7.00-37.0030.00Φ＝0.602220.8Φ＝0.702590.95.4桩基础沉降估算本次拟建高层住宅高度大、荷重大、对变形要求严格，本报告采用以下三种估算最终沉降量的方法，以6#楼为例进行最终沉降量估算。①分层总和法(《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002)②Geddes法(有限元分析法)③简化估算法(《岩土工程技术规范》DB29-20-20005.4.1计算方法简介（1）分层总和法根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）第5.3.5条，将桩基础视为假想实体深基础，并考虑应力扩散作用，地基内的应力分布，采用各向同性均质线性变形体理论，最终变形量按下式计算：s=式中：s――桩基最终沉降量（mm）；ψs――沉降计算经验系数；――对应于荷载效应准永久组合时的桩端附加压力（kPa）；――沉降计算深度范围内所划分的土层数；――地基第i层土的压缩模量（MPa）；、――桩端平面至第层土、第层土底面的距离（m）；、――桩端平面计算点至第层土、第层土底面深度范围内平均附加应力系数。沉降计算深度应满足公式。其中为由计算深度往上厚度为的土层计算变形值，依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002），当基础宽度米时，取1.0米。计算时，沉降计算经验系数ψs根据天津地区经验确定，与桩的入土深度、桩的类型、桩长等因素有关。（2）Geddes法根据Geddes对半空间弹性体内作用一集中力的应力解，通过迭加原理计算桩下任一点土体所受附加应力，进而按有限压缩层模式，采用分层总和法，计算桩下土体压缩量，其计算式为：桩体弹性压缩量为＝桩下土体竖向变形为最终沉降量为式中：桩下土体中任一点竖向附加应力；附加应力系数：桩顶荷载；混凝土的弹性模量；桩长；压缩层厚度。（3）简化估算法根据《岩土工程技术规范》DB29-20-2000第10.6节，高层建筑桩基沉降量计算简化式如下：式中：———桩基沉降修正系数；———承台底面长期效应组合的附加应力（kPa）；———承台宽度（m）；———桩尖下（相当于承台宽度）土的平均压缩模量（MPa），按各土层厚度加权平均计算。5.4.2估算条件(1)地上每层荷载标准值按16kPa，地下每层荷载标准值按25kPa考虑。场地内地下水位按埋深1.00(2)采用钻孔灌注桩，桩径700mm，布桩时按均匀布桩考虑(桩间距不小于3.0倍桩径)，6#楼基础等效成37.0m×25.0m矩形，以粉质粘土（⑫1(3)估算时各层土的压缩模量采用地基土在自重压力到自重压力与附加压力之和时的压缩模量；(4)Geddes法中泊松比取值为0.40，桩身弹性模量取2.55×107kPa；(5)分层总和法估算时考虑压力扩散角的作用，扩散角取6度；(6)估算时不考虑相邻基础的影响。5.4.3估算结果桩基最终沉降量估算表表5.拟建物分层总和法Geddes法简化估算法中心点沉降量(mm)沉降经验系数ψs中心点沉降量(mm)中心点沉降量(mm)角点沉降量(mm)6#楼0.3056.3855.7946.3642.00注：上述估算仅为初步估算，仅供参考，设计时应按拟建物实际情况进行沉降估算。6基坑支护方案及设计参数6.1基坑支护方案本次工程基坑开挖深度9.00m，开挖深度大，基坑开挖时应做好基坑支护、止水与降水工作。根据场地地质条件及场地周围环境，基坑开挖可采用连排钻孔灌注桩+隔水帷幕或地下连续墙进行支护、止水，降水可采用基坑内管井降水系统，将水位降至基坑底1.00m以下。根据本次勘察资料及区域水文地质资料，本场地粉土（⑧2）层属微承压含水层，该承压水水头大沽标高可按0.12m考虑，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）附录W，对基坑底抗渗流稳定性进行验算如下:式中：透水层以上土的饱和重度（kN/m3）；透水层顶面距基坑地面的深度（m）；含水层水压力（kPa）。经计算，/<1.1,不满足抗渗流稳定性要求。因此本工程基坑降水设计时，应注意⑧2粉土层承压水含水层，考虑封闭⑧2粉土层承压含水层，或在基坑内设置适当数量的减压井，防止基坑被承压水冲溃底板。6.2基坑设计参数根据室内试验统计结果，并结合工程经验提供基坑设计计算参数如表6.2：基坑设计计算参数表表6.2地层编号岩性重度γ(kN/m3)直剪固结快剪直剪快剪()c(kPa)()c(kPa)①2素填土19.312.010.010.08.0②淤泥质粘土17.65.08.03.06.0③1粉质粘土19.512.524.010.019.0④1粉质粘土19.717.328.913.620.2④2粉土19.231.89.530.08.0⑥3粉土19.330.213.628.212.4⑥4粉质粘土19.017.621.311.316.3⑦粉质粘土19.815.522.614.019.0⑧1粉质粘土20.114.928.112.816.4⑧2粉土20.234.011.133.09.6⑨1粉质粘土19.917.532.113.328.0注：上表中c、值为标准值，重度γ为平均值。7结论及建议7.1结论1.本场地属稳定场地，适宜本工程建设。2.本场地抗震设防烈度为7度，设计