灯饰 QTZ63EA塔式起重机安装拆卸施工方案 0426

于都工业园楂林小区灯饰产业园标准厂房建设工程QTZ63EA塔式起重机安装拆卸施工方案于都工业园楂林小区灯饰产业园标准厂房建设工程QTZ63EA塔式起重机安装拆卸施工方案江西建工第一建筑有限责任公司2017年3月目录一、工程概况二、塔吊选型起重性能三、编制依据四、危险源的辨识及其控制措施4.1“六大伤害”的危险源及其预防对策情况4.2危险源相关控制措施4.2.1高处作业安全技术措施4.2.2防机械设备伤害措施4.2.3防高空落物伤人措施4.2.4防台风施工措施五、塔吊基础安全技术设计5.1塔机基础工程的设计计算及验算5.2矩形板式桩基础计算书5.2.1计算依据5.2.2塔机属性5.2.3塔机荷载5.2.4桩顶作用效应计算5.2.5桩承载力验算5.2.6承台计算5.2.7配筋示意图5.2.7.1承台配筋图5.2.7.2柱配筋图5.2.7.3基础立面图5.3塔吊基础定位图5.4塔吊总图六综合楼塔机附着验算计算书6.1计算依据6.2塔机附着杆参数6.3风荷载及附着参数6.4工作状态下附墙杆内力计算6.5非工作状态下附墙杆内力计算6.5.1附着支座反力计算6.5.2附墙杆内力计算6.6附墙杆强度验算6.6.1杆件轴心受拉强度验算6.6.2杆件轴心受压强度验算6.7附着杆与结构连接节点验算6.7.1高强螺栓承载力计算6.7.2吊耳板计算6.7.3塔机附着节点详图七、塔吊群塔防碰撞措施7.1塔吊安装位置分布及安装高度7.2水平方向低位塔吊起重臂与高位塔吊塔身之间防碰撞7.3塔吊在垂直方向的防碰撞措施7.3.1低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施7.3.2高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施7.4群塔施工中应遵循的原则八、工程管理目标8.1质量目标8.2工期目标8.3安全管理目标8.4塔吊安全警戒监护技术措施九、项目管理组织机构9.1项目组织机构9.2安装作业人员组成9.3安装施工人员组织十、塔吊安装流程十一、塔吊安装前的准备工作11.1安装前准备11.2设备、机具的准备11.3钢丝绳安全系数十二、安装工序12.1安装塔吊支座形式固定基础12.2吊装基础节和加强标准节12.3吊装顶升套架12.4吊装回转支座总成12.5吊装塔顶12.6吊装平衡臂12.7组装起重臂配件12.8吊装起重臂12.9穿绕起升钢丝绳12.10塔身标准节的顶升加节12.11顶升12.12塔吊附墙锚固十三、安全保护装置装置调试13.1起重力矩限制器的调整方法13.2起重力矩限制器校核13.3起重量限制器调整13.4幅度限位器调整13.5起升高度限位器调整13.6回转限位器调整13.7制动器调整方法十四、独立式塔式起重机的拆卸14.1拆卸注意事项14.2拆塔的具体程序14.3塔机拆散后的注意事项十五、独立式塔式起重机事故应急救援预案15.1事故类型和危害程度分析15.2应急处置基本原则15.3预防与预警15.4应急处置15.5事故应急救援终止程序15.6事故善后处理一、工程概况工程名称：于都工业园楂林小区灯饰产业园标准厂房建设工程建设单位：江西于都工业园区管理委员会施工单位：江西建工第一建筑有限责任公司勘察单位：江西华昌地质工程勘察有限公司设计单位：华汇工程设计集团股份有限公司监理单位：江西新大地建设监理有限公司安全监督单位：于都县建筑业安全生产监督管理站质量监督单位：于都县建设工程质量监督站塔吊安装单位：厦门市惠信峰机械设备有限公司本项目为于都工业园楂林小区灯饰产业园标准厂房建设工程，包括1#综合办公楼、2#、3#、6#、7#、8#及9#厂房，4#、5#、10#、11#、12#及13#宿舍（食堂）、室外道路工程等，工程建于于都工业园区楂林工业小区。结构类型为钢结构、框架结构/六层、八层、十层、地下一层，总建筑面积139538.16㎡，本工程建筑合理使用年限为50年，抗震设防类别丙型；耐火等级为地上二级，地下一级，安全等级为二级；屋面防水等级为一级。栋号1#综合楼2#厂房3#厂房4#宿舍（食堂）5#宿舍（食堂）6#、7#厂房8#、9#厂房10#、11#、12#、13#宿舍（食堂）建筑面积（㎡）27960.9014520.6414520.642725.252725.2516546.1216546.122725.25建筑高度(m)36.628.328.329.429.428.328.328.3地上层数106688668地下层数11///1//结构形式框架钢结构钢结构框架框架钢结构钢结构框架基础形式旋挖桩旋挖桩旋挖桩旋挖桩旋挖桩旋挖桩旋挖桩旋挖桩二、塔吊选型起重性能根据施工需要，计划3#厂房、1#综合楼、8#厂房、6#厂房各安装壹台，型号为徐工集团徐州建机工程机械有限公司公司生产的QTZ63EA自升塔式起重机，额定起重力矩为800KN.m，独立高度39.2m，最大额定起重量6t，安装臂长为56米，首次安装高度约39.2米，最终安装高度39.2米。三、编制依据1、《大型塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T301-2013）2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）3、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）5、《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）6、《起重机设计规范》（GB3811-2008）7、《塔式起重机》(GB/T5031-2008)8、起重机械吊具与索具安全规程（LD48-93）9、《起重机钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废》（GB/T5972-2009）10、《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-2009）11、《施工现场安全检查标准》（JGJ59-2011）12、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）13、《建筑起重机械安全监督管理规定》（建设部令第166号）14、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）15、《施工现场机械设备安全检查技术规程》（JGJ160-2008）16、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号文）17、《建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程》（DBJ13-91-2007）18、《建设施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）19、建筑设计、结构设计施工图纸等。20、塔式起重机《使用说明书》四、危险源的辨识及其控制措施4.1“六大伤害”的危险源及其预防对策情况根据塔式起重机安拆工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、中暑等事故。存在的主要危险源及其预防对策：工序危险因素预防对策一、勘测基础设置1、基础位置地耐力不够地基基础加固或加大处理2、基础下有上下管道等地下设施避让进行局部加固3、与高压线太近1、避让架设安全防护架；2、采取如加设回转应急装置等安全技术组织措施；4、相邻建筑物有相碰可能1、避让或重新选址；2、采取如加设回转应急装置等安全技术组织措施；5、相邻塔机有相碰可能避让或重新选址，塔机间采用高低差错开；6、建筑物施工完成后塔机无法拆卸1、选址时尽可能考虑到拆塔方便2、重新编制针对性的拆除方案；必要时考虑对方案进行专家论证；7、塔机距离建筑物太远附着困难1、选址时基础尽可能靠近建筑物2、应有厂家盖章认可的设计资料或由安装单位技术负责人编制专项方案后，对附墙方案进行专家论证；8、塔机基础在建筑物基坑边上1、基础加固及防止基坑边塌方及基础下沉措施;2、采取土钉支护等措施；确保相关措施能抵抗塔机及基坑的侧压力；满足塔机的抗倾覆安全要求；二、基础、压重制作1、基础、压重、平衡重等混凝土强度等级低于设计要求采用混凝土强度等级必须符合要求2、基础压重、平衡重等浇筑时，减小尺寸致使重量不符合说明书要求严格按标准配比及尺寸浇筑或按设计计算书制作3、砼强度未到强度就通知安装砼试块强度达到要求后方可通知安装4、路基轨道铺设不规范按标准铺设路基轨道5、基础或路基处易积水，无排水系统设排水系统6、基础地脚螺栓二次使用或螺栓、螺母不匹配，无材质检验报告基础地脚螺栓不得二次使用并应有材质检验报告三、安装前准备1、不良气候环境条件下安装顶升风力大于4级，有雨、雪、雾等不良作业环境情况下，禁止作业2、底节为自制，非原厂产品更换为原厂产品或不低于原厂设计标准产品3、塔机零部件、机构未作检查，尤其对起升机构、制动器、钢丝绳、液压系统未确认可靠性检查塔机零部件及机构，进行维修保养，符合报废条件的应及时报废更换，确保安装过程中使用安全可靠4、爬升套架的顶升横梁支承轴的安全销缺失或摆动爬爪锈死应补全顶升横梁支承轴的安全销；并将锈死的摆动爬爪进行除锈处理；5、相邻塔机有相碰可能停机或专人督促，禁止相邻塔机转到安装作业区6、作业现场未围护及无专人监护作业现场封闭围护及安排专人监护7、未戴安全带、安全帽或有缺损安全带、安全帽配备齐全且保证完好可靠8、装拆用起重设备规格小选择合适起重设备9、安装场地小，施工现场场地地面地耐力无法承受汽吊等大型设备重量场地平整创造能满足安装作业条件环境10、吊装部件与所用吊具不相配选择合适吊器具并检查确认完好后使用四、地面组件1、安装大臂销轴时把轴端档板焊缝打裂注意销轴规格，制品位置与轴端档板位置相对应及锤击均匀2、固定销轴的开口销或卡板未装或未可靠固定开口销充分开口，卡板固定可靠3、开口销或卡板规格不符，随意代用起不到可靠固定作用开口销或卡板规格与使用部位相适应4、销轴、螺栓零件随意代用采用合格的配件5、磨损、变形、损坏的零部件未采取有效的校正、修理更换等措施而继续使用磨损、变形、损坏的零部件应及时校正、修理或更换五、吊装1、吊点位置不对，吊点固定不可靠按说明书要求或标定吊点位置固定吊点，试吊确认位置合适、吊点稳固后起吊2、基础压重未全部压上，重量不够基础底架上压重应全部压上3、吊装平衡重次序块数未按说明书规定要求操作吊装平衡重次序块数按说明书规定要求操作4、吊装大臂前，大臂上方拉杆与大臂上弦间未可靠固定（捆绑）吊装大臂前，大臂上方拉杆与伸臂上弦间可靠固定（用铁丝捆绑）5、安装大臂时，作业人员未站在塔顶内侧中部，造成作业人员容易被大臂碰伤；安装大臂时，作业人员应站在塔顶内侧中部6、大臂根部销轴装上后，拉杆上穿绕好起升钢丝绳后，在拉起拉杆前伸臂上弦固定拉杆铁丝未及时拆除大臂根部销轴装上后，拉杆上穿绕好起升钢丝绳后，在拉起拉杆前，大臂上弦固定拉杆铁丝应及时拆除7、穿绕钢丝绳后，钢丝绳末端绳扣螺栓没有锁紧，使绳头从中滑出钢丝绳末端绳扣按标准配置，安装紧固可靠六、顶升1、套架与回转支座未连接好时拆卸塔身与回转下支座连接螺栓套架与回转支座未连接好时严禁拆卸塔身与回转下支座连接螺栓2、回转支座与塔身尚未连接好而吊装标准节等操作必须按规定将塔身与回转支座连接好后，吊装标准节等操作3、引进平台上标准节未吊离，就进行套架与标准节的分离工作。必须按规定将塔身与回转支座连接好后，吊离引进平台上的标准节；方可进行套架与标准节的分离工作。4、回转支座与塔身尚未连接好，进行臂架回转变幅小车起升或行走等操作必须按规定将塔身与回转支座连接好后，才能进行臂架回转变幅小车起升或行走等操作5、顶升塔机主电缆线长度不够或电缆与塔身固定未解除，拉断电缆检查电缆长度并解除影响顶升作业的固定电缆的绑扎处，保证顶升电缆有足够的长度；接长电缆应使用接线盒；6、未检查调整套架滚轮检查调整套架滚轮合理间隙3-5mm7、顶升时顶升托梁从标准节的上爬爪开始顶升，造成套架行程过大，套架滚轮脱出严格按说明书要求进行顶升作业8、顶起套架后，套架爬爪未与塔身踏步支承牢靠就缩回油缸顶起套架后，套架爬爪必须与塔身踏步支承牢靠后，安全销确保到位后；才能缩回油缸9、小车平衡位置不对顶升前按说明书规定小车必须调整到顶升部分重心位置在顶升油缸的轴线上，由于说明书与实际有差异，因此多顶5-10mm，观察回转支座主弦下平面与塔身主弦上平面间隙是否均匀和压力表读数是否最小来实际确定调整位置10、下支座与塔身标准节间定位、检查不到位及时通报平衡情况（主弦错位情况、平面间隙情况）及时安装定位销或标准节螺栓11、顶升系统故障一时不能修复1）在回转支承与回转机构小齿轮啮合处两侧嵌入制动木块防止臂架转动；2）在塔身与回转支座之间，加入可靠的支承物能承受回转支座以上的塔机重量，并使回转支承与塔身间通过中间支承物能可靠地连接在一起；3）紧急调用备用顶升系统4）起动塔机大型设备应急救援预案；12、顶升过程中间停电施工现场必须确保顶升期间的正常用电，一旦停电则：1）在回转支承与回转机构小齿轮啮合处两侧嵌入制动木块防止臂架转动；2）在塔身与回转支座之间，加入可靠的支承物能承受回转支座以上部分的塔机重量，并使回转支承与塔身间通过中间支承物能可靠地连接在一起13、相邻塔机与顶升作业塔机位置近，有相碰的可能时相邻塔机停止使用，无法停机的则专人负责确保相邻塔机不影响顶升，并有随时停止该机作业的控制权14、未按说明书要求根据标准节不同型号依次安装塔身上下不同位置对强度稳定性和刚度有不同要求，因此从最下面开始安装符合规定型号的标准节15、顶升时系统油压过高1）说明顶升阻力大有卡阻现象，排除危险因素后才能顶升；2）溢流阀压力调整到额定工作压力下工作16、顶升时未使用制动器或制动器失效，臂架转动使用制动器若制动器失效则在回转支承与因转机构小齿轮间嵌入制动木块防止臂架转动七、调试力矩限制器、起重量限制器、高度限位器、幅度限位器、回转限位器未调试或未安装必须配备齐全并严格按塔机安全装置高度要求进行调试八、附墙1、附着锚固点不可靠预埋锚固件的建筑物所浇灌的钢筋混凝土必须达到规定强度后方可安装使用2、附着架的附墙间距大于说明书要求严格按说明书要求操作3、附着以上塔身最大悬高大于说明书要求附着以上塔身最大悬高严格按说明书要求操作4、附着框未安装在塔身节中部有水平腹杆处时（上下偏移超过200-300mm）最上一个附着框内未装内撑杆附着框安装上塔身中部有水平腹杆处，上下偏移不超过200-300mm，最上一个附着框内应安装内撑杆5、塔身距离锚固点距离大，随意增加附着杆长度导致附着杆局部失稳附着连杆必须经过有资质的单位设计计算后，确定几何尺寸和位置，不得随意增加附着杆长度6、调节螺杆太细；方案中螺杆无受拉及抗剪切验算调节螺杆方案中应有受拉及抗剪切验算资料7、可调节附着连杆安装好后未作焊接固定处理调节螺杆外侧桁架四角用角钢或槽钢等型钢可靠焊接8、塔机塔身不平衡状态下安装固定附着装置安装附着时必须使塔机处于塔身轴线为中心的平衡状态，且使臂架等效于与附着方向垂直的位置，应用经纬仪校准。4.2危险源相关控制措施:4.2.1高处作业安全技术措施1）凡参加高处作业人员必须经医生体检合格，方可进行高处作业。对患有精神病、癫痫病、高血压、视力和听力严重障碍的人员，一律不准从事高处作业。2）塔式起重机安拆人员必须进行专门培训，经考试合格后，持省级以上建设行政主管部门核发的《特种作业人员安全操作证》，方准上岗作业。3）凡参加高处作业人员，应在开工前进行安全教育及操作规程交底。高空作业人员及搭设高处作业安全设施人员超过2米必须系好安全带，高空作业人员施工前安全带应“先生根”，高挂低用。4）参加高处作业人员应按规定要求戴好安全帽、扎好安全带，衣着符合高处作业要求，穿软底鞋，不穿带钉易滑鞋，并要认真做到“十不准”：一不准违章作业；二不准工作前和工作时间内喝酒；三不准在不安全的位置上休息；四不准随意往下面扔东西；五严重睡眠不足不准进行高处作业；六不准打赌斗气；七高处作业的用具不准没有固定.八不准违反规定要求使用安全用品、用具；九不准在高处作业区域追逐打闹；十不准随意拆卸、损坏安全用品、用具及设施。5）施工人员要坚持每天下班前清扫制度，做到工完料净场地清。6）保证施工进度与安全工作同步进行。7）禁止立体交叉作业，立体交叉作业要有相应的安全防护隔离措施，无措施严禁同时进行施工。8）高处作业前应进行安全技术交底，作业中发现安全设施有缺陷和隐患必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。9）高处作业必须有可靠的防护措施。如悬空高处作业所用的索具、吊笼、吊篮、平台等设备设施均需经过技术鉴定或检验后方可使用。无可靠的防护措施绝不能施工。特别在特定的，较难采取防护措施的施工项目，更要创造条件保证安全防护措施的可靠性。在特殊施工环境安全带没有地方挂，这时更需要想办法使防护用品有处挂，并要安全可靠。10）高处作业中所用的物料必须堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，对作业中的走道、通道板和登高用具等，必须随时清扫干净。拆卸下的物料、剩余材料和废料等都要加以清理及时运走，不得任意乱置或向下丢弃。各施工作业场所内凡有可能坠落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落伤人。11）雨天、高空作业必须采取可靠的防滑措施，六级以上大风、大暴雨等恶劣气候不得进行露天高空作业，待恶劣气候过后应及时检查高空安全设施，发现问题立即整改，恢复完善。12）实现现场交接班制度，前班工作人员要向后班工作人员交待清楚有关事项，防止盲目作业发生事故。4.2.2防机械设备伤害措施1）严格按安拆方案的要求使用起重运输机械，临时变更必须经审定同意后，否则不得变更。2）进场的机械设备使用前，应经有关人员审核，验收合格后方允许使用；严禁使用不符合设计安全要求的机械设备。3）各类起重机械操作必须持证上岗，由专人操作。4）维修保养时，应两个吊笼同时停止使用。5）做好塔机的“十字作业”工作，杜绝设备带病作业。6）在安拆过程中，必须严格保证各项安全装置齐全可靠。4.2.3防高空落物伤人措施1）塔机安拆现场周边10米范围内应划定警戒区域，并设专人监护，防止无关人员进入作业范围和落物伤人。2）作业人员的工具及材料应拿稳，应使用专用工具袋，以免工具高空坠落伤人。3）严禁进行交叉作业。4.2.4防台风施工措施在大风天气，采取以下施工措施：1）科学、合理安排风期施工，当风力大于4级时，应停止安拆作业；2）在大风到来之前，应将塔机吊钩收到根部，并对附墙装置进行加固处理。3）清除设备上施工材料和可能被风刮起的各种物品。五、塔吊基础安全技术设计矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63EA(5610)-徐州建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)52塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464.1起重荷载标准值Fqk(kN)47.1竖向荷载标准值Fk(kN)511.2水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)464.1水平荷载标准值Fvk'(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)15522、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×464.1＝626.535起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×47.1＝63.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585＝690.12水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×18.3＝24.705倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1335＝1802.25非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×464.1＝626.535水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.9＝99.765倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1552＝2095.2三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3承台宽向桩心距ab(m)3承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-6.3基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×937.5=1125kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.243m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+937.5)/4=350.4kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(464.1+937.5)/4+(1552+73.9×1.5)/4.243=742.338kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(464.1+937.5)/4-(1552+73.9×1.5)/4.243=-41.538kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(626.535+1125)/4+(2095.2+99.765×1.5)/4.243=966.999kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(626.535+1125)/4-(2095.2+99.765×1.5)/4.243=-91.232kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩底标高d2(m)-17桩有效长度lt(m)10.7桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB33518Φ16自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土2.1101500.690淤泥1.781000.350砾砂1.322535000.4150全风化岩47040000.6330中风化岩10200650016001、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×330)/2.5=825/2.5=330kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.503)/4=4.873m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×2.513×(2.82×70+7.88×200)+6500×0.503+0.1×330×4.873=6995.933kNQk=350.4kN≤Ra=6995.933kNQkmax=742.338kN≤1.2Ra=1.2×6995.933=8395.12kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-41.538kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=41.538kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=lt(γz-10)Ap=10.7×(25-10)×0.503=80.731kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.6×2.82×70+1×7.88×200)+80.731=3487.605kNQk'=41.538kN≤Ra'=3487.605kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=966.999kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kNQ=966.999kN≤7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=91.232kNfyAs=(300×3619.115)×10-3=1085.734kNQ'=91.232kN≤fyAs=1085.734kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2π/4=8002π/4=502655mm2As/Ate=3619.115/502655=0.007<0.01取ρte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力σsk=(Qk'-Np0)/As=(41.538×103-100×103)/3619.115=-16.154N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×16.154)=9.188取ψ=1(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Σnidi2/Σniνidi=(18×162+15×10.72)/(18×1×16)=21.963mm(5)、最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×1×16.154×(1.9×35+0.08×21.963/0.01)/200000=0.053mm≤ωlim=0.2mm满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335Φ22@150承台底部短向配筋HRB335Φ22@150承台顶部长向配筋HRB335Φ22@150承台顶部短向配筋HRB335Φ22@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(966.999+(-91.232))×4.243/2=1857.783kN·mX方向：Mx=Mab/L=1857.783×3/4.243=1313.651kN·mY方向：My=Mal/L=1857.783×3/4.243=1313.651kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=626.535/4+2095.2/4.243=650.477kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.863塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3ma1l=(al-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1439=0.208，取λb=0.25；λl'=a1l/h0=300/1439=0.208，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαbftbh0=0.863×1.4×1.43×103×5×1.439=12438.046kNβhsαlftlh0=0.863×1.4×1.43×103×5×1.439=12438.046kNV=650.477kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=12438.046kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.439=4.478mab=3m≤B+2h0=4.478m，al=3m≤B+2h0=4.478m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1313.651×106/(1.04×14.3×5000×14392)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.996AS1=My/(γS1h0fy1)=1313.651×106/(0.996×1439×300)=3057mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3057,0.0015×5000×1439)=10793mm2承台底长向实际配筋：AS1'=13052mm2≥A1=10793mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=1313.651×106/(1.04×14.3×5000×14392)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.996AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1313.651×106/(0.996×1439×300)=3057mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(3057,ρlh0)=max(3057,0.0015×5000×1439)=10793mm2承台底短向实际配筋：AS2'=13052mm2≥A2=10793mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=13052mm2≥0.5AS1'=0.5×13052=6526mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=13052mm2≥0.5AS2'=0.5×13052=6526mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图5.3塔吊基础定位图5.4塔吊总图六、综合楼塔机附着验算计算书本项目综合楼塔吊为附着式塔机布置，安装高度为52米，需在34.2米处做一道附墙，其余塔吊均安装到独立高度即可满足施工要求。6.1计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-20036.2塔机附着杆参数塔机型号QTZ63EA(5610)-徐州建机塔身桁架结构类型方钢管塔机计算高度H(m)52塔身宽度B(m)1.6起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.9起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.06工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tk1(kN·m)276.9工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1589非工作状态倾覆力矩标准值Mk'(kN*m)2032.8附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)Φ219×12塔身锚固环边长C(m)1.66.3风荷载及附着参数附着次数N1附着点1到塔机的横向距离a1(m)1.75点1到塔机的竖向距离b1(m)3.29附着点2到塔机的横向距离a2(m)1.75点2到塔机的竖向距离b2(m)1.69附着点3到塔机的横向距离a3(m)1.75点3到塔机的竖向距离b3(m)1.69附着点4到塔机的横向距离a4(m)1.75点4到塔机的竖向距离b4(m)3.29工作状态基本风压ω0(kN/m2)0.2非工作状态基本风压ω0'(kN/m2)0.35塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk'第1次附着34.234.21.2071.951.951.5871.6270.4020.721悬臂端5217.81.3661.951.951.5881.6250.4550.814附图如下:塔机附着立面图6.4工作状态下附墙杆内力计算1）在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.588×1.366×1.95×0.2×0.35×1.06=0.251kN/m2）扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.251×572-1/2×0.251×12.92=386.865kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9×(276.9+386.865)=597.389kN·m3）附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=85.518kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座2处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4）附墙杆内力计算支座2处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座2处的附墙杆承担）,水平内力Nw=20.5RE=120.941kN。计算简图：塔机附着示意图α1=arctan(b1/a1)=61.991°α2=arctan(b2/a2)=44.001°α3=arctan(b3/a3)=44.001°α4=arctan(b4/a4)=61.991°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=44.318°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=44.318°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=44.318°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=44.318°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。δ11×X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=0T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0当Nw、Tk同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3-Tk=0T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c-Nw×sinθ×c/2+Nw×cosθ×c/2-Tk=0T2p×cosα2×c-T3p×sinα3×c+T3p×cosα3×c-Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2-Tk=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a4/cosα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×TpL/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3)/(EA)X1=-Δ1p/δ11各杆轴力计算公式如下：T1=T11×X1+T1p，T2=T21×X1+T2p，T3=T31×X1+T3p，T4=X11）θ由0～360°循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=301.854kN，T2=0kN，T3=274.759kN，T4=0kN最大轴拉力T1=0kN，T2=274.978kN，T3=0kN，T4=302.045kN2）θ由0～360°循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=0kN，T2=274.978kN，T3=0kN，T4=302.045kN最大轴拉力T1=301.853kN，T2=0kN，T3=274.758kN，T4=0kN6.5非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。6.5.1附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=117.512kN6.5.2附墙杆内力计算支座2处锚固环的水平内力Nw=RE=117.512kN。根据工作状态方程组Tk=0，θ由0～360°循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=28.515kN，T2=94.068kN，T3=94.321kN，T4=28.526kN最大轴拉力T1=28.515kN，T2=94.069kN，T3=94.322kN，T4=28.526kN6.6附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm)Φ219×12附墙杆截面面积A(mm2)7803.716附墙杆截面回转半径i(mm)73.308附墙杆强度设计值[f](N/mm2)205附墙杆允许长细比[λ]1006.6.1杆件轴心受拉强度验算σ=N/A=302045/7803.716=38.705N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.6.2杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比：λ1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(17502+32902)0.5/73.308=50.833≤[λ]=100，查规范表得：φ1=0.853满足要求！附墙杆2长细比：λ2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(17502+16902)0.5/73.308=33.186≤[λ]=100，查规范表得：φ2=0.925满足要求！附墙杆3长细比：λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(17502+16902)0.5/73.308=33.186≤[λ]=100，查规范表得：φ3=0.925满足要求！附墙杆4长细比：λ4=L0/i=(a42+b42)0.5/i=(17502+32902)0.5/73.308=50.833≤[λ]=100，查规范表得：φ4=0.853满足要求！附墙杆1轴心受压稳定系数：σ1＝N1/(φ1A)=301853/(0.853×7803.716)=45.347N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！附墙杆2轴心受压稳定系数：σ2＝N2/(φ2A)=274978/(0.925×7803.716)=38.094N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！附墙杆3轴心受压稳定系数：σ3＝N3/(φ3A)=274758/(0.925×7803.716)=38.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！附墙杆4轴心受压稳定系数：σ4＝N4/(φ4A)=302045/(0.853×7803.716)=45.375N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.7附着杆与结构连接节点验算附着杆与建筑物连接方式铰接连接钢板厚度dt(mm)20连接钢板强度等级Q345建筑物混凝土强度等级C35连接板固定方式锚固螺栓连接板耳板排数2各附着点螺栓个数n4锚固螺栓类型承压型高强螺栓连接钢板承压强度设计值fcb(N/mm2)305高强螺栓的性能等级10.9级摩擦面抗滑移系数u0.45高强螺栓公称直径M30一个高强螺栓的预拉力P(kN)355高强螺栓传力摩擦面数目nf16.7.1高强螺栓承载力计算假设每个螺栓承受附着杆传来的拉力和剪力均相等，各附着点所受荷载如下：F1=N1sinα1=301.853×sin61.991°=266.498kN,V1=N1cosα1=301.853×cos61.991°=141.754kN;F2=N2sinα2=274.978×sin44.001°=191.018kN,V2=N2cosα2=274.978×cos44.001°=197.8kN;F3=N3sinα3=274.758×sin44.001°=190.866kN,V3=N3cosα3=274.758×cos44.001°=197.642kN;F4=N4sinα4=302.045×sin61.991°=266.667kN,V4=N4cosα4=302.045×cos61.991°=141.844kN;单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9nfuP=0.9×1×0.45×355=143.775kN单个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×355=284kN附着杆1：NV=V1/n=141.754/4=35.439kNNt=F1/n=266.498/4=66.624kN承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=30×20×305/1000=183kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(35.439/143.775)2+(66.624/284)2]0.5=0.34≤1NV=35.439kN≤Ncb/1.2=183/1.2=152.5kN承压承载力满足要求。附着杆2：NV=V2/n=197.8/4=49.45kNNt=F2/n=191.018/4=47.755kN承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=30×20×305/1000=183kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(49.45/143.775)2+(47.755/284)2]0.5=0.383≤1NV=49.45kN≤Ncb/1.2=183/1.2=152.5kN承压承载力满足要求。附着杆3：NV=V3/n=197.642/4=49.41kNNt=F3/n=190.866/4=47.716kN承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=30×20×305/1000=183kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(49.41/143.775)2+(47.716/284)2]0.5=0.383≤1NV=49.41kN≤Ncb/1.2=183/1.2=152.5kN承压承载力满足要求。附着杆4：NV=V4/n=141.844/4=35.461kNNt=F4/n=266.667/4=66.667kN承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=30×20×305/1000=183kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(35.461/143.775)2+(66.667/284)2]0.5=0.34≤1NV=35.461kN≤Ncb/1.2=183/1.2=152.5kN承压承载力满足要求。6.7.2吊耳板计算吊耳板厚S(mm)20吊耳板宽LDP(mm)400吊耳板高L(mm)300吊耳板圆周外半径R(mm)100吊孔直径D(mm)50吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)125连接板耳板排数2NS=max{N1,N2,N3,N4}/2=151.023kN吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL=NS/(S(2R-D))=151.023×103/(20×(2×100-50))=50.341N/mm2≤[σ]=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL=NS/(S(2R-D))=151.023×103/(20×(2×100-50))=50.341N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！6.7.3塔机附着节点详图七、塔吊群塔防碰撞措施7.1塔吊安装位置分布及安装高度根据实际情况，本工程计划安装4台QTZ63EA型塔吊进行作业施工，塔吊的编号根据安装先后进行编制，分别为：1#（1#综合楼）、2#（3#厂房）、3#（6#厂房）、4#（8#厂房），安装高度为1#塔吊52米，2#塔吊39.7米，3#塔吊39.7米，4#塔吊36.9米。（塔吊安装位置示意图详见第五章5.3）7.2水平方向低位塔吊起重臂与高位塔吊塔身之间防碰撞塔吊在现场的定位布置是关键，通过严格控制各台塔吊之间的位置关系，来预防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身，在安装方案中已保证最近的两塔间距离，大于较低的塔吊臂长2米以上，符合塔式起重机安全规程（GB5144-2006）中的10.5之规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机的臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离”的规定。在现场的定位保证了塔吊之间不存在低位塔吊的起重臂与高位塔吊的塔身发生碰撞的问题。7.3塔吊在垂直方向的防碰撞措施7.3.1低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施

由于受施工需要的影响，塔吊间高与低是相对的，但都有可能发生低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重钢丝绳的碰撞事故。为杜绝此类事故发生，项目必须对每一台塔吊的工作区进行合理划分，避免出现塔吊交叉工作区。同时，项目必须配备有合格操作证的、经验丰富的信号指挥工，确保指挥塔吊回转作业时，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升钢丝绳。避免低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间碰撞。当现场风速达到6级风，相当风速达到10.8～13.8米/秒时，塔吊必须停止作业。另外，塔吊租赁公司要配备操作熟练、有责任心的塔司为现场服务，塔吊在每次使用后或在非工作状态下，将塔吊的吊钩升至顶端，同时将起重小车行走到起重臂根部。

7.3.2高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施

由于塔吊的作业面有交叉处，所以低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重臂有可能发生碰撞。由现场平面布置图及群塔立面图可知，符合塔式起重机安全规程（GB5144-2011）中的10.5之规定：“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位置起重机中处于最高位置的部件之间的水平距离不得小于3m”。7.4群塔施工中应遵循的原则①、低塔让高塔原则：一般情况下，主要位置的塔吊、施工繁忙的塔吊应安装的较高，次要位置的塔吊安装的较低，施工中，低位塔吊应关注相关的高位塔吊运行情况，在查明情况后再进行动作。

②、后塔让先塔原则：塔吊同时在交叉作业区运行时，后进入该区域的塔吊应避让先进入该区域的塔吊。

③、动塔让静塔原则：塔吊在交叉作业区施工时，有动作的塔吊应避让正停在某位置施工的塔吊。

④、荷重先行原则：两塔同时施工在交叉作业区时，无吊载的塔吊应避让有吊载的塔吊，吊载较轻或所吊构件较小的塔吊应避让吊载较重或吊物尺寸较大的塔吊。

⑤、客塔让主塔原则：在明确划分施工区域后，闯入非本塔吊施工区域的塔吊应主动避让该区域塔吊。

综上所述，可以看出塔吊的施工环境是比较复杂的，只有按照相关规范操作，并全面考虑施工现场及周边的施工环境，合理安排施工工序和塔吊的顶升，才能实现安全、有序施工，提高施工效率，为项目高效优质的完成施工工期奠定坚实的基础。八、工程管理目标8.1质量目标①施工工艺执行率100%；②工程竣工一次验收合格率100%；③确保设备安全无故障运行，现场服务满意率100%。8.2工期目标在保证安全、质量前提下，本工程应在3天内安装完毕。8.3安全管理目标①特种作业人员持证上岗率100%；②安全防护用品正确配备率100%；③无高空坠落事故、触电事故、起重设备坍塌事故及重伤以上事故的发生。8.4塔吊安全警戒监护技术措施1）、塔机安装必须在白天进行，严格按照安装说明书进行。2）、在安装作业前，必须由专业工种施工作业，对有关人员进行安全技术教育，做到人人心中有数。3）、由参加安装作业人员上岗必须戴好安全帽，佩戴安全带，并穿软底防滑鞋进行作业。4）、施工现场要求有专人指挥，相互协调配合，确保安全。5）、参加高处作业的人员要严格遵守高空作业的安全技术规程，一切作业工具要用软绳索套牢固定在某一位置，防止在施工时滑脱发生意外事故。6）、严禁自上而下抛掷工具、材料等物件，避免砸伤事故的发生。7）、认真检查吊装用的钢丝绳套，卡环是否可靠，严禁按更新标准及时更新。8）、认真检查各种连接螺栓销轴，发现损坏或疲劳裂纹的及时更新。9）、液压顶升系统各部分的有关接头紧固严密，螺丝扣固紧固牢。10）、检查电缆、电线的绝缘性能良好性，电机接线是否正确，各行程开关动作要灵敏可靠。11）、塔身和所有电箱有完好的接地，接零设施，并由专人监护。12）、现场设置安全警戒线应设安全标志，作业区内禁止一切无关人员进入，力求做不到出现安全事故。13）、附着式，塔吊起重机的使用需注意一下几点：①四级风以上应停止爬升，如爬升过程中突然遇到大风必须停止作业，并将塔身螺丝禁固。②爬升过程中，严禁回转，必须按说明书规定步骤操作，注意撑脚和销子的到位，塔吊的升节必需有专职安全监护。③附着形式和位置，必须按施工组织设计进行。垂直偏差需校正在千分之一内。④每次附着升节后必须按规定验收通过后，才能投入施工。九、项目管理组织机构9.1项目组织机构9.2安装作业人员组成刘东拆装工闽D092016000105周尔国拆装工闽D092015000300肖雨圣拆装工闽D092016000081刘建清拆装工闽D092016000084刘志祥拆装工闽D092016000082肖雨圣维修工闽D102014000052张涛电工闽D012012000239付家法司机闽D042015000041陈菁菁司索工闽D032014000185朱振华汽车吊FJC20142367479.3安装施工人员组织职务姓名工作职责技术负责人翁祖强负责技术方案制定与审核方案的正确性，科学性和可行性。安全负责人杨振质落实安全责任制度，负责对安装作业人员进行作业前的交底并监督现场人、机、物安全性、可靠性，制止违章作业，消除可能存在的安全隐患。安装负责人王道福负责现场安装工序管控及作业全过程的监督指挥，落实安全交底、实施工作记录，严格执行施工方案，制止任何违章作业。安装工详见第九章第二节严守工作纪律，服从正确安排，正确使用劳保用品，防护齐全，严守工作岗位，严格遵循操作规程，杜绝违章作业，确保安全作业司索指挥工陈菁菁负责检查吊具、索具安全性，保证吊点正确，物件平稳，指挥信号清晰、明确。安装电气张涛严守操作规程，严格按照日常保养维护检查，确保塔吊处于良好状态。十、塔吊安装流程十一、塔吊安装前的准备工作11.1安装前准备塔机安装前，应先对设备的主要构件、连接件、起升机构、回转机构、变幅机构、顶升机构等钢结构按照要求进行检查，符合要求后，方可进行安装作业；根据安装人员组织学习安装方案及施工安全技术交底，安排勘探场地及组织装车。11.2设备、机具的准备根据QTZ63EA塔机安装需要，必备的施工设备、机具及安全防护用品如下：11.2.1施工机械序号设备名称规格型号单位数量备注1汽车式起重机25吨台111.2.2工具及索具序号名称规格型号单位数量备注1手动葫芦5t个22专用工具扳手套1随机配置3安全帽/顶104安全带/条55千斤绳6×37-1550-19.5根4长度L=8m，L=6m各4条，吊装小于10吨构件6卸扣5吨个47卸扣3吨个48对讲机/台49撬棍Φ30根210大锤18磅把411麻绳Φ24米502根12铁丝8号公斤1013冲销Φ24根2长度L=300mm14千斤绳φ19.5根4长度L=4m15劳保用品手套、防滑鞋等套若干根据需要配置对所使用的汽车吊、索具、吊具进行全面的安全检查，确认完好无损方可使用。11.2.3测量设备配备1台经纬仪（型号：LDT-202B）用于塔吊垂直度复核控（其余测量设备由施工单位配合提供）。11.3钢丝绳安全系数吊起重臂和平衡臂拟采用φ19.5-6×37+1（抗拉强度为1550）长度为8m的钢丝绳4根。塔吊最重部件为起重臂，该起重臂总重6.843t，钢丝绳使用：φ19.5-6×37+1（抗拉强度为1550）长度为8m的钢丝绳一对，4段负荷，安全倍数K=21.85×4×0.82×sin45°/6.843=7.4>7，符合规范要求。因大臂为最重部件，余下各部件重量均小于起重臂重量，故只计算吊装起重臂时钢丝绳的安全系数即可。十二、安装工序12.1安装塔吊支座形式固定基础先把承重底板及定位角钢连接成模板，将4组预埋螺杆定位好，浇注混凝土基础，然后拆去定位角钢，将4个连接支座安装在混凝土基础上的4块承重板上，用预埋螺杆组把4个支座和混凝土基础连在一起。安装时须注意，连接支座与承重板间不应有间隙，否则会造成塔身的不正常受力，带来安全隐患。如果有间隙应用钢板垫实（垫钢板不得多于两块，大小不得小于承重钢板面积的90％），并将垫板之间以及其与承重钢板间点焊牢固，再进行下道工序。特别注意：拧紧预埋螺栓时，不许用大锤敲打扳手。预埋螺栓只能使用一次，不许挖出来重新使用。因预埋螺栓为重要受力件，我们建议用户到我公司购买。用户制作预埋螺栓时，一定要符合图纸要求，由用户自制的预埋螺栓所引发的一切事故，我公司概不负责。采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：a)混凝土标号≥C35；b)混凝土基础的深度不小于1.25m，边长不小于5.0m×5.0m，重量不少于80吨；c)预埋螺栓材料为40Cr，调质处理HB240~280，螺纹等级8.8级，不得焊接；d)预埋螺栓组应与基础内钢筋网可靠绑扎成一体；预埋螺杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过预埋螺杆有困难时，允许主筋避让；e)铺设砼基础的地基应能承受0.2Mpa(2kg/cm2)的压力。如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计砼基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；f)混凝土基础应能承受20Mpa的压力；g)混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500；h)4块承重钢板的上表面平面度不大于1/1000；i)必须保证115尺寸和1465尺寸；为保证预埋螺栓组的位置，制作混凝土基础时可用承重板作为简易工装；j)预埋螺栓组周围的混凝土充填率必须达到95％以上；k)每次装拆后预埋螺杆组应全部更换本公司制作的新螺杆组。12.2吊装基础节和加强标准节先将基础节吊起，装在已经预埋好的基础承台上，基础节与预埋螺栓连接,拧紧它们之间的36个M39高强度螺目（预紧力矩2000N·m，高强度螺栓从上往下穿）。注意：有踏步的一面要与建筑长度方向垂直，保证塔机能方便装拆(见图4-1)。找正塔身两个垂直面的垂直度都不大于1/1000。12.3吊装顶升套架在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起，套在基础节的外面(见图4-1)，平稳地放在基础上。注意：爬升架上装顶升油缸的侧面与基础节有踏步的侧面在同一边。（图4-2）12.4吊装回转支座总成（1）、在地面上，检查司机室的电气设备，将司机室吊起至上支座的上面，然后用销轴将司机室与上支座连接好（2）、将上下支座、回转支承、司机室总成吊起安装在塔身上。用4个销子和8个M30的高强度螺栓将下支座分别与爬升架及塔身相连（高强度螺栓从下往上穿）。(见图4-3).(先用油缸把爬升架往上稍提升一点，然后再用销子和下支座连接)。12.5吊装塔顶在地面上将塔顶上的栏杆、平台、爬梯、力矩限制器、平衡臂的拉杆组装在塔帽上将塔帽吊起，放在回转塔身的连接耳板内，用4件销轴将塔帽与上支座连接，穿好并分张开口销。注意：将塔顶垂直的一侧对准上支座的起重臂方向。12.6吊装平衡臂12.6.1在地面上拼装好平衡臂，将起升机构、电控箱、电阻箱、平衡臂拉杆装在平衡臂上，并固接好，回转机构接通临时电源，将回转支承以上部分回转到便于安装平衡臂的方位。吊起平衡臂（平衡臂上设有4个安装吊耳），用销轴将平衡臂与回转塔身固定联接好。12.6.2将平衡臂逐渐抬高至适当的位置，便于平衡臂上拉杆与塔顶上平衡臂拉杆顺利相连（系牵引绳，以便更好的控制平衡臂的方向，方便安装），将拉杆用销轴铰接，穿好并分张开口销。缓慢地将平衡臂放下，分别吊装第一块2.3t重和第二块2.3t重的平衡重安装在平衡臂最靠近起升机构的安装位置上。详见图：12.7组装起重臂配件a.在塔机附近平整的枕木上拼装好起重臂。b.将检修吊篮紧固在载重小车上，并使载重小车尽量靠近起重臂根部最小幅度处，安装好起重臂根部处的牵引机构，卷筒绕出两根长、短钢丝绳，其中一根通过起重臂根部导向滑轮固定载重小车后部，另一根通过起重臂中间及头部导向滑轮，固定于载重小车前部，在载重小车后部设有3个绳卡，绳卡压板应在钢丝绳受力一边，绳卡间距为钢丝绳直径的6-8倍。利用钢丝绳与载重小车张紧装置,调整张紧装置,即钢丝绳张紧。c.安装起重臂上定位托架及拉杆，并将安装好的拉杆放在起重臂上弦杆的定位托架内。检查起重臂上的电路完善。将回转机构接上临时电源，并缓慢旋转到便于安装起重臂的方向。12.8吊装起重臂(起重臂根部至重心吊点23.7m位置)a.吊起起重臂到安装高度（系牵引绳，以便更好的控制平衡臂的方向，方便安装），用定轴架和销轴将起重臂根部与回转塔身联接固定好，穿好并分张开口销。b.接通起升机构的电源，放出起升钢丝绳，穿过塔顶滑轮及拉杆头部的滑轮后,用钢丝绳卡将钢丝绳固定在塔顶固定装置上。用汽车吊慢慢抬高起重臂的同时开动起升机构收回起重钢丝绳，直至起重臂的拉杆靠近塔顶拉板。分别将塔顶拉板与长短拉杆用销轴铰接好，穿好并分张开口销。松弛起升机构钢丝绳将起重臂慢慢放下。12.9穿绕起升钢丝绳将起升钢绳从卷筒引出，经塔顶导向滑轮后，绕过在臂架根部的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端固定在臂头上(见图3-14)。钢丝绳固定时应用不少于三个钢丝绳夹固定，注意绳夹方向应一致，且绳夹卡口方向应按图4-12a所示布置，绳夹间的距离应为6～7倍钢丝绳直径。图4-12a钢丝绳夹布置图12.10塔身标准节的顶升加节1）将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向，如要准备加几个标准节，则把要加的标准节一个个吊起依次排列在起重臂正下方。顶升加节前，塔机必须处于图4-12b所示状态。即平衡臂位于套架上有顶升油缸一侧(即塔身上有踏步的一面)的正上方，不得有偏转。顶升加节过程，严禁进行吊臂回转动作，回转制动器应处于制动状态。风力大于4级时，不得进行顶升操作。2）放松电缆长度略大于总的爬升高度，将爬升架和下支座间用4只销子联接可靠。3）用塔机自身吊钩吊起一个标准节，装上引进轮，并安放在引进平台的引进轨道上，并由站在套架下平台上的一人扶住该标准节。(见图4-12b)。用塔机自身吊钩吊起另一被加标准节，并来回跑小车，找出最佳平衡点，观察下支座与标准节联接处主弦杆的相对位置。4）先检查一下导向滚轮与塔身的间隙是否适当，间隙可在2~3mm左右，注意8只滚轮处的间隙应当一致，再拆除塔身和下支座之间的8个高强度螺栓。5）开动液压顶升系统使顶升横梁搁在塔身的踏步上（要求顶升横梁上轴头充分放入踏步凹槽内，使踏步凹槽面充分接触轴头，保证油缸位于两踏步正中间，使得顶升横梁两端受力均匀），锁好闩杆，防止轴头从踏步凹槽内脱出，如图4-14所示，再将活塞伸出50mm左右后，检查上部重心是否落在顶升油缸梁的位置上。实际操作中，可以开动小车，观察爬升架上四角8个导轮与塔身标准节主弦杆的间隙基本相同时，即为理想位置。继续顶升，使套架上的爬爪全部通过塔身上的踏步后，稍缩活塞杆，使套架上的爬爪可靠地搁在塔身的踏步上(图4-13图4-14)。接着油缸全部缩回，按前述方法重新使顶升横梁搁在塔身踏步上，锁好闩杆，再次全部伸出油缸。这样重复动作二次。此时塔身上方恰好有能装入一个塔身标准节的空间，利用引进轮在引进平台上滚动把标准节引至塔身的正上方，对准标准节的螺栓连接孔，缩回油缸至上、下标准节接触时，取下引进轮，用M30高强螺栓将上、下塔身标准节连接牢靠(标准节连接处的高强螺栓必须充分拧紧，螺栓预紧力矩2000N·m，高强度螺栓从下往上穿)。继续缩回油缸，将下支座与塔身连接面上对角线上的至少四个螺栓拧紧。6）开动小车，将用来找平衡的标准节吊到引进平台上，装上引进轮，放在引进平台上。按前述方法，把该标准节加入后，将下支座与塔身之间的八个M30高强连接螺栓充分拧紧。7）顶升工作全部完成后，必要时，可以将爬升架下降到塔身底部并加以固定，以降低整个塔机的重心和减少迎风面积。8）塔机加节完毕，应旋转臂架至不同的角度，检查塔身标准节各接头处高强度螺栓的拧紧情况(哪一根塔身主弦杆位于平衡臂正下方时，就把此弦杆上从下到上的所有螺栓拧紧)。至此，塔机安装完毕，调整好安全装置后(调整方法见后)，就能进入工作状态了。若还要加节，按上述方法进行即可，但必须在安全装置调整工作完成后。12.11顶升作业时，必须注意事项：1）在进行顶升作业过程中，必须有一名总指挥，上下两层平台必须有专人负责和观察（特别是图4－15各处应仔细观察）。专人照管电源，专人操作液压系统，专人紧固螺栓，专人操作爬升架下部爬爪和油缸下部顶升横梁，非有关操作人员不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关或其它电气设备。2）顶升作业应在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须备有充足的照明设备。3）只许在四级风（8.3m/s）以下进行顶升作业，如在作业过程中，突然遇到风力加大，必须停止工作，并紧固螺栓。4）顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度，并做好电缆的紧固工作。5）自准备加节拆除下支座和塔身之间八个高强度螺栓开始，到加完最后一个要加的标准节、连接好塔身和下支座之间的八个螺栓结束，整个过程中严禁起重臂进行回转动作及其他作业，回转制动器应紧紧刹住。6）自顶升横梁搁在塔身