无锡地铁南禅寺站高支模安全专项方案

无锡地铁1号线09标南禅寺站高支模安全专项方案PAGEPAGE111无锡地铁1号线09标南禅寺站高支模安全专项方案1编制依据1）中华人民共和国住房和城乡建设部关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知【建质（2009）87号】文件；2）中华人民共和国住房和城乡建设部关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知【建质（2009）254号】文件；3）无锡市轨道交通危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法；4）南禅寺站土建工程招标文件、投标文件、合同文件、设计图纸及其他相关资料；5）JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。7）《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004）8）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）9）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）10）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）11）《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）12）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）13)《木结构设计规范》（GB50005-2003）14)《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）15)《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-2008）16）《建筑施工手册（第四版）》，中国建筑工业出版社；17）《施工安全计算计算手册》，杜荣军编著，；18）我公司扣件式脚手架设计操作规程。2工程概况2.1车站概况无锡地铁1号线南禅寺车站沿中山路设置，呈南北走向｡车站1～36轴为地下二层车站；36～43轴为地下三层车站，设计顶板埋深约3m；车站主体总长度369.021m（东侧外墙长度为378m；西侧外墙长度为369m），标准段净宽度21.4m，北端头井基坑开挖深度约17.7m，南端头井基坑开挖深度约21.74m,标准段基坑开挖深度约15.955～19.92m；车站起点里程SK13+395.529～608.583坡度由北向南0.2%下坡，SK13+608.583至车站终点里程SK13+764.556坡度由北向南2.2%下坡。2.2结构尺寸（1）板厚：a)、下三层结构板厚（36轴～43轴）；底板：南端头井底板厚1000mm，标准段底板厚900mm；下二层中板200mm；下一层中板500mm；（31轴～43轴）顶板800mm；b）、下二层结构板厚（1轴～36轴）：底板：北端头井底板厚1000mm，标准段底板厚900mm；中板400mm；（1轴～31轴）；500mm；（31轴～36轴）；顶板800mm；（2）梁截面尺寸：a)底板：底纵梁b×h；北端井：1200×2210mm上翻；标准段：6轴～8轴1200mm×2210mm上翻；标准段：8轴～10轴1200×2210下翻；标准段：10轴～14轴1200mm×2210mm上翻；标准段：14轴～18轴1200mm×2210mm上翻；标准段：18轴～33轴1200mm×2240mm下翻；标准段：33轴～41轴1200mm×2200mm上翻；南端井1200mm×2710mm上翻；b)中板：底纵梁b×h；除暗梁外，另有纵梁b×h=1000×1000mm；纵梁b×h=750×600mm；C)顶板：顶纵梁b×h；北端井：1000×1200mm；北端井：1000×1800mm；标准段：3轴-18轴1000mm×1800mm下翻；标准段；18mm-23轴1000×1800mm上翻，标准段：23mm-33轴1000×2100mm上翻；标准段：33mm-41轴1000×1800mm下翻；南端井顶纵梁：1000×2400mm上翻；（3）侧墙、端墙尺寸：标准段侧墙厚700mm，南、北端头井侧墙（端墙）厚800mm。标准段、南北端头井负一层侧墙净高为4.45m；负二层侧墙（北端墙）净高均为7.15m；（南端墙）净高均为7.26m；标准段、中心区负二层侧墙净高分别为5.47～7.6m、4.35～6.5m。（4）立柱截面尺寸：除去端墙、侧墙、电梯井暗柱，车站共设置3种立柱，分别为900×1000mm、800×1000mm、ф1000mm圆柱：标准段、南北端头井负一层立柱净高分别为3.75m、4.45m；北端头井、中心区负二层立柱净高为5.94m；南端头井、中心区负二层立柱净高为5.54：标准段、中心区负二层立柱净高分别为4.65m～60.5mm3施工方案3.1总体筹划3.1.1南禅寺车站主体结构分段车站主体长度达到369.02m，以诱导缝､施工缝为界，将其结构细分为18个施工段。施工按照由南、北两端头向中心施工。图3.1-1：车站主体结构分段示意图3.1.2浇筑流程(1)下二层结构浇筑流程根据结构特点及支撑设置情况，下二层结构由下至上按照底板和①底梁→②下二层立柱、下二层支撑下侧墙→③下二层支撑上侧墙、下一层板→下一层立柱、④下一层侧墙顶梁和顶板的顺序1轴～36轴分4层进行浇筑施工。图3.1-2车站主体结构下二层标准段剖面示意图(2)下三层结构浇筑流程根据结构特点及支撑设置情况，下三层结构由下至上按照底板和①底梁→②下三层立柱、下三层支撑下侧墙→③下三层支撑上侧墙及下二层板→④下二层立柱、下二层侧墙下一层板→⑤下一层立柱、下一层侧墙、顶梁和顶板的顺序分5层进行浇筑施工。图3.1-3：车站主体结构标准段下三层剖面示意图3.2搭设方案本车站主体结构的板、梁采用木模板，侧墙采用钢模板，圆立柱租用高架定型钢模；车站内搭设扣件式满堂脚手架（ф48mm、壁厚3.0mm），根据工期安排，板、梁木模板和支架按照一个端头扩大段和两个标准段的全部用量考虑，侧墙的钢模板和支架按照一个端头扩大段和两个标准段的的单层用量考虑，立柱的木模板和支架按照两个标准段立柱的用量考虑。梁、板排架必须分开搭设，主体结构各部位模板方案分述如下。3.2.1板底中板、顶板都采用18mm厚木模板，木模板下部依次南北向布置50×100mm小方木（间距300mm）、东西向布置100×150mm方木（间距650mm）、扣件式满堂脚手架，立杆顶部采用可调托座；（1）下二层板：板厚200mm，层高3.5m；脚手架立杆间距650×950mm，水平杆步距1500mm；（2）下一层板：板厚400mm、500mm；层高4.46～8.44m；脚手架立杆间距650×950mm，水平杆步距1500mm；（3）顶板：板厚800mm，层高5.55m；脚手架立杆间距650×850mm，水平杆步距1500mm；3.2.2梁侧、梁底(1)梁侧底梁、中梁、顶梁侧模采用18mm厚木模板，模板外侧依次为水平向50×100小方木（间距200mm）、2根1组的竖向钢管（与侧模等高，间距650mm）。通过M14对拉螺杆将两侧竖向钢管相连，其中底梁、顶梁采用三层对拉螺杆，中梁采用两层对拉螺杆。模板最外侧每2.5m设置一道钢管撑与锚筋或脚手架相连，确保模板加固后不移位。(2)梁底中梁、顶梁底模采用18mm厚木模板。中梁底模下部：南北向布置50×100小方木（间距<250mm），东西向布置100×150小方木作为托梁（间距650mm）；顶梁底模下部：南北向布置100×100小方木（间距<250mm），东西向布置100×150小方木作为托梁（间距650mm）。a)中梁以纵梁b×h=1000×1000mm为代表进行计算，脚手架高度5.95m；脚手架南北向间距为650mm，东西向间距为600mm（梁下部脚手架需在1200mm托梁，中间加设3道立杆）。b)顶梁以纵梁b×h=1000×1800mm为代表进行计算，脚手架高度3.75m；脚手架南北向间距为650mm，东西向间距为600mm（梁下部脚手架需在1200mm托梁，中间加设3道立杆）。c)顶梁以纵梁b×h=1000×2400mm为代表进行计算，脚手架高度4.75m；脚手架南北向间距为650mm，东西向间距为400mm（梁下部脚手架需在1200mm托梁，中间加设4道立杆）。3.2.3脚手架搭设布置图根据结构特点及支撑实际设置纵横间距与计算值相符要求、每层平面绘制扣件式满堂脚手架搭设布置图。(详见下图)图3.2-1：主体结构2轴线排架标高剖面图图3.2-2：主体结构4轴线排架标高剖图3.2-3：主体结构6轴线排架标高剖面图3.2-4：主体结构8轴线排架标高剖面3.2-5：主体结构10轴线排架标高剖面3.2-6：主体结构12轴线排架标高剖面3.2-7：主体结构14轴线排架标高剖面3.2-8：主体结构16轴线排架标高剖面3.2-9：主体结构18轴线排架标高3.2-10：主体结构20轴线排架标高剖面3.2-11：主体结构22轴线排架标高示图3.2-12：主体结构24轴线排架标高示图3.2-13：主体结构26轴线排架标高示图3.2-14：主体结构28轴线排架标高3.2-15：主体结构30轴线排架标高示图3.2-16：主体结构32轴线排架标高示图3.2-17：主体结构34轴线排架标高示图3.2-18：主体结构36轴线排架标高示图3.2-19：主体结构38轴线排架标高示图3.3-20：主体结构40轴线排架标高示图3.2.4墙（1）下二层结构a)下二层侧墙：自底板腋角至下一层板下腋角高度5760～67400mm。墙侧模采用600×1500mm组合定型钢模板，钢模板外侧均匀布置三角桁架支撑体系，桁架底部通过斜向锚筋与地面连接固定，桁架斜边上均匀设置有5道水平钢管连接点，桁架底边中部设置有1道水平钢管连接点，总共通过6道水平钢管将桁架连成整体;在进行换撑后，换撑上侧墙与下一层板一同浇筑，浇砼高度2160mm～31400mm，采用5mm钢模板，钢模板横向设置，ф48钢管竖向@300，横向2根一组ф48钢管@450；并根据纵向排架间距另设依次为水平向100×150大方木（间距650mm）、钢管外侧水平钢管将东、西侧墙钢模板相互对顶。水平钢管沿矩形钢管按照450mm间距布置，施工时用十字扣件与扣件脚手架立杆锁紧（每隔1500mm）。其中在1500mm中间设置3m斜拉撑钢管，用扣件同整体排架锁紧；确保模板的垂直度及稳定性；b)下一层侧墙：下一层侧墙与顶板一同浇筑；采用5mm钢模板，钢模板横向设置，ф48钢管竖向@300，横向2根一组ф48钢管@450；并根据纵向排架间距另设依次为水平向100×150大方木（间距650mm）、钢管外侧水平钢管将东、西侧墙钢模板相互对顶。水平钢管沿矩形钢管按照450mm间距布置，施工时用十字扣件与扣件脚手架立杆锁紧（每隔1500mm）。其中在1500mm中间设置3m斜拉撑钢管，用扣件同整体排架锁紧；确保模板的垂直度及稳定性；（2）下三层结构a)下三层侧墙自三层板腋角至下二层板下腋角高度5750mm，侧墙先行浇筑3600mm高，墙侧模采用600×1500mm组合定型钢模板，钢模板外侧均匀布置三角桁架支撑体系，桁架底部通过斜向锚筋与地面连接固定，桁架斜边上均匀设置有5道水平钢管连接点，桁架底边中部设置有1道水平钢管连接点，总共通过6道水平钢管将桁架连成整体;换撑以上的侧墙与下二层板一同浇筑，浇砼高度2150mm，采用5mm钢模板，钢模板横向设置，ф48钢管竖向@300，横向2根一组ф48钢管@450；并根据纵向排架间距另设依次为水平向100×150大方木（间距650mm）、钢管外侧水平钢管将东、西侧墙钢模板相互对顶。水平钢管按照450mm间距布置，施工时用十字扣件与扣件脚手架立杆锁紧（每隔1500mm）。其中在1500mm中间设置3m斜拉撑钢管，用扣件同整体排架锁紧；确保模板的垂直度及稳定性；b)下二层侧墙、下一层侧墙下二层侧墙与下一层板，及下一层侧墙与顶板一同浇筑；采用5mm钢模板，钢模板横向设置，ф48钢管竖向@300，横向2根一组ф48钢管@450；并根据纵向排架间距另设依次为水平向100×150大方木（间距650mm）、钢管外侧水平钢管将东、西侧墙钢模板相互对顶。水平钢管沿矩形钢管按照450mm间距布置，施工时用十字扣件与扣件脚手架立杆锁紧（每隔1500mm）。其中在1500mm中间设置3m斜拉撑钢管，用扣件同整体排架锁紧；确保模板的垂直度及稳定性；图3.3-25:墙侧模支撑节点示意图（适用于下二层、下三层侧墙）3.2.5柱如上所述，除去侧墙、端墙、电梯井暗柱，车站主体结构立柱主要有3种截面分别为900×1000mm、800×1000mm、ф1000mm圆柱。（1）矩形立柱柱模采用18mm模板，背面设置50mm×100mm方木内楞（竖向侧放）@250mm；2φ48×3.5钢柱箍@300mm，2φ48×3.5钢管外楞，立柱长边侧中间竖向布置：M14双头拉条螺栓，立柱长边侧中间布置@330mm；（2）圆立柱圆柱租借高架定型钢模板面板厚度为6mm，施工时平均每650mm高度设置1道环形柱箍，柱箍采用2[12热轧槽钢。钢模板最外侧通过φ10钢丝绳与地面锚筋或其他固定物拉紧。图3.3-22:主体结构标准段（端头段）立柱、模板体系示意图图3.3-23:主体结构标准段（端头段）立柱、侧墙模板体系示意图3.3节点示意图3.3.1板底模支撑节点图3.3-24:板底模支撑节点示意图（适用于顶板、下一层板、下二层板）3.3.2梁板底模支撑节点图3.3-25:梁板底模支撑节点示意图（适用于顶板、下一层板、下二层板下翻梁）3.4劳动力计划现场施工人员配置计划如下表所示。在施工中每个人都应各司其职，认真负责，相互协作，互相监督。表3.4-1:现场施工人员配置计划表序号人员名称单位数量备注1技术人员名2/2安全员名2/3领工员名2/4木工名40其中2人兼任正负班长5架子工名40其中2人兼任正负班长6电焊工名8/7氧焊工名4/8电工名2/9汽车吊司机名4/10吊车指挥名4/3.5工具设备配置工具设备配置计划如下表所示。表3.5-1:工具设备配置计划表序号机械名称单位数量备注1汽车吊台225T吊车2空压机台2吹渣3电焊机台4/4氧气焊套2/5电锯台2/6电动手锯把4木工5人1把7钉锤把40木工、架子工人手手1把8扳手把20架子工人手1把9卷尺把40木工、架子工人手手1把3.6材料计划主要材料计划如下表所示。表3-6:主要材料计划表序号材料名称单位数量备注12440×12220×18mm木模板张3000约9000m2(楼楼板、梁、柱柱)250×100×44000mmm方木根80003100×100××4000mmm方木根15004100×150××4000mmm方木根450052000mm长扣扣件式脚手架架钢管根500063000mm长扣扣件式脚手架架钢管根500076000mm长扣扣件式脚手架架钢管根50008十字扣件个200009连接扣件个300010旋转扣件个300011600mm×15500mm平平面钢模板张100012可调托座只300012三角桁架幅200约100m侧墙13精制拉杆M27根2204模板体系设计验算说明4.1设计验算范围南禅寺车站主体结构包括底板、中板、顶板、底梁、中梁、顶梁、立柱、侧墙、站台、风道，本方案仅选取中板、顶板、底梁、中梁、顶梁、侧墙、立柱最不利的模板体系进行设计验算，确保模板体系的强度、刚度、稳定性满足要求。4.2设计验算原则（1）综合考虑结构的安全性、稳定性。（2）在满足结构受力的前提下控制挠度。（3）采取比较符合实际的力学模型进行计算。4.3需要验算的主要内容（1）模板体系的抗弯强度、抗剪强度和刚度；（2）压杆的抗压强度和稳定性；（3）拉杆的抗拉强度。4.4模板变形值的有关规定为了保证结构表面的平整度，模板必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：（1）木模板、方木的容许挠度值为其计算跨度的1/400。（2）钢模板、梁侧竖向钢管的容许挠度值为其计算跨度的1/5005模板体系材料力学性能1）木模板表5.1-1:木模板板力学性能尺寸弹性模量E抗弯强度值f抗剪强度值τ2440×12220×18mm9500N/mmm213N/mm21.5N/mm22）方木表5.1-2:方木力力学性能截面尺寸弹性模量E截面惯性矩I截面抵抗矩W抗弯强度值f抗剪强度值τ50×100mm9500N/mm22416.667CCm483.33Cm3313N/mm21.5N/mm2100×100mmm9500N/mm22166.667CCm4833.33Cmm313N/mm21.5N/mm2100×150mmm9500N/mm222812.50CCm4375000Cmm313N/mm21.5N/mm23）扣件式脚手架表5.1-4:扣件式式脚手架钢管管力学性能钢管外径钢管壁厚钢管净截面积A截面惯性矩I截面抵抗矩W回转半径i48mm3.0mm4.24Cm210.780cm444.49Cm31.59Cm钢管弹性模量E210000NN/mm2钢管抗压、抗弯强强度值f205N/mm2钢管抗剪强度值ττ125N/mm224）热轧槽钢表5.1-5:热轧槽槽钢力学性能能型号截面面积A弹性模量E抗拉、抗弯强度值值f截面惯性矩Ix截面抵抗矩Wx[81024.8mm22210000N/mmm2215N/mm221010000mmm425300mm33[101274.8mmm2210000N/mmm2215N/mm221980000mmm439700mm3[12.61569.2mm22210000N/mmm2215N/mm223910000mmm462100mm33[16a2196.2mmm2210000N/mmm2215N/mm228660000mmm4108000mmm36中板、顶板模模板体系设计计验算6.1200、400厚砼板板模板计算书书200mm、4000厚砼板模板板排架，按照照500厚砼板模板板排架同样搭搭设，不另行行计算。6.2500厚厚砼板模板(扣件钢管高高架)计算6.2.1计算算参数:模板支架搭搭设高度为7.95.0m，立杆的纵距距b=0.665m，立杆杆的横距ll=0.955m，立杆的的步距h==1.50mm。面板厚度188mm，剪切切强度1.55N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。木方50×100mmm，间距3000mm，剪切切强度1.55N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。梁顶托采用用100×150mmm木方。模板自重0..35kN//m2，混凝土钢钢筋自重255.00kNN/m3，施工活荷荷载4.000kN/m22。扣件计算折折减系数取00.80。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管管类型为488×3.0。6.2.2模板面面板计算面板为受弯弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准准值q1=25..000×0.5000×0.6500+0.3550×0.6500=8.3552kN/mm活荷载标准准值q2=4.0000×0.6500=2.6000kN/mm面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=655.00×1.80×1.80//6=335.10ccm3；II=655.00×1.80×1.80×1.80//12=31.599cm4；(1)抗弯强度度计算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mm))；W——面板的净截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取13..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到到M=0.1000×(1.20×8.3522+1.4××2.6000)×0.3000×0.3000=0.1223kN.mm经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=00.123××1000×1000//351000=3.5003N/mmm2面板的抗弯弯强度验算f<[[f],满足足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=00.600××(1.20×8.3522+1.4××2.6000)×0.3000=2.4559kN截面抗抗剪强度计算算值T=33×2459..0/(2××650.0000×18.0000)=0..315N//mm2截面抗抗剪强度设计计值[T]]=1.500N/mm22抗剪强度验验算T<<[T]，满满足要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠挠度计算值v=00.677××8.3522×3004/(1000×9500×3159000)=0..153mmm面板的最大大挠度小于3300.0//250,满满足要求!6.2.3模板支支撑木方的计计算木方按照均均布荷载下连连续梁计算。1.荷载的计计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=25.0000×0.5000×0.3000=3.7550kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq12=0.3500×0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN/m))：经计算得到到，活荷载标标准值q22=4..000×0.3000=1.2000kN/mm静荷载q11=1..20×3.7500+1.200×0.1055=4.6226kN/mm活荷载q22=1..40×1.2000=1.6880kN/mm2.木方的计计算按照三跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公公式如下:均布荷载qq=4..099/00.650==6.3066kN/m最大弯矩MM=0..1ql2=0.1×6.31×0.65×0.65==0.2666kN.m最大剪力QQ=0.6××0.6500×6.3066=2.4559kN最大支座力力N=1..1×0.6500×6.3066=4.5009kN木方的截面面力学参数为为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强强度f=00.266××106/833333.3=33.20N//mm2木方的抗弯弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×2459//(2×50×100)==0.7388N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2木方的抗剪剪强度计算满满足要求!(3)木方方挠度计算均布荷载通通过上面变形形受力图计算算的最大支座座力除以跨度度得到3.8855kN//m最大变形vv=0.6677×3.8555×650.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.1118mm木方的最大大挠度小于6650.0//250,满满足要求!6.2.4托梁的的计算托梁按照集集中与均布荷荷载下多跨连连续梁计算。集中荷载取取木方的支座座力P=4.5099kN均布荷载取取托梁的自重重q=00.144kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图图(kN.m))托梁剪力图图(kN)变形的计算算按照规范要要求采用静荷荷载标准值，受受力图与计算算结果如下：：托梁变形计计算受力图托梁变形图图(mm)经过计算得得到最大弯矩矩M=11.311kkN.m经过计算得得到最大支座座F=115.8744kN经过计算得得到最大变形形V=0..198mmm顶托梁的截截面力学参数数为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=100.00×15.000×15.000/6=375.000cm3；II=100.00×15.000×15.000×15.000/12==28122.50cmm4；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强强度f=11.311××106/3750000.0==3.50NN/mm2顶托梁的抗抗弯计算强度度小于13..0N/mmm2,满足要求!(2)顶托托梁抗剪计算算[可以不计计算]截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×9085//(2×100×150)==0.9099N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2顶托梁的抗抗剪强度计算算满足要求!!(3)顶托托梁挠度计算算最大变形vv=0.1198mm顶托梁的最最大挠度小于于650.00/250,,满足要求!6.2.5扣件抗抗滑移的计算算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算:RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；上部荷载没没有通过纵向向或横向水平平杆传给立杆杆，无需计算算。6.2.6模板支支架荷载标准准值(立杆轴力)作用于模板板支架的荷载载包括静荷载载、活荷载和和风荷载。1.静荷载标标准值包括以以下内容：(1)脚手手架的自重((kN)：NNG1=0.1111×7.9500=0.8880kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.6500×0.9500=0.2116kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.5000×0.6500×0.9500=7.7119kN经计算得到到，静荷载标标准值NGG=(NNG1+NGG2+NG33)=8..815kNN。2.活荷载为为施工荷载标标准值与振捣捣混凝土时产产生的荷载。经计算得到到，活荷载标标准值NQQ=4..000×0.6500×0.9500=2.4770kN3.不考虑风风荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.200NG+1.40NNQ6.2.7立杆的的稳定性计算算不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=14.044kN——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参参照《扣件式式规范》，由由公式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1155；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表5.3.33；u=11.700a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.115m；公式(1)的计算结结果：l0==1.1555×1.7000×1.50==2.9455m=29455/16.00=184..655=0..212=114036//(0.2112×424)==156.5509N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!公式式(2)的计算结结果：l0==1.5000+2×0.1500=1.8000m=18000/16..0=1122.853=00.503=140036/(00.503××424)==65.8111N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式((3)计算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0014；公式(3)的计算结结果：l0==1.1555×1.0144×(1.5000+2×0.1500)=2.1108m=21108/166.0=1332.1700==0.3866=114036//(0.3886×424)==85.6880N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!6.2.8楼板强强度的计算1.计算楼板板强度说明验算楼板强强度时按照最最不利考虑,,楼板的跨度度取4.500m，楼板承承受的荷载按按照线均布考考虑。宽度范围内内配筋2级钢筋，配配筋面积Ass=67500.0mm22，fy=3000.0N//mm2。板的截面尺尺寸为b×h=45000mm×500mmm，截面有效效高度h00=480mmm。按照楼板每每8天浇筑一层层，所以需要要验算8天、16天、24天...的承载能力是是否满足荷载载要求，其计计算简图如下下：2.计算楼板板混凝土8天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长长边4.500m，短边4.550×1.00==4.50mm，楼板计算范范围内摆放77×5排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第2层楼板所需需承受的荷载载为qq=1×1.20×(0.35++25.000×0.50))+1×1.20×(0.88×7×5/4.550/4.550)+1.400×4.00=222.85kkN/m2计算单元板板带所承受均均布荷载q==4.50××22.855=102..80kN//m板带所需承承担的最大弯弯矩按照四边边固接双向板板计算MMmax=00.05133×ql2=0.05513×102.880×4.502=106..79kN..m按按照混凝土的的强度换算得到8天后混凝土土强度达到662.40%%，C35.00混凝土强度度近似等效为为C21.88。混凝土弯曲曲抗压强度设设计值为fccm=10..45N/mmm2则可以得到到矩形截面相相对受压区高高度：==Asfyy/bh0ffcm=6750..00×300.000/(45500.000×480.000×10.455)=0.009查表得到钢钢筋混凝土受受弯构件正截截面抗弯能力力计算系数为为ss=0.0885此层楼板所所能承受的最最大弯矩为：：MM1=sbhh02fcm==0.0885×4500..000×480.00002×10.4×10-6=9200.7kN..m结论：由于于Mi=920.668=9200.68>>Mmaxx=106..79所以第8天以后的各各层楼板强度度和足以承受受以上楼层传传递下来的荷荷载。第2层以下的模模板支撑可以以拆除。6.3800厚厚砼板模板((扣件钢管高高架)计算书6.3.1计算参参数模板支架搭搭设高度为44.75m，立杆的纵距距b=0.665m，立杆杆的横距ll=0.855m，立杆的的步距h==1.50mm。面板厚度188mm，剪切切强度1.55N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。木方50×100mmm，间距3000mm，剪切切强度1.55N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。梁顶托采用用100×150mmm木方。模板自重0..35kN//m2，混凝土钢钢筋自重255.00kNN/m3，施工活荷荷载4.000kN/m22。扣件计算折折减系数取00.80。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管管类型为488×3.0。6.3.2模板面面板计算面板为受弯弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准准值q1=25..000×0.8000×0.6500+0.3550×0.6500=13.2227kN//m活荷载标准准值q2=4.0000×0.6500=2.6000kN/mm面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=655.00×1.80×1.80//6=335.10ccm3；II=655.00×1.80×1.80×1.80//12=31.599cm4；(1)抗弯强度度计算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mm))；W——面板的净截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取13..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到到M=0.1000×(1.20×13.2227+1.44×2.6000)×0.3000×0.3000=0.1776kN.mm经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=00.176××1000×1000//351000=5.0003N/mmm2面板的抗弯弯强度验算f<[[f],满足足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=00.600××(1.20×13.2227+1.44×2.6000)×0.3000=3.5112kN截面抗抗剪强度计算算值T=33×3512..0/(2××650.0000×18.0000)=0..450N//mm2截面抗抗剪强度设计计值[T]]=1.500N/mm22抗剪强度验验算T<<[T]，满满足要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠挠度计算值v=00.677××13.2227×3004/(1000×9500×3159000)=0..242mmm面板的最大大挠度小于3300.0//250,满满足要求!6.3.3模板支支撑木方的计计算木方按照均均布荷载下连连续梁计算。1.荷载的计计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=25.0000×0.8000×0.3000=6.0000kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq12=0.3500×0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN/m))：经计算得到到，活荷载标标准值q22=4..000×0.3000=1.2000kN/mm静荷载q11=1..20×6.0000+1.200×0.1055=7.3226kN/mm活荷载q22=1..40×1.2000=1.6880kN/mm2.木方的计计算按照三跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公公式如下:均布荷载qq=5..854/00.650==9.0066kN/m最大弯矩MM=0..1ql2=0.1×9.01×0.65×0.65==0.3811kN.m最大剪力QQ=0.6××0.6500×9.0066=3.5112kN最大支座力力N=1..1×0.6500×9.0066=6.4339kN木方的截面面力学参数为为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强强度f=00.381××106/833333.3=44.57N//mm2木方的抗弯弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×3512//(2×50×100)==1.0544N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2木方的抗剪剪强度计算满满足要求!(3)木方方挠度计算均布荷载通通过上面变形形受力图计算算的最大支座座力除以跨度度得到6.1105kN//m最大变形vv=0.6677×6.1055×650.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.1886mm木方的最大大挠度小于6650.0//250,满满足要求!6.3.4托梁的的计算托梁按照集集中与均布荷荷载下多跨连连续梁计算。集中荷载取取木方的支座座力P=6.4399kN均布荷载取取托梁的自重重q=00.144kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图图(kN.m))托梁剪力图图(kN)变形的计算算按照规范要要求采用静荷荷载标准值，受受力图与计算算结果如下：：托梁变形计计算受力图托梁变形图图(mm)经过计算得得到最大弯矩矩M=11.638kkN.m经过计算得得到最大支座座F=220.2322kN经过计算得得到最大变形形V=0..198mmm顶托梁的截截面力学参数数为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=100.00×15.000×15.000/6=375.000cm3；II=100.00×15.000×15.000×15.000/12==28122.50cmm4；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强强度f=11.638××106/3750000.0==4.37NN/mm2顶托梁的抗抗弯计算强度度小于13..0N/mmm2,满足要求!(2)顶托托梁抗剪计算算[可以不计计算]截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×105111/(2×100×150)==1.0511N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2顶托梁的抗抗剪强度计算算满足要求!!(3)顶托托梁挠度计算算最大变形vv=0.1198mm顶托梁的最最大挠度小于于650.00/250,,满足要求!6.3.5扣件抗抗滑移的计算算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算:RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；上部荷载没没有通过纵向向或横向水平平杆传给立杆杆，无需计算算。6.3.6模板支支架荷载标准准值(立杆轴力)作用于模板板支架的荷载载包括静荷载载、活荷载和和风荷载。1.静荷载标标准值包括以以下内容：(1)脚手手架的自重((kN)：NNG1=0.1111×4.7500=0.5226kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.6500×0.8500=0.1993kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.8000×0.6500×0.8500=11.0050kN经计算得到到，静荷载标标准值NGG=(NNG1+NGG2+NG33)=111.769kkN。2.活荷载为为施工荷载标标准值与振捣捣混凝土时产产生的荷载。经计算得到到，活荷载标标准值NQQ=4..000×0.6500×0.8500=2.2110kN3.不考虑风风荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.200NG+1.40NNQ6.3.7立杆的的稳定性计算算不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=17.222kN——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参参照《扣件式式规范》，由由公式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1155；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表5.3.33；u=11.700a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.115m；公式(1)的计算结结果：l0==1.1555×1.7000×1.50==2.9455m=29455/16.00=184..655=0..212=117217//(0.2112×424)==191.9984N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!公式(2)的计算结结果：l0==1.5000+2×0.1500=1.8000m=18000/16..0=1122.853=00.503=117217//(0.5003×424)==80.7228N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式((3)计算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0007；公式(3)的计算结结果：l0==1.1555×1.0077×(1.5000+2×0.1500)=2.0094m=20094/166.0=1331.2577==0.3911=117217//(0.3991×424)==103.8816N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!6.3.8楼板强强度的计算1.计算楼板板强度说明验算楼板强强度时按照最最不利考虑,,楼板的跨度度取4.500m，楼板承承受的荷载按按照线均布考考虑。宽度范围内内配筋2级钢筋，配配筋面积Ass=108000.0mmm2，fy=3000.0N//mm2。板的截面尺尺寸为b×h=45000mm×800mmm，截面有效效高度h00=780mmm。按照楼板每每80天浇筑一一层，所以需需要验算800天、160天、240天...的承载能力是是否满足荷载载要求，其计计算简图如下下：2.计算楼板板混凝土800天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长长边4.500m，短边4.550×1.00==4.50mm，楼板计算范范围内摆放77×6排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第2层楼板所需需承受的荷载载为qq=1×1.20×(0.35++25.000×0.80))+1×1.20×(0.53×7×6/4.550/4.550)+1.400×4.00=331.33kkN/m2计算单元板板带所承受均均布荷载q==4.50××31.333=140..98kN//m板带所需承承担的最大弯弯矩按照四边边固接双向板板计算MMmax=00.05133×ql2=0.05513×140.998×4.502=146..45kN..m按按照混凝土的的强度换算得到80天后混凝凝土强度达到到131.551%，C35.00混凝土强度度近似等效为为C46.00。混凝土弯曲曲抗压强度设设计值为fccm=21..51N/mmm2则可以得到到矩形截面相相对受压区高高度：==Asfyy/bh0ffcm=108000.00×300.000/(45500.000×780.000×21.511)=0.004查表得到钢钢筋混凝土受受弯构件正截截面抗弯能力力计算系数为为ss=0.0448此层楼板所所能承受的最最大弯矩为：：MM1=sbhh02fcm==0.0448×4500..000×780.00002×21.5×10-6=28226.8kNN.m结论：由于于Mi=2826..82=28826.822>Mmmax=1446.45所以第80天以后的的各层楼板强强度和足以承承受以上楼层层传递下来的的荷载。第2层以下的模模板支撑可以以拆除。6.4三角物业业开发区及附附属出入囗、风风井模板计算算书三角物业开发区及及附属出入囗囗、风井均为为地下一层结结构，顶板厚厚度未超过主主体结构顶板板800mmm；所以模板板排架按照主体结构构标准段排架架搭设，不另行计算算；6.5楼板模板板高支撑架的的构造和施工工要求除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的构构造要求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的设设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架架步距以0..9--1..5m为宜，不不宜超过1..5m。3.整体性构造层层的设计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每46米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔1015m设置，四四周和中部每每10--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑的设计计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。5.顶部支撑点的的设计：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设的的要求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。7中梁、顶梁模模板体系设计计验算7.1中梁梁底模模板体系1000xx1000梁模板(扣件钢管架架)计算书7.1.1梁模板板基本参数梁截面宽度度B=10000mm，梁截面高度度H=10000mm，H方向对拉拉螺栓2道，对拉螺螺栓直径144mm，对拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距离离(即计算跨度度)750mmm。梁模板使用用的木方截面面50×100mmm，梁模板截面面侧面木方距距离300mmm。梁底模面板板厚度h=18mmm，弹性模量量E=95000N/mmm2，抗弯强度度[f]=113N/mmm2。梁侧模面板板厚度h=18mmm，弹性模量量E=95000N/mmm2，抗弯强度度[f]=113N/mmm2。7.1.2梁模板板荷载标准值值计算模板自重==0.3550kN/mm2；钢筋自重==1.5000kN/mm3；混凝土自重重=244.000kkN/m3；施工荷载标标准值=4.0000kN/m22。强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.200mm；11——外加剂影响响修正系数，取取1.0000；22——混凝土坍落落度影响修正正系数，取00.850。根据公式计计算的新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=28..800kNN/m2考虑结构的的重要性系数数0.9，实际际计算中采用用新浇混凝土土侧压力标准准值F1==0.9×28.8000=25..920kNN/m2考虑结构的的重要性系数数0.9，倒混混凝土时产生生的荷载标准准值F2==0.9×6.0000=5.4000kN/mm2。7.1.3梁模板板侧模计算面板直接承承受模板传递递的荷载，应应该按照均布布荷载下的连连续梁计算，计计算如下作用在梁侧侧模板的均布布荷载q=((1.2×25.922+1.400×5.40))×1.00==38.6664N/mmm面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=1000.00××1.80×1.80//6=554.00ccm3；II=1000.00××1.80×1.80×1.80//12=48.600cm4；(1)抗弯强度度计算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mm))；W——面板的净截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到到M=0.1000×(1.20×25.9220+1.44×5.4000)×0.3000×0.3000=0.3448kN.mm经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=00.348××1000×1000//540000=6.4444N/mmm2面板的抗弯弯强度验算f<[[f],满足足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=00.600××(1.20×25.9220+1.44×5.4000)×0.3000=6.9660kN截面抗抗剪强度计算算值T=33×6960..0/(2××1000..000×18.0000)=0..580N//mm2截面抗抗剪强度设计计值[T]]=1.500N/mm22抗剪强度验验算T<<[T]，满满足要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠挠度计算值v=00.677××25.9220×3004/(1000×9500×4860000)=0..308mmm面板的最大大挠度小于3300.0//250,满满足要求!7.1.4穿梁螺螺栓计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面积((mm2)；f——穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取1170N/mmm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2××25.922+1.400×5.40))×1.00×0.75//2=14..50kN穿梁螺栓直直径为14mmm；穿梁螺栓有有效直径为111.6mmm；穿梁螺栓有有效面积为A=1055.000mmm2；穿梁螺栓最最大容许拉力力值为[NN]=17..850kNN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值为N==14.4999kN；穿梁螺栓的的布置距离为为侧龙骨的计计算间距7550mm。每个截面布布置2道穿梁螺螺栓。穿梁螺栓强强度满足要求求!7.1.5梁底支支撑脚手架的的参数计算模板支架搭搭设高度为66.7m，梁截面B×D=10000mm×1000mmm，立杆的的纵距(跨度方向)l=0.665m，立杆杆的步距hh=1.500m，梁底增加3道承重立杆杆。面板厚度188mm，剪切切强度1.55N/mm22，抗弯强度度13.0N/mmm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。木方50×100mmm，木方间距为为200mm，剪切强度1..5N/mmm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。梁底支撑顶顶托梁长度1..20m。梁顶托采用用100×150mmm木方。梁底按照均均匀布置承重重杆3根计算。模板自重0..50kN//m2，混凝土钢钢筋自重255.00kNN/m3，施工活荷荷载4.000kN/m22。梁两侧的楼楼板厚度0..50m，梁梁两侧的楼板板计算长度00.50m。扣件计算折折减系数取11.00。图1梁模板支撑撑架立面简图图计算中考虑虑梁两侧部分分楼板混凝土土荷载以集中中力方式向下下传递。集中力大小小为F==1.200×25.0000×0.5000×0.5000×0.6500=4.8775kN。采用的钢管管类型为488×3.0。7.1.6粱底模模板面板计算算面板为受弯弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包包括梁与模板板自重荷载，施施工活荷载等等。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=225.0000×1.0000×0.6500=16.2250kN//m(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=00.500××0.6500×(2×1.0000+1.0000)/1..000=00.975kkN/m(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到到，活荷载标标准值P11=(44.000++0.0000)×1.0000×0.6500=2.6000kN均布荷载qq=1..20×16.2550+1.220×0.9755=20.6670kN//m集中荷载PP=1..40×2.6000=3.6440kN面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=655.00×1.80×1.80//6=335.10ccm3；II=655.00×1.80×1.80×1.80//12=31.599cm4；计计算简图弯弯矩图(kN.m))剪剪力图(kN)变形的计算算按照规范要要求采用静荷荷载标准值，受受力图与计算算结果如下：：变变形计算受力力图变变形图(mm)经过计算得得到从左到右右各支座力分分别为N11=1.7004kNN22=4.2447kNN33=6.2004kNN44=6.2004kNN55=4.2447kNN66=1.7004kN最大弯矩MM=0..162kNN.m最大变形VV=0..059mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=00.162××1000×1000//351000=4.6115N/mmm2面板的抗弯弯强度设计值值[f]，取取13.00N//mm2；面板的抗弯弯强度验算f<[[f],满足足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强强度计算值T=3×3887..0/(2××650.0000×18.0000)=0..498N//mm2截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2抗剪强度验验算T<<[T]，满满足要求!(3)挠度度计算面板最大挠挠度计算值v=00.059mmm面板的最大大挠度小于2200.0//250,满满足要求!7.1.7梁底支支撑木方的计计算（一）梁底底木方计算按照三跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公公式如下:均布荷载qq=6..204/00.650==9.5455kN/m最大弯矩MM=0..1ql2=0.1×9.55×0.65×0.65==0.4033kN.m最大剪力QQ=0.6××0.6500×9.5455=3.7223kN最大支座力力N=1..1×0.6500×9.5455=6.8225kN木方的截面面力学参数为为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=5..00×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强强度f=00.403××106/833333.3=44.84N//mm2木方的抗弯弯计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×3723//(2×50×100)==1.1177N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2木方的抗剪剪强度计算满满足要求!(3)木方方挠度计算均布荷载通通过上面变形形受力图计算算的最大支座座力除以跨度度得到5.9997kN//m最大变形vv=0.6677×5.9977×650.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.1883mm木方的最大大挠度小于6650.0//250,满满足要求!7.1.8托梁的的计算托梁按照集集中与均布荷荷载下多跨连连续梁计算。均布荷载取取托梁的自重重q=00.144kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图图(kN.m))托梁剪力图图(kN)变形的计算算按照规范要要求采用静荷荷载标准值，受受力图与计算算结果如下：：托梁变形计计算受力图托梁变形图图(mm)经过计算得得到最大弯矩矩M=11.150kkN.m经过计算得得到最大支座座F=119.8077kN经过计算得得到最大变形形V=0..049mmm顶托梁的截截面力学参数数为本算例中，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:WW=100.00×15.000×15.000/6=375.000cm3；II=100.00×15.000×15.000×15.000/12==28122.50cmm4；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强强度f=11.150××106/3750000.0==3.07NN/mm2顶托梁的抗抗弯计算强度度小于13..0N/mmm2,满足要求!(2)顶托托梁抗剪计算算[可以不计计算]截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3×9903//(2×100×150)==0.9900N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]=11.50N//mm2顶托梁的抗抗剪强度计算算满足要求!!(3)顶托托梁挠度计算算最大变形vv=0.0049mm顶托梁的最最大挠度小于于600.00/250,,满足要求!7.1.9扣件抗抗滑移的计算算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算:RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；上部荷载没没有通过纵向向或横向水平平杆传给立杆杆，无需计算算。7.1.10立杆杆的稳定性计计算立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆杆的最大支座座反力N11=19.881kN((已经包括组组合系数)脚手手架钢管的自自重N2=1.220×0.1111×6.6500=0.8883kNN=19..807+00.883==20.6990kN——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参参照《扣件式式规范》不考考虑高支撑架架，由公式((1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1167；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表5.3.33；u=11.700a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.115m；公式的计算算结果：l00=1.5000+2×0.1500=1.8000m=18000/16..0=1122.853=00.503=220690//(0.5003×424)==97.0113N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式((3)计算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0014；公式(3)的计算结结果：l0==1.1677×1.0144×(1.5000+2×0.1500)=2.1130m=21130/166.0=1333.5433==0.3822=220690//(0.3882×424)==127.8882N/mmm2，立杆的稳定定性计算<[ff],满足要要求!7.2顶梁模板板体系10000x1200梁模板(扣件钢管架架)计算书1000×11200mmm粱排架，按按照1000××1800mmm粱排架设设置，不另行行计算；7.3顶梁模板板体系1000xx1800梁模板(扣件钢管架架)计算书7.3.1梁模板板基本参数梁截面宽度B=10000mm，梁截面高度H=18000mm，H方向对拉螺螺栓2道，对拉螺螺栓直径144mm，对拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距离离(即计算跨度)500mmm。梁模板使用用的木方截面面50×1000mm，梁模板截面面侧面木方距距离300mmm。梁底模面板板厚度h=18mmm，弹性模量E=95000N/mmm2，抗弯强度[f]=113N/mmm2。梁侧模面板板厚度h=18mmm，弹性模量E=95000N/mmm2，抗弯强度[f]=113N/mmm2。7.3.2梁模板板荷载标准值值计算模板自重=0..350kNN/m2；钢筋自重=1..500kNN/m3；混凝土自重=244.000kkN/m3；施工荷载标标准值=4..000kNN/m2。强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；