课程设计20米混凝土简支t梁桥设计

20米混凝土简支T梁桥设计一、设计资料1、桥面净宽：净——9+2x0.75m人行道；2、主梁跨径和全长：标准跨径l=20.00m(墩中心距离)；计算跨径匸19.50m(支座中b心距离)；主梁全长丨全=19.96m(主梁预制长度)。全3、设计荷载公路I级人群荷载3.0KN/m2,人行道每侧重3.6KN/m,栏杆每侧重1.5KN/m。4、材料：主钢筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋；混凝土采用C30。5、计算方法：极限状态法。6、结构尺寸：如图1-1所示，全断面5片主梁，设5根横梁。主梁高度:1.30m；梁间距：采用5片主梁，间距1.8m;横隔梁：采用5片横隔梁，间距为4x4.8m；梁肋：厚度为18cm800一1心诳均普纟1800一1心诳均普纟1!■:8亠-1A0-r1996图1-1(尺寸单垃：C1)7、设计依据：、《公路桥涵设计通用规》(JTGD60—2004)，简称《桥规》；、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTGD62—2004)，简称《公预规》；、《结构设计原理》，叶见曙，：人民交通，2005；、《桥梁工程》，立础.：人民交通，2007。

、主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）图1-2〔尺寸单位；cm）二、主梁的计算、主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）图1-2〔尺寸单位；cm）（1）、主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix和ITx求主梁截面的重心位置a（图1-2）X平均板厚：h二2(8+14)=11(cm)(180-18)x11x11+130x18x13022(180-18)x11+130x18ax=(180-(180-18)x11+130x18I=—x(180-18)x113+(180-18)x11x(39.3-b+丄x18x1303+18x130x(旦-39.3)2x122122=6894843.18(cm4)=6.89484318x10-2(m4)T型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：丨二》cbt3Txiii式中：c——矩形截面抗扭惯矩刚度系数(查表)；ib,t——相应各矩形的宽度与厚度。ii对于翼板t/b=0.11/1.80=0.061<0.1,查表得：c=1/311对于梁肋T/b=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c=0.30122故：I=1x1.8x0.113+0.301x(1.3-0.11)x0.183Tx3=0.7986x10-3+2.09x10-3=2.89x10-3(m4)单位宽度抗弯及抗扭惯矩：Jx=Ix/b=6.89484318x10-2/180=3.83x10-4(m4/cm)J=I/b=2.89x10-3/180=1.61x10-5(m4/cm)TxTx

b'图1-3(2)、横梁抗弯及抗扭惯矩b'图1-3翼板有效宽度入计算(图1-3)：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：I=4b=4x1.8=7.2(m)c=丄(4.80-0.15)=2.325(m)2h＇=100cm，b＇=0.15m=15cmc/l=2.325/7.20=0.323根据c/l值可查表得：入/c=0.604,所以：入=0.604c=0.604x2.325=1.404(m)求横梁截面重心位置ay=0.2(m)2九hh+h'b—2x1.404x0112+1x0.15x1.02=0.2(m)12222a==—y2九h+h—b2x1.404x0.11+0.15x1.01横梁的抗弯和抗扭惯矩丨和I:yTy1h1hI=x2Xh3+2九h(a-—)2+bh—3+b'h—(—-a)2y1211y2122y詁x2x皿4x0・113+2x皿4x0.11x(0.2-¥)2+x°15xE+°15x1x(2-OSI=3.28x10-2(m4)yI=cbh3+cbh3Ty111222h/b=0.11/4.80=0.023<0.1,查表得c=1/3，但由于连续桥面的单宽抗扭惯矩只有111独立板宽扁板者的翼板，可取c=1/6oh/b=0.15/(1.0-0.11)=0.17，查表得c=0.298。1222故：I=1x0.113x4.8+0.298x0.89x0.153Ty6=1.065x10-3+0.895x10-3

=1.96x10-3(m4)单位抗弯及抗扭惯矩〕和〕：yTy3.28x10-24.8x1003.28x10-24.8x100=0.683x10-4(m4/cm)TyTy1.96x10-34.8x100=0.408x10-5(m4/cm)(3)计算抗弯参数e和扭弯参数ae=BJ=竺拧.83x10-4=0.355l4J19.540.683x10-41y式中：B'——桥梁承重结构的半宽，即B'='x；80=450cml——计算跨径。a=G(J+J)/(2E-JJ)TxTyCxy因为混凝土收缩系数很小，式中未计入横向收缩的影响。按《公预规》3.1.6条取Gc=0.4Ec，贝【」：=0.025込=0.1580.4x(1.61+0.408)x=0.025込=0.1582,383x10-4x0.683x10-44)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标表IT系数梁位3/4BB/2荷载位置-B/2-3/4B校核BB/40-B/4-B00.930.961.001.041.071.041.000.960.938.00B/41.061.071.081.091.030.970.920.860.827.96K1B/21.251.211.171.091.000.910.850.770.727.993/4B1.441.341.231.090.970.850.760.680.637.96B1.711.471.281.080.920.810.700.630.558.0200.810.900.991.101.171.070.980.890.807.91B/41.641.501.341.251.070.890.630.390.187.98K0B/22.452.101.741.390.990.640.23-0.17-0.567.873/4B3.342.752.101.500.920.39-0.16-0.61-1.118.01B4.103.412.421.620.800.16-0.54-1.12-1.747.93已知0=0.355,查G—M图表，可得表1-1中数值

用插法际梁位处的K和K值，10实际梁位与表列梁位的关系图见图1-41号、5号梁：K'=K+(K-K)x竺=0.2K+0.8KBB3B100B-B442号、4号梁：K，=K+(K-K)x-60=0.6K+0.4K1B丁B1B100424243号梁：K丄K0（K0系梁位在B1列表计算各梁的横向分布影响线坐标n值）点白的卩立置B）卑0B邛朋-f1■B1••Tv.112.3-.II"LIIZ.5LIIZ.E.；IILEJ.IILBA.IIZBLHIE（表11U-；II11ll1111■J)11.41表1-21:-梁号算式荷载位E1"11置細论讯》出BB4丄B2丄B40-丄B4-丄B2-3B4-BiK=02K+0.8K11B13B1.4941.3661.2401.0880.9600.8420.7480.6700.6144K=0.2K+0.8K00B币B3.4922.8822.1641.5240.8960.344-0.236-0.712-1.2364K-K10-1.998-1.516-0.924-0.4360.0640.4980.9841.3821.850(K-KX云10-0.316-0.240-0.146-0.0690.0100.0790.1550.2180.292K=K+(K-K巫a0103.1762.6422.0181.4550.9060.423-0.081-0.494-0.944n=k/5'”a0.6350.5280.4040.2910.1810.085-0.016-0.099-0.1892K=0.6K+0.4K111B11B1.1741.1541.1341.0901.0120.9340.8780.8060.76024K=0.6K+04K001b01b2.1261.8601.5801.3341.0220.7400.3900.054-0.26424K-K10-0.952-0.706-0.446-0.244-0.0100.1940.4880.7521.024(K-k)$a10-0.150-0.112-0.070-0.039-0.0020.0310.0770.1190.162K=K+(K-K)jaa0101.9761.7481.5101.2951.0200.7710.4670.173-0.102n=k/5a0.3950.3500.3020.2590.2040.1540.0930.035-0.0203K=K1100.9300.9601.0001.0401.0701.0401.0000.9600.930K=K0000.8100.9000.9901.1001.1701.0700.9800.8900.800K-K100.1200.0600.010-0.060-0.100-0.0300.0200.0700.130(K-k并a100.0190.0090.002-0.009-0.016-0.0050.0030.0110.021K=K+(K-K)a0.8290.9090.9921.0911.1541.0650.9830.9010.821a010□二K/50.1660.1820.1980.2180.2310.2130.1970.1800.164绘制横向分布影响线图（图1-5）求横向分布系数

It5•1•1和€>It5•1•1和€>is.©1(3IrI|«)01肛1(3IPr-wj寳严公路一丨级：耳严=2x(0.54+0.349+0.22+0.06)=0.585耳=1x(0.355+0.281+0.224+0.139)=0.52汽2耳=1x(0.18+0.208+0.226+0.209)=0.4123汽2人群荷载："1人二0.623耳=0.392人耳二0.168x2=0.3363人人行道板：耳二0.635-0.189二0.446人行道板：1板耳二0.395-0.02二0.3752板耳二0.166+0.164二0.333板梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）公路一丨级（图1-6）2=1x0.875=0.4381汽2“=1x1.000=0.52汽22=1x(0.938+0.250)=0.5943汽2人群荷载（图1-7）耳'二1.4221人耳'二-0.4222人吋二03人钢筋混凝土钢筋混凝土T形梁桥永久荷载计算表1-3（二）、主梁力计算与力组合1、永久作用效应（1）永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算如表1-30.412X25=10.30.0573X25=1.43310287X25=0.716X5-M9.6=0*0287C,lb+C,kX2X0.812X5-M9.5=0.0573^x0.412X25=10.30.0573X25=1.43310287X25=0.716X5-M9.6=0*0287C,lb+C,kX2X0.812X5-M9.5=0.0573^x0.16-0.laxo^：.1.8XL3-2X0.81XQ.®id14）=q+412沥青混0,04X1.8=0.072混擬土垫层：0^1X1.8=0.180,072X23=1.656230.18X25=1524E=11156人行道部分人行道每侧重3.6KN/m，栏杆每侧重1.5KN/m，故人行道部分每延米重为：3.6+1.5=5.1KN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1号、5号梁：二0.446,nq二0.446x5.1二2.27（KN/m）1板2号、4号梁：ni板ni板二0.375,nq二0.375xni板ni板1板3号梁：二0.33,nq二0.33x5.1二1.68（KN/m）1板各梁的永久荷载汇总如表1-4：各梁的永久荷载（单位：KN/m）表1-4

梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1(5)10.30.7182.276.15619.4442⑷10.31.4331.916.15619.799310.31.4331.686.15619.5692）永久作用效应计算：影响线面积计算表1-5项n计算面积影响线面积恥M1/2L111/4Wo=|lx|l=^X19.52=47+53Ml/4"备1X*1扇X19.5Z=35,651/21/2Wo=0Qo——w^l=|x19.5=9.75永久作用效应计算表1-6梁号Mi/2(kN・m)M1/4(kN・m）Q)0(kN)qw0qw丄oqw0qw丄0qw0qw丄01(5)19.4447.53923.9819.4435.65693.0419.449.75189.542(4)19.8047.53941.0919.8035.65705.8719.809.75193.05319.5747.53930.1619.5735.65697.6719.579.75190.812、可变作用效应1）汽车荷载冲击系数简支梁的自振频率为：

兀：EIc2l2mc=3.098(Hz)兀[6.8948兀：EIc2l2mc=3.098(Hz)TOC\o"1-5"\h\z2x19.521：3.677介于1.5Hz和14之间，按《桥规》4.3.2条规定，冲击系数按下式计算：U=0.1767lnf-0.0157=0.1841（2）公路一I级均布荷载q，集中荷载P及其影响线面积（表1-7）kk\o"CurrentDocument"公路一I级及其影响面积w揍表1-7项目顶点位置Q(KN/m2)kP(kN)kwoM1/21/2处10.523847.53M1/41/4处10.523835.65Q0支点处10.52389.75Q1/21/2处10.52382.438TOC\o"1-5"\h\z按照《桥规》4.3.1条规定，公路一丨级均布荷载q=10.5kN/m,P用直线插求得kkP=238kN。k（3）可变作用效应（弯矩）计算（表1-8-表1-10）公路一I级产生的弯矩（单位kN*m）表1-8梁号内力H(1)1+M⑵Q(3)kW(4)0P(5)ky(6)k弯矩效应（1）X⑵X〔（3）X（4）+（5）X（6）〕1M/1/2M/1/40.58547.5335.654.8753.6561149.41862.032M/1/2M/1/40.5001.184110.547.5335.652384.8753.656982.40736.783M/1/2M/1/40.41247.5335.654.8753.656809.50607.11人群卡产生1的弯矩(单位kN・m)表1-9梁号内力n(1)P(2)kW(3)0弯矩效应（1）X（2）X（3）1M/1/20.623347.5388.83丄M/1/40.623335.6566.632M/1/20.39347.5355.61乙M/1/40.39335.6541.713M/1/20.336347.5347.91M/1/40.336335.6535.94基本荷载组合：按《桥规》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：丫厂.二1.2汽车荷载作用分项系数：Y二1.4GiQ1人群荷载作用分项系数：Y二1.2Qj弯矩基本组合见表1—10。注：Y0—桥梁结构重要性系数，取Y0=O.9；屮一与其它可变荷载作用效应的组合系数，取屮二0.8。CC弯矩基本组合表（单宦位kN・m)表1-10梁号力永久荷载人群汽车YS二Y(YYS+YS+屮YYS)0ud0GiGikQ1cQjQjki=lj=21M1/2923.9888.831149.412535.69M1/4693.0466.63862.031901.802M1/2941.0955.61982.402310.25M1/4705.8741.71736.781732.723M1/2930.1647.91809.502072.83M1/4697.6735.94607.111554.664）可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数n沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的n由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数n'并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照《桥规》4.3.1条规定，集中荷载标准值Pk需乘以1.2的系数。①跨中剪力Vi/2的计算（见表1-11-1-12）公路一公路一I级产生的跨中剪力（单位：kN）表1-11梁号内力n(1)1+“(2)q(3)kW0⑷Pk⑸yk⑹弯矩效应(1)x(2)x〔(3)x(4)+(5)x(6)〕1V1/20.585116.652V1/20.51.184110.52.438285.60.599.703V1/20.41282.15人群荷载产生的跨中剪力（单位：kN）表1-12梁号内力n(1)p(2)w0(3)弯矩效应(1)x(2)x(3)1VA!/20.6234.562VA!/20.3903.002.4382.853V20.3362.46②支点剪力V的计算（见表1-13一1-15）计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为a.支点处按杠杆法计算的n'b.1/4T31/4按跨中弯矩的横向分布系数n（同前）c.支点一1/4处在n和n'之间按照直线变化支点剪力效应计算式为：Vd1）活円活qk1）支人式中：n舌—相应于某均布活载作用处的横向分布图纵坐标；q—相应于某均布活载作用的数值;kL仪】球2号具P厂相应放入某集中活载的数值。k人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：VdO人wP人人P旦P旦12人）TOC\o"1-5"\h\zl11l人人(4296人式中：n人一跨中横向分布系数;人支点处横向分布系数。VV梁端剪力效应计算：汽车荷载作用下如图1-8所示，计算结果如表1-13所示。公路一1级产生的支点剪力效应计算表（单位：kN）表1-13梁号1+U(2)剪力效应11.1841285.6x1.0x0.438+10.5x(19.5/2x0.585-0.75x19.5/4x0.066x0.5-0.25x19.5/8x0.066x2/3)=183.43217.22285.6x1.0x0.5+10.5x(19.5/2x0.5+0.75x19.5/4x0.045x0.5)+0.25x19.5/8x0.045x2/3=194.87230.753285.6x1.0x0.594+10.5x(19.5/2x0.412+0.75x19.5/4x0.185x0.5)+0.25x19.5/8x0.185x2/3=215.45255.12人群荷载作用如图1-9，计算结果如表1-14所示梁号123公式梁号123公式V=nwq+Pd人人人人p=1(n'n)qx0.917计算值19.5/2X0.623X3+19.5/8X(1.422-0.623)X3X0.917=23.588人人19.5/2X0.39X3+19.5/8X(-0.422-0.39)X3X0.917=5.96人19.5/2X0.336X3+19.5/8X(0-0.336)X3X0.971=7.44可变作用产生的支点剪力计算表（单位：kN）表1-14g1-9③剪力效应基本组合（见表3-15）剪力效应组合表表（单位：kN）表1-15梁号剪力效应永久荷载人群汽车yS=y(乞yS+yS+屮工yS)0ud梁号剪力效应永久荷载人群汽车yS=y(乞yS+yS+屮工yS)0ud0GiGikQ1Q1kcQjQjki=1j=2V0V0V1/2189.5423.581/20.004.56193.050.005.962.85217.20116.65230.7599.70502.14151.57505.25128.50190.817.44255.120.002.4682.15535.02105.99注：Y0—桥梁结构重要性系数，取Y0=O.9；屮一与其它可变荷载作用效应的组合系数，取屮=0.8CC由表1-15可知，剪力效应以3号梁（最大）控制设计三）、主梁截面配筋及验算本次设计为20米钢筋混凝土简支T形梁，设计荷载为公路丨级，标准跨径L=20.00m（墩中心距离）；计算跨径L=19.50m（支座中心距离）。混凝土强度等级为bC30，主筋采用HRB335级钢筋焊接骨架，箍筋采用R235，简支梁控制截面的计算力为：跨中截面：由表1-10可知，1号梁M值最大，为安全起见一律按1号梁计算弯矩d进行配筋，故M=2535.69kN・m；由表1-15可知，跨中剪力效应以1号梁最大，故dmV=151.57kN。d1/2支点截面：由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁最大，故Vd0=502.14kN。d0基本数据（由附表查得）：C30的混凝土抗压强度设计值f=13.8Mpa抗压强度cd标准值f=20.1Mpa，混凝土弹性模量E二3x104Mpa；HRB335钢筋抗拉强度设计值ckcf=280Mpa，抗压强度设计值f'=280Mpa;R235钢筋抗拉强度设计值f=195Mpa,sdsdsd抗压强度设计值f'=195Mpa。sd1、跨中截面钢筋设计（1）确定T形截面梁受压翼板的有效宽度b:由图1-10所示的T形截面受压翼板的厚度尺寸其等效平均厚度hf'=110佰。查附表得受压高度界限系数E=0.56b

①确定截面有效高度设钢筋净保护层厚度为3cm,设a=30+0.07h=121mm,则：sh=(1300-121)=1179m0②判断截面类型fbh(h-伫)=13.8x1500x110x(1179-史)=2559.348kN•m>2535.69kN•mcdff022I-2*201~11跨中截面钢筋布置图为第丨类T形截面，可按宽度为bf'的矩形截面计算I-2*201~11跨中截面钢筋布置图③确定受压区高度x由式丫M=fbx(h-x)可得：0dcdf02x2535.69x106=13.8x1500x(1179--)X2-2358x+244994.2=0(说明的确为第丨类T形截面)(说明的确为第丨类T形截面)④求受拉钢筋面积As由式fsdAs二fcdbfX可得^d-f280A==13・8x1500x108・9二8050.21mm2^d-f280ssd现选取8q32和2^18，截面面积As=8109.6mm2>8050.21mm2,钢筋布置如图1-11所示。2、跨中正截面承载力复核由于受拉钢筋为8空32(7478.58mm2),f=280Mpa,2业18(628.32mm2),sdf=280Mpa，查表得虫32的外径为34.5m,虫20的外径为22m，取保护层厚度为30sdm,贝1」：7478.58x280x(30+2x34.5)+628.32x280x(30+34.5x4+色)a=—=105.12u105mms7478.58x280+628.32x280

h0=1300-105=1195mm1)判断截面类型fA=280X8109.6=2270kN•msdsfbfh=13.8fA=280X8109.6=2270kN•msds由于fbh>fA，故为第丨类截面cdffsds2)求受压区高度x由式fAsds=fcdbfX可得x=sds==109.7mmh=0.56x1195=669.2mm(不是超筋梁)fb13.8x1500b0cdf则取x=109.7mm。正截面抗弯承载力验算由式M=fb'x(h-X)可得cdf02x109.7M=fbx(h--)=13.8X1500x109.7x(1195-)=2589kN•m>2535.69kN•mA8109.6p=穴A8109.6p=穴=—bh180x11950=3.77％>pmin=0.20％(不是少筋梁)min结论该梁为适筋梁，且正截面的抗弯承载力能够满足要求3、根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁为最大；为偏安全设计，一律用3号梁数值；跨中剪力效应以1号梁最大，一律以一号梁为准；V=V=520.14KNd0V=151.57KNd12假定有2q32通过支点。按《公预规》9.3.10条的构造要求：a=3.45/2+3=4.73(cm)h0=h-a=130-4.73=125.27(cm)a=3.45/2+3=4.73(cm)根据《公预规》5.2.9条规定，构造要求需满足：

YV<0.51x10-30dbh°=0.51x10-^YV<0.51x10-30d根据《公预规》5.2.10条规定:0.50x10-3afbh二0.50x10-3x1.39x180x1252.7二156.7(kN)<520.14(kN)2td0介于两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。(1)斜截面配筋要求(按《公预规》5.2.6条与5.2.11条规定)：•最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60％，弯起钢筋(按45％弯起)承担不大于40％。•计算第一排(从支座向跨中计算)弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。•计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图1-12所示。E1-12〔尺目羊吳E1-12〔尺目羊吳：ttt)由插可得：距梁高h/2处的剪力效应V为：V=495.57KN,其中：dh/2dh/2V=0.6V=0.6x495.57=297.34(KN)dhkdh/2V=0.4V=0.4x495.57=198.23(KN)dsdh/2相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表1-16。相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值表相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值表1-16斜筋排次弯起点距支座承担的剪力值斜筋排次弯起点距支座承担的剪力值中心距离（m）Vsbi(kN)中心距离（m）Vsbi(kN)11.2177.4444.552.6922.3135.8655.611.1133.494.27（2）各排弯起钢筋的计算，按《公预规》5.2.7条规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：yV二0.75x10-3fAsin00sbsdsbs式中：f一弯起钢筋的抗拉设计强度（MPa）sdA一在一个弯起钢筋平面的弯起钢筋的总面积（mm2）sb氏一弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角，Gs取45°。相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算：yVA二—二V/0.14857sb0.75x10-3fsin0sbsbs则每排弯起钢筋的面积为：A=198.23/0.1485=1335(mm则每排弯起钢筋的面积为：A=198.23/0.1485=1335(mm2)sb1A=177.44/0.1485=1195(mm2)sb2A=135.86/0.1485=915(mm2)sb3A=94.27/0.1485=635(mm2)sb4A=52.69/0.1485=355(mm2)sb5A=11.11/0.1485=75(mm2)sb6弯起2q32：A‘=1608.6(mm2)>Asb1sb1弯起2里32：A‘=1608.6(mm2)>Asb2sb2弯起2g32：A‘=1608.6(mm2)>Asb3sb3弯起2里32：A‘=1608.6(mm2)>Asb4sb4弯起2q20：A'=628(mm2)>Asb5sb5弯起2q16:A=402(mm2)>Asb6sb6在近跨中，增设2^16辅助斜筋，A=402（mm2）。按《公预规》5.2.11条规定sb6弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面，以外不小于h0/2处以上配置满足要求3)主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心亦不同，则有效高度h0大小不同。此处系估算，可用同一数值，其影响不大。2里32钢筋的抵抗弯矩M]为：x0.1097M=2fA(h--)=2x280x103x8.043xlO-4x(1.253-)=539.66(kN•m)1ss10222^20钢筋的抵抗弯矩M2为：0.1097M=2x280x103x3.14x10-4x(1.253-)=210.68(kN•m)22跨中截面的钢筋抵抗弯矩》M为：0.1097YM=280x103x81.1x10-4x(1.253——)=2720.76(kN•m)>2535.69(kN・m)4、箍筋配置按《公预规》5.2.11条规定，箍筋间距为：式中：a2-a2-0.2x10-6x(2+0.6p)[f~A-f-bh2S二13cu.ksusu0u(£•Y-V)20da异形弯矩变形系数取a=1.011V—距支座中心处截面上的计算剪力da一受压翼缘的影响系数取a=1.133p一斜截面纵向受拉钢筋配筋率p=100pA一同一截面箍筋的总截面积sv£—混凝土和钢筋的剪力分担系数取8=0.6选用2甲8双肢箍筋(R235,f=195MPa)则面积A=101mm2；距支座中心h/2svsv0处的主筋2q32,A=1413mm2;h=1300-30-d/2=1252.75mm；p=A/bh=1413/180g0g0x1252.75=6.25x10-3；p=100p=0.625，计算剪力V=468.17KN。代入上式得：d(xA1x144.75<13.8x1.83xx-0.95——x10-3I2丿0.5x2—0.95x+0.0057二0x二0.0011m二1.1cm选用S=200mm,根据《公预规》规定：在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁u高围，箍筋间距不大于100mm。综上所述：全梁箍筋的配置为208双肢箍筋；但由于至距支座2.3m处为100mm,其他地方的箍筋间距为200mm贝配筋率psv分别为：当S=100mm时up--101-0.0056svS-b180x100u当S=200mm时ui叩r\qp-^^--0.0028svS-b180x200u均大于《公预规》的最小配筋率：R235钢筋不小于0.18%的要求、主梁裂缝宽度计算根据《公预规》6.4.3条规定,最大裂缝宽度按下式计算：w—厂厂厂◎(30+d)W=CCC—ss()fk123E0.28+10ps式中：C—钢筋表面形状的系数对于HRB335取1.01N1419.276C—考虑荷载作用的系数C二1+0.5x寸=1+0.5x一二1.39其中N和NC22N1817.412s分别按作用长期效应组合和短期效应组合计算力值；C—与构件受力性质有关的系数；该构件属于其它构件取1.03d一纵向受拉钢筋的直径，取d=32mmp一含筋率p二Asl\bh+(b—b)h]=81.1/[18x123.5+(180-18)x11]=0.020ii

b—受拉钢筋的应力bb—受拉钢筋的应力bssssMs—0.87Ahs00.87x81.1x10一4x1.235二2°&X皿加2)e—钢筋的弹性摸量，HRB335钢筋，取2.0x105MPas查表1-6，1-8，1-9数据，计算得：作用短期效应组合：Ms=923.98+0.7x1149.41+88.83=1817.4(kNm)作用长期效应组合：M=923.98+0.4x1149.41+0.4x88.83=1419.276(kNm)Wfk=1.0xWfk=1.0x1.39x1.0x20.86x1042.0x10830+320.28+10x0.02)=0.187(mm)Y0.2(mm)满足《公预规》6.4.2条，在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝的要求，但是还应满足《公预规》9.3.8条规定，在梁腹高的两侧设置直径为©6-Q8的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝，若用6©8则A=3.018cm2S卩S卩'=A/bh=3.0%x130=0.0013介于0.0012-0.002之间，可行。、持久状况正常使用极限状态下的挠度验算(1)T梁换算截面的惯性矩I和I计算cr0aEsxaEsx105x104=6.667