回转窑系统的设计计算课件

12.6回转窑系统的设计计算12.6回转窑系统的设计计算2回转窑系统的设计窑的类型和尺寸产量标定单位产品的燃料消耗主要配套设备：冷却机预热器分解炉煤磨收尘器喂料装置通风设备2回转窑系统的设计窑的类型和尺寸32.6.1回转窑筒体尺寸与产量的关系影响窑产量的主观因素：窑的规格尺寸-直径、长度客观因素：其它32.6.1回转窑筒体尺寸与产量的关系影响窑产量的主观因回转窑日产量M（t/d）回转窑直径D（m）回转窑产量与直径的关系窑有效容积Vi/m3回转窑产量与有效容积的关系4回转窑日产量M（t/d）回转窑直径D（m）窑有效容积Vi/m5产量、直径常用计算公式日本水泥协会推荐公式，1974G=KD1.5LG-窑的小时产量，t/hD-窑烧成带筒体内径，mL-窑有效长度，mK-系数，因窑型而异，见P108表2-28窑的生产能力主要与气固传热能力有关5产量、直径常用计算公式日本水泥协会推荐公式，19746水泥工业设计院，湿法窑生产能力6水泥工业设计院，湿法窑生产能力7产量、直径常用计算公式日本池田，计算SP窑生产能力，1973G=1.425Di2.88G-熟料小时产量，t/hDi-回转窑烧成带衬砖内径，m

为反映窑长影响，该式附带要求窑长与内径Di的关系应符合：

L=23Di-207产量、直径常用计算公式日本池田，计算SP窑生产能力，18北京建材院，NSP窑生产能力：G=KD2.5L0.762G-熟料小时产量，t/hK-系数，0.114～0.119产量、直径常用计算公式8北京建材院，NSP窑生产能力：产量、直径常用计算公式南京化工学院

新型干法窑产量计算经验公式1986年，南京化工学院汇总了世界上54个国家、从1951年到1984年投产的617台各类悬浮预热器窑和预分解窑的生产数据或设计资料，利用微机进行产量回归分析，得到表2-29所示的悬浮预热窑、立筒预热器窑和预分解窑三组产量计算公式。鉴于在同一规格下，立筒预热器窑产量一般稍低于旋风预热器窑的产量这一事实，因此专门建立了一组立筒预热器窑产量公式。南京化工学院

新型干法窑产量计算经验公式19南京化工学院，新型干法窑产量计算经验公式p109n-统计样本数，r-相关系数10南京化工学院，新型干法窑产量计算经验公式p109n-统计样本11其中：G-窑的台时产量，t/hL-窑的长度，mD，Di-分别表示窑筒体内径、窑筒体衬砖内径，mVi-窑的有效容积，m3Di—D-2δ；δ窑衬砖厚度按经验值计算：D≤4m，δ=0.15m；4﹤D≤5m，δ=0.18m；5﹤D≤6m，δ=0.2m；D＞6m，δ=0.23m1984年前统计数据，对规模较大的窑结果偏低11其中：2.6.2回转窑筒体尺寸的确定窑的规格尺寸直径，长度或长径比窑的类型、规格不同则窑的单位产量指标也不同确定尺寸时，一般根据选取合理的单位熟料产量指标计算窑的尺寸122.6.2回转窑筒体尺寸的确定窑的规格尺寸1213回转窑筒体尺寸的确定2-100回转窑mv与Di关系2-101回转窑mA与Di关系Di/mmAt/m2·hmv

t/m3·d13回转窑筒体尺寸的确定2-100回转窑mv与Di关系回转窑筒体尺寸的确定2-102回转窑mF与Di关系MFkg/m2·hDi/m14回转窑筒体尺寸的确定2-102回转窑mF与Di关系MF15由统计分析结果、单位产量指标定义与窑尺寸的关系，可推导结果如下表15由统计分析结果、单位产量指标定义与窑尺寸的关系，可推导结16窑的长径比L/Di的关系悬浮预热窑：立筒预热窑：

NSP窑：

按单位产量指标确定窑产量，由定义可推以下关系：

Di=0.096mF/mv，m（2-109）

L=24mA/mv，m

（2-110）

L/Di=250mA/mF（2-111）16窑的长径比L/Di的关系水泥回转窑规格确定步骤根据设计任务，按窑单机要求产量G，查图2-98或表2-29中计算公式（2-82）,（2-86）,（2-90）计算估计新窑的直径Di参照图（2-100），（2-101），（2-102）选取合理的单位产量指标mF，mv，

mA，或根据国内外同类型窑的生产数据计算mF，mv，

mA据公式（2-109），（2-110），（2-111）计算Di，L和L/Di，确定窑的尺寸17水泥回转窑规格确定步骤根据设计任务，按窑单机要求产量G，查图18窑型筒体型式:直筒型、热端扩大型、冷端扩大型、哑铃型延长物料在窑内的停留时间增加窑的有效容积降低窑内截面风速提高窑发热能力和熟料产量，降低料耗和热耗解决回转窑内烧成能力与预烧能力的矛盾18窑型筒体型式:直筒型、热端扩大型、冷端扩大型、哑铃型19直径扩大型窑的缺点扩大处形成不规则通道，破坏了物料在窑内运动的均衡性，不利于窑的操作大直径到小直径的过渡段，易出现物料堆积现象，并且产生扬尘窑内耐火砖易损坏，筒体制造和维修困难19直径扩大型窑的缺点扩大处形成不规则通道，破坏了物料在窑内[例]试确定一生产能力为日产2000t熟料的预分解回转窑筒体的尺寸

[解]据要求生产能力，查图2-98（p107）得：回转窑筒体内径D＝3.8m；则回转窑衬砖内径：

Di＝D－2δ＝3.8－2×0.15＝3.5m；再由图2-100、图2-101、图2-102查得：

Mv＝2.4～3.5，取平均值2.95t/m3·日；

MF＝86～132，取平均值109kg/m2·hMA＝6.1～8.6，取平均值7.4t/m2·h20[例]试确定一生产能力为日产2000t熟料的预分解回转窑筒体再由公式(2-109),(2-110),(2-111):Di=0.096mF/mv=0.096×109/2.95

=3.55mL=24mA/mv=24×7.4/2.95=60.2

m

L/Di=250mA/mF=250×7.4/109=17考虑衬砖厚度则筒体内径D＝Di

+

2δ＝3.55

+

2×0.15＝3.85m；考虑窑体数据应取整，确定回转窑筒体内径为3.9m,长度为60m21再由公式(2-109),(2-110),(2-111222.6.3回转窑产量的标定回转窑产量是确定工厂生产规模，原、燃料消耗定额，全厂设备选型的依据，是水泥厂设计重要指标产量的标定:确保优质、低消耗、长期安全运转的前提下，窑所能达到的合理产量222.6.3回转窑产量的标定回转窑产量是确定工厂生产规232.6.3回转窑产量的标定产量标定的意义:除了窑的类型和尺寸外，影响回转窑产量的因素很多，特别是随着生料预均化系统的逐步完善，悬浮预热与窑外分解技术的不断发展，电子计算机过程控制的广泛应用，科学管理的加强，使窑的单位产量指标有所提高，因此对设计中已确定的回转窑，必须进行产量的标定。232.6.3回转窑产量的标定产量标定的意义:242.6.3回转窑产量的标定产量标定的要求:标定过低，在设计计算其他附属设备时，可能出现选型小，投产后出现限制窑生产能力的发挥。标定过高，附机选型偏大，而窑实际产量达不到，造成设备能力浪费，同时给窑生产达标带来困难242.6.3回转窑产量的标定产量标定的要求:252.6.3回转窑产量的标定产量的标定方法：据经验公式计算据工厂具体条件及我国生产水平综合考虑计算公式与实际产量结合252.6.3回转窑产量的标定产量的标定方法：2.6.3回转窑产量的标定据经验公式计算可根据同类型窑的理论与经验公式计算，标定时多个公式计算，以平均值为标定产量据同类型同规格窑产量标定根据国内外已投产的同类型同规格窑的实际产量标定，综合多家生产数据取平均值；同时结合国内生产条件、生产实际情况综合考虑262.6.3回转窑产量的标定据经验公式计算26说明为检验表2-29建立的公式在标定产量中的精确度，用不同公式对12种大小不同规格的三类窑的产量进行标定，结果表明，对1984年前投产的窑都较接近于实际窑产量的平均值。综合标定结果，发现三类窑的计算公式中，窑产量G与Di，L之间的相关关系，即G＝f(Di，L)更接近实际窑的平均产量值，其相关系数比其他公式的相关系数要高些，故计算产量时，使用G＝f(Di，L)较合理和可靠。通常实际能力比计算能力高出至少10%说明为检验表2-29建立的公式在标定产量中的精确度，用不同2.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的单位热耗：

窑系统生产单位熟料产量的实际烧成熟耗

由于熟料煅烧时损失了大量热量，如废气、熟料带走的热焓，窑体向外界散失的热量，湿法生产中蒸发料浆水分的耗热量等，因此窑的实际热耗比理论热耗高很多。282.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的单位热耗：282.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热平衡计算：主要目的，对新窑确定燃料消耗量，计算单位熟料热耗，对生产窑分析窑系统热工技术性能，为优质、高产、低耗及节能技改提供科学的依据。292.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热平衡计算：2302.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热耗、发热能力和热负荷回转窑烧成热耗及分析302.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热耗、发热31通常为了比较，取热值为29270kJ/kg煤为标准煤，则单位熟料耗燃料量mr可转换为标准煤耗mbr:31通常为了比较，取热值为29270kJ/kg煤为标准煤，则2000t/日，带二次燃烧的SP窑

熟料热耗,QrR匈牙利学者QrR=4589.7－0.71M+1.6K＋2.6AM＋150.9SM－1.5SLTQrR-熟料热耗，kJ/kg熟料M-熟料日产量，t/日K-二次燃烧燃料（窑尾上升烟道加入燃料量）比例，%AM-生料铝氧率：0.9～1.7SM-生料硅酸率：1.7~2.7LST-生料石灰标准322000t/日，带二次燃烧的SP窑

熟料热耗,Qr33回转窑的发热能力及热负荷回转窑的发热能力：窑单位时间发出的热量33回转窑的发热能力及热负荷回转窑的发热能力：窑单位时间发出34回转窑的发热能力及热负荷提高窑的产量→必须提高窑的发热能力窑的发热能力受到燃烧空间的限制，因为燃烧带热负荷是有限的，过高会损坏窑的内衬，降低窑的运转率，影响熟料煅烧质量窑的热负荷/窑的热力强度:有一定限度，实际生产中，应选择最佳的热负荷，才能保证窑的长期安全运转34回转窑的发热能力及热负荷提高窑的产量→必须提高窑的发热能35回转窑的热负荷三种表示方法:燃烧带容积热负荷，衬砖表面积热负荷、断面积热负荷燃烧带容积热负荷:燃烧带单位容积、单位时间所发出的热量燃烧带衬砖表面热负荷:燃烧带单位表面积、单位时间内所承受热量燃烧带断面热负荷:燃烧带单位截面积、单位时间内所承受的热量35回转窑的热负荷三种表示方法:燃烧带容积热负36燃烧带容积热负荷燃烧带火焰的长度，窑皮长度。①烧成带致密坚固的窑皮代表②燃烧带直径的倍数36燃烧带容积热负荷燃烧带火焰的长度，窑皮长度。①烧成带致密37

燃烧带衬砖表面热负荷

燃烧带断面热负荷与窑长无关，最简单，可比较不同型式窑，国际应用多37燃烧带衬砖表面热负荷燃烧带断面热负荷与窑长无关，最简38热平衡计算基准、范围及原始数据1．热平衡计算基准物料基准：以1kg熟料为基准；温度基准：以0℃为基准；2．热平衡范围据回转窑系统设计或热工测定的目的要求确定回转窑窑+预热分解系统窑+预热分解系统+冷却机38热平衡计算基准、范围及原始数据1．热平衡计算基准393．原始数据生料用量、化学组成、水分、入窑温度燃料成分、工业分析和入窑温度一、二次空气的比例、温度，空气过剩系数、漏风系数，废气量与废气温度飞灰量、飞灰温度及烧失量收尘器收尘效率窑体散热损失，熟料带走热熟料形成热：可根据熟料物理化学热效应求得或选定393．原始数据生料用量、化学组成、水分、入窑温度物料平衡SProtarykiln

漏入空气Vlok燃料mr一次空气二次空气Vyk熟料1kg界面飞损量mff废气+飞灰Vf+mfh入预热器生料：ms+myh入窑回灰ms+myh实际生料：ms窑+预热系统40收入：

燃料消耗量

入预热器物料量

入窑系统空气量支出：熟料量；

废气量；出预热器飞灰量物料平衡SProtarykiln漏入空气Vlok燃料mr41物料平衡收入项目燃料消耗量mr（kg/kg熟料）入预热器物料量：（kg/kg熟料）

考虑飞损后生料实际消耗量ms+入窑回灰量myh

a干生料理论消耗量mgsL（kg/kg熟料）

b入窑回灰量myh和飞损量mFh（kg/kg熟料）

c考虑飞损后干生料实际消耗量mgs（kg/kg熟料）

d考虑飞损后生料实际消耗量ms41物料平衡收入项目燃料消耗量mr（kg/kg熟料）42物料平衡收入项目入窑系统空气量

a燃料燃烧理论空气量

b入窑实际干空气量

c漏入空气量（包括生料送风量）收入=燃料消耗量+入预热器物料量+入窑系统空气量42物料平衡收入项目入窑系统空气量43物料平衡支出项目熟料量：1kg废气量：

a

生料中物理水

b生料中化学水

c生料分解放出CO2气体量总废气量

d燃料燃烧生成烟气量

e漏入空气量出预热器飞灰量：43物料平衡支出项目熟料量：1kgSPq9rotarykilnq8散热损失q13燃料q1+q2一次空气二次空气Q5+q6熟料q11界面废气q10飞灰q12入预热器生料：q3+q4漏入空气q7界面散热损失q13热量平衡44SPq9rotarykilnq8散热损失q13燃料q45热量平衡收入项目燃料燃烧生成热q1燃料带入显热q2生料带入显热q3

回灰带入热量q4空气带入热量：一次q5、二次空气q6+漏入空气q7

总收入热量45热量平衡收入项目燃料燃烧生成热q1总收入热量46热量平衡支出项目熟料形成热q8蒸发生料水分耗热q9废气带走热量q10

出窑熟料带走热量q11出预热器飞灰带走热量q12系统表面散热损失q13

总支出热量46热量平衡支出项目熟料形成热q8总支出热量物料平衡计算：收入项目1、燃料消耗量（kg/kg熟料）设计新窑或技术改造时，mr是未知量，通过热平衡方程求得，已生产的窑，通过热工测定得到。2、入预热器物料量①干生料理论消耗量：式中：—干生料理论消耗量，kg/kg熟料；—燃料应用基灰分含量，%；a—燃料灰分掺入熟料中的量，%；—生料的烧失量，%。47物料平衡计算：收入项目1、燃料消耗量（kg/kg熟料）②入窑回灰量和飞损量：式中：—入窑回灰量，kg/kg熟料；—出预热器飞灰量，kg/kg熟料；—出收尘器飞灰损失量，kg/kg熟料；—收尘器、增湿塔综合收尘效率，%。48②入窑回灰量和飞损量：式中：—入窑回灰量，kg/kg熟料；③考虑飞损后干生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后干生料实际消耗量，kg/kg熟料；—飞灰烧失量，%。④考虑飞损后生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后生料实际消耗量，kg/kg熟料；—生料中水分含量，%。mFh出收尘器飞灰损失量，kg/kg熟料49③考虑飞损后干生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后干生料实⑤入预热器物料量：

（kg/kg熟料）3、入窑系统空气量①燃料燃烧理论空气量：式中：—燃料燃烧理论干空气量，Nm3/kg煤；—燃料燃烧理论干空气量，kg/kg煤。、、、—燃料应用基元素分析组成，%。50⑤入预热器物料量：（kg/kg熟料）3、入窑系统空气②入窑实际干空气量：式中：—入窑实际干空气量，Nm3/kg熟料；—入窑实际干空气量，kg/kg熟料；—窑尾空气过剩系数。51②入窑实际干空气量：式中：—入窑实际干空气量，Nm3/k③漏入空气量（包括生料送风量）：式中：—窑尾系统漏风量，Nm3/kg熟料；—窑尾系统漏风量，kg/kg熟料；—预热器出口过剩空气系数。漏入空气量也可用漏风系数求得。52③漏入空气量（包括生料送风量）：式中：—窑尾系统漏风量，支出部分1、熟料量：2、废气量：①生料中物理水：式中：0.804——为水蒸汽密度，kg/Nm3；——生料中物理水量，kg/kg熟料；——生料中物理水量，Nm3/kg熟料。53支出部分1、熟料量：2、废气量：①生料中物理水：式中：0.8②生料中化学水：式中：—生学中化学水量，kg/kg熟料；—生学中化学水量，Nm3/kg熟料；—干生料中三氧化铝含量，%。54②生料中化学水：式中：—生学中化学水量，kg/kg熟料；—③生料分解放出气体量：式中：—生料中分解出气体量，kg/kg熟料；—生料中分解出气体量，Nm3/kg熟料；—干生料中含量，%。1.977—为密度，kg/Nm3。55③生料分解放出气体量：式中：—生料中分解出气体量，kg/式中：、—分别为干生料中CaO和MgO的含量，%；、、—分别为、CaO和MgO的分子相对质量；56式中：、—分别为干生料中CaO和MgO的含量，%；、、—④燃料燃烧生成烟气量：（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）

（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）57④燃料燃烧生成烟气量：（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）（kg/kg煤）式中：—燃料燃烧实际烟气量，（Nm3/kg煤）；—燃料燃烧实际烟气量，（kg/kg煤）。58（Nm3/kg煤）（kg/kg煤）式中：—燃料燃烧实际烟（5）漏入空气量：，Nm3/kg熟料；，kg/kg熟料。总废气量：

（Nm3/kg煤）；（kg/kg煤）。59（5）漏入空气量：，Nm3/kg熟料；，kg/kg熟料。总废3、出预热飞灰量

（kg/kg熟料）四、热量平衡参见教材p119图2-104，热量平衡图。支出项目（1）熟料形成热（2）蒸发生料中水分耗热（3）废气带走热量（4）出窑熟料带走热（5）出预热器飞灰带走热（6）系统表面散热损失收入项目（1）燃料燃烧生成热q1（2）燃料带入显热q2（3）生料带入显热q3（4）回灰带入热量q4（5）空气带入热量603、出预热飞灰量（kg/kg熟料）四、热量平衡参见教（一）收入项目1、燃料燃烧生成热（kJ/kg熟料）式中：—燃烧应用基低位发热量，（kJ/kg煤）2、燃料带入显热（kJ/kg熟料）式中：—燃料的比热，kJ/kg℃；—燃料入窑温度，℃。61（一）收入项目1、燃料燃烧生成热（kJ/kg熟料）式中：3、生料带入显热（kJ/kg熟料）式中：、—分别为生料、水的比热，kJ/kg℃；—生料入窑温度，℃。4、回灰带入热量（kJ/kg熟料）式中：—回灰的比热，kJ/kg℃；—回灰入窑的温度，℃。623、生料带入显热（kJ/kg熟料）式中：、—分别为生料、水5、空气带入热量（1）一次空气带入热量：（kJ/kg熟料）—一次窑占总入窑量的比例，%；式中：—一次空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—一次空气入窑温度，℃。635、空气带入热量（1）一次空气带入热量：（kJ/kg熟料）（2）二次空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—二次空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—二次空气入窑温度，℃。64（2）二次空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—二次空气（3）漏入空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—漏入空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—漏入空气入窑温度，℃。总收入热量：65（3）漏入空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—漏入空气（二）支出项目1、熟料形成热（kJ/kg熟料）2、蒸发生料中水分耗热：（kJ/kg熟料）式中：—入窑生料温度时水的汽化热，kJ/kg水。66（二）支出项目1、熟料形成热（kJ/kg熟料）2、蒸发生料（3）废气带走热量：（kJ/kg熟料）式中：—混合气体的平均比热，kJ/Nm3℃；—废气温度，℃。式中：、……—分别为相应应气体在温度时的平均比热，kJ/Nm3℃；、……—分别为废气中各气体的量，Nm3/kg熟料。67（3）废气带走热量：（kJ/kg熟料）式中：—混合气体的平（4）出窑熟料带走热：（kJ/kg熟料）式中：—熟料在0～温度间的平均比热，kJ/kg·℃；—出窑熟料温度，℃。（5）出预热器飞灰带走热：（kJ/kg熟料）式中：—在0～温度间飞灰的平均比热，kJ/kg·℃；—飞灰温度，℃。68（4）出窑熟料带走热：（kJ/kg熟料）式中：—熟料在0（6）系统表面散热损失：（kJ/kg熟料）总支出热量：收支热量平衡：69（6）系统表面散热损失：（kJ/kg熟料）总支出热量：收支70由热量平衡、物料平衡方程可求得单位熟料燃料消耗量mr熟料烧成热耗：回转窑热效率η=（熟料形成热/入窑总热量）×100%窑的发热能力燃烧带衬砖断面热负荷建立物料平衡表、热量平衡表（kJ/kg熟料）70由热量平衡、物料平衡方程可求得单位熟料燃料消耗量mr（k71三大热损失预热器出口废气、飞灰热损失大系统表面散热损失大冷却机的热效率对熟料热耗影响大：废气、熟料、散热损失71三大热损失1、预热器出口废气与飞灰热损失大：

影响废气热损失的主要因素是废气温度及单位熟料废气量，因此降低废气温度和单位熟料废气量是减少废气热损失的主要途径。

降低废气温度，除了保持窑、炉的合理煅烧外，应设计换热效率高的预热器系统，并注意系统参数的优化匹配，或采用五级旋风预热器以有效降低废气温度。降低废气量，必须重视窑系统的密封堵塞，减少系统漏风及燃烧过剩空气量。减少飞灰热损失，应采用分离效率高的预热器和密封性能好的锁风装置，减少飞灰量。721、预热器出口废气与飞灰热损失大：影响废气热损失的主2、系统表面散热损失大：

单位熟料散热损失主要与窑系统的隔热保温材料和耐火材料及窑的操作有关，因此，必须大力改善隔热材料及耐火材料的性能，合理使用隔热材料和耐火材料；优化窑的操作，稳定窑的热工制度。732、系统表面散热损失大：单位熟料散热损失主要与窑系统3、冷却机的热效率：

冷却机的热效率对熟料热耗的影响很大。因此，在回转窑系统的设计中，还需进行冷却机热平衡。

冷却机的热损失包括废气、熟料带走热及冷却机表面散热等。

采用新型冷却机，改进冷却机的结构和扬料装置，可提高入窑、入分解炉助燃空气的温度，降低冷却机出口熟料温度，减少排出废气量，提高冷却机热效率，也是降低熟料热耗的有效措施。743、冷却机的热效率：冷却机的热效率对熟料热耗的影响

以上三大热损失，是各种类型水泥回转窑的主要热损失，减少三大热损失降低熟料热耗的主要途径。

进行热平衡计算时，物料平衡和热量平衡总收支绝对误差绝对值占总收入量的比例不得大于5%，否则测定无效，应分析原因并重测。75以上三大热损失，是各种类型水泥回转窑的主要热损762.7立窑普通立窑cementshaftKiln/ordinaryshaftKiln

机械化立窑mechanizedcementshaftkiln762.7立窑普通立窑772.7.1物料煅烧过程及特点物料：生料+煤粉→成球窑内→熟料窑底

助燃气体：窑底部→冷却熟料颗粒→助燃→预热、料球→烟囱←

窑腰部回转下料器窑顶部自下而上运动772.7.1物料煅烧过程及特点物料：回转下料器窑顶部782.7.1物料煅烧过程及特点各带划分-不同高度上物料发生的反应干燥预热带:高温煅烧带:冷却带:782.7.1物料煅烧过程及特点各带划分-不同高度上物机立窑各带划分示意图1一预热带；2一烧成带；3一冷却带预热带：料层厚度约0.5～1.0m，料层温度小于1000℃。一般预热带约占全窑高的5％～10％。烧成带(俗称“底火”)：料层为0.6～1.0m，温度1000～1450～1300℃。烧成带约占全窑高度的10％～15％。冷却带：冷却带的位置处于烧成带以下至窑底，约占全窑高度的70％左右，物料平均温度在1300℃以下。12379机立窑各带划分示意图预热带：料层厚度约0.5～1.0m，料层煅烧过程的物理化学变化燃料燃烧与物料煅烧是从料球表面开始。热气流向料球表面传热，使表面水分逐渐蒸发，并预热料球，随着热量逐渐由表向里传递，料球内部水分也随之蒸发，并向表面扩散。料球表面煤粒达到燃点，与气流中的氧气反应燃烧，随着氧气自料球表面向内部扩散，燃料不断燃烧，料球温度逐渐升高，燃料燃烧与生料碳酸钙盐的分解同时进行。碳酸盐分解的CO2与产物CO、CO2等由内部向表面扩散到气流中。80煅烧过程的物理化学变化热气流向料球表面传热，使表面水分逐渐蒸煅烧过程的物理化学变化

随着碳酸钙的分解和燃料的燃烧，温度继续升高，固相反应也同样由料球表面向中心推进，逐渐完成熟料的烧成过程。

在料球从上到下的运动过程中，经历了生料的干燥、预热、分解、固相反应、烧成、冷却等阶段。不过，在同一时间内，料球内外煅烧不是均匀一致的。

烧成的熟料遇到冷空气，同时进行熟料的冷却与空气的预热。81煅烧过程的物理化学变化

随着碳酸钙的分解和燃料的燃烧，温度822.7.1物料煅烧过程及特点各带物料发生的主要反应干燥预热带:游离水蒸发挥发分逸出固定碳的不完全燃烧化学不完全燃烧热损大，选用无烟煤、焦炭822.7.1物料煅烧过程及特点各带物料发生的主要反应832.7.1物料煅烧过程及特点高温煅烧带:表面燃烧作用（直接反应）料球内固定碳与CaCO3反应（间接反应）生成C3S,C2S,C3A,C4AF保证底火稳定：高温带温度、位置氧化气氛下煅烧（否则结大块）-快烧832.7.1物料煅烧过程及特点高温煅烧带:842.7.1物料煅烧过程及特点冷却带:熟料的冷却提高冷却速度→助燃空气预热温度→快速烧成熟料优质、高产、低耗的关键：快烧快冷前提：操作正常、热工制度稳定加料、用风、配煤、卸料配合842.7.1物料煅烧过程及特点冷却带:熟料的冷却852.7.2立窑结构窑体：竖放筒体规格：内径×有效高度φ2.5×8

内径：决定立窑产量因素之一有效高度：窑内装填了物料层的高度形状直筒型带喇叭口的筒体：锥角12-17°，高度0.5D-0.7D

高径比：高度:内径=3-4保证熟料的充分烧成、冷却高温带内径852.7.2立窑结构窑体：竖放筒体保证熟料的充分烧成862.7.2立窑结构窑体：耐高温、散热少、不漏风，具有一定强度钢板厚10mm，内衬耐火砖+隔热材料，总厚300-500mm862.7.2立窑结构窑体：872.7.2立窑结构成球与加料装置卸料装置密封装置通风装置：烟囱、鼓风方式872.7.2立窑结构成球与加料装置机械化立窑水泥生产工艺流程88机械化立窑水泥生产工艺流程88892.8煅烧系统衬料2.8.1煅烧系统衬料作用及对衬料的要求2.8.2窑外分解窑系统用的耐火材料892.8煅烧系统衬料2.8.1煅烧系统衬料作用及对衬料的902.8.1煅烧系统衬料作用减少窑体辐射、对流热损失保护窑体，不受火焰和炽热物料的损害902.8.1煅烧系统衬料作用减少窑体辐射、对流热损失91对衬料的要求机械强度耐火度热震稳定性抗化学侵蚀性热膨胀或体积稳定性热传导率耐磨性气孔率91对衬料的要求机械强度92水泥窑系统选用耐火材料的原则根据生产方法和窑型选用耐火材料根据窑的规格选用耐火材料根据所用原料、燃料的性质选用耐火材料根据窑内的热负荷选用耐火材料根据窑内应力分布、热应力分布的情况选用耐火材料92水泥窑系统选用耐火材料的原则根据生产方法和窑型选用耐火材93窑外分解窑系统用的耐火材料1）回转窑卸料口和冷却带要求：两处的耐火衬料由于受高温熟料、二次空气及高温火焰的共同作用，机械磨损和化学侵蚀很强烈。因此要求具有良好的耐磨性、抗渣性和耐热震性。选用：

冷却带一般使用I级高铝砖(A12O3含量为65％～75％)、耐热震高铝砖、尖晶石砖、铬镁砖以及磷酸盐砖等；

卸料口常用高铝砖、耐火混凝土(刚玉为骨料)和碳化硅砖等93窑外分解窑系统用的耐火材料1）回转窑卸料口和冷却带94窑外分解窑系统用的耐火材料2）回转窑烧成带要求：回转窑烧成带的耐火衬料主要受到高温冲击和化学侵蚀(碱性侵蚀)，因此要求使用具有足够的耐火度和高温下易挂窑皮的耐火材料选用：镁砖、铬镁质砖；94窑外分解窑系统用的耐火材料2）回转窑烧成带95窑外分解窑系统用的耐火材料3）回转窑过渡带(放热反应带)要求：该处的窑皮会时挂时脱，温度变化频繁，筒体温度较高，化学侵蚀较严重，因此要求是能够承受高温冲击、且具有较高的高温抗折强度和较小的弹性模量耐火材料，选用：由刚玉(Al2O3含量为50％～80％)与铝矾土制成的高铝砖、直接结合铬镁砖、普通铬镁砖和尖晶石砖等。95窑外分解窑系统用的耐火材料3）回转窑过渡带(放热反应带96窑外分解窑系统用的耐火材料4）预热器和分解炉要求：耐火材料的耐高温和隔热保温性能选用：上面几级温度较低的旋风筒，可以用浇注料(耐火混凝土)直接浇注。

下面几级预热器、分解炉以及联结管道可采用耐碱的及耐磨的粘土砖，并加以隔热复合层。

顶盖部分采用耐火砖挂顶，背衬矿渣棉，也可采用浇注料浇注。

各个弯头处多使用浇注料浇注。

窑尾上升烟道等处可采用结构较为致密的半硅质粘土砖，以防碱的侵蚀。96窑外分解窑系统用的耐火材料4）预热器和分解炉97窑外分解窑系统用的耐火材料5）水泥熟料冷却机系统

篦式冷却机采用的耐火衬料有耐火砖、轻质浇注砖、隔热砖和隔热板材等

高温区域及下料喉部区域可以采用普通铬镁砖、高纯度的高铝砖。

中温、低温区域则可以采用粘土砖。97窑外分解窑系统用的耐火材料5）水泥熟料冷却机系统End98End98992.6回转窑系统的设计计算12.6回转窑系统的设计计算100回转窑系统的设计窑的类型和尺寸产量标定单位产品的燃料消耗主要配套设备：冷却机预热器分解炉煤磨收尘器喂料装置通风设备2回转窑系统的设计窑的类型和尺寸1012.6.1回转窑筒体尺寸与产量的关系影响窑产量的主观因素：窑的规格尺寸-直径、长度客观因素：其它32.6.1回转窑筒体尺寸与产量的关系影响窑产量的主观因回转窑日产量M（t/d）回转窑直径D（m）回转窑产量与直径的关系窑有效容积Vi/m3回转窑产量与有效容积的关系102回转窑日产量M（t/d）回转窑直径D（m）窑有效容积Vi/m103产量、直径常用计算公式日本水泥协会推荐公式，1974G=KD1.5LG-窑的小时产量，t/hD-窑烧成带筒体内径，mL-窑有效长度，mK-系数，因窑型而异，见P108表2-28窑的生产能力主要与气固传热能力有关5产量、直径常用计算公式日本水泥协会推荐公式，1974104水泥工业设计院，湿法窑生产能力6水泥工业设计院，湿法窑生产能力105产量、直径常用计算公式日本池田，计算SP窑生产能力，1973G=1.425Di2.88G-熟料小时产量，t/hDi-回转窑烧成带衬砖内径，m

为反映窑长影响，该式附带要求窑长与内径Di的关系应符合：

L=23Di-207产量、直径常用计算公式日本池田，计算SP窑生产能力，1106北京建材院，NSP窑生产能力：G=KD2.5L0.762G-熟料小时产量，t/hK-系数，0.114～0.119产量、直径常用计算公式8北京建材院，NSP窑生产能力：产量、直径常用计算公式南京化工学院

新型干法窑产量计算经验公式1986年，南京化工学院汇总了世界上54个国家、从1951年到1984年投产的617台各类悬浮预热器窑和预分解窑的生产数据或设计资料，利用微机进行产量回归分析，得到表2-29所示的悬浮预热窑、立筒预热器窑和预分解窑三组产量计算公式。鉴于在同一规格下，立筒预热器窑产量一般稍低于旋风预热器窑的产量这一事实，因此专门建立了一组立筒预热器窑产量公式。南京化工学院

新型干法窑产量计算经验公式19南京化工学院，新型干法窑产量计算经验公式p109n-统计样本数，r-相关系数108南京化工学院，新型干法窑产量计算经验公式p109n-统计样本109其中：G-窑的台时产量，t/hL-窑的长度，mD，Di-分别表示窑筒体内径、窑筒体衬砖内径，mVi-窑的有效容积，m3Di—D-2δ；δ窑衬砖厚度按经验值计算：D≤4m，δ=0.15m；4﹤D≤5m，δ=0.18m；5﹤D≤6m，δ=0.2m；D＞6m，δ=0.23m1984年前统计数据，对规模较大的窑结果偏低11其中：2.6.2回转窑筒体尺寸的确定窑的规格尺寸直径，长度或长径比窑的类型、规格不同则窑的单位产量指标也不同确定尺寸时，一般根据选取合理的单位熟料产量指标计算窑的尺寸1102.6.2回转窑筒体尺寸的确定窑的规格尺寸12111回转窑筒体尺寸的确定2-100回转窑mv与Di关系2-101回转窑mA与Di关系Di/mmAt/m2·hmv

t/m3·d13回转窑筒体尺寸的确定2-100回转窑mv与Di关系回转窑筒体尺寸的确定2-102回转窑mF与Di关系MFkg/m2·hDi/m112回转窑筒体尺寸的确定2-102回转窑mF与Di关系MF113由统计分析结果、单位产量指标定义与窑尺寸的关系，可推导结果如下表15由统计分析结果、单位产量指标定义与窑尺寸的关系，可推导结114窑的长径比L/Di的关系悬浮预热窑：立筒预热窑：

NSP窑：

按单位产量指标确定窑产量，由定义可推以下关系：

Di=0.096mF/mv，m（2-109）

L=24mA/mv，m

（2-110）

L/Di=250mA/mF（2-111）16窑的长径比L/Di的关系水泥回转窑规格确定步骤根据设计任务，按窑单机要求产量G，查图2-98或表2-29中计算公式（2-82）,（2-86）,（2-90）计算估计新窑的直径Di参照图（2-100），（2-101），（2-102）选取合理的单位产量指标mF，mv，

mA，或根据国内外同类型窑的生产数据计算mF，mv，

mA据公式（2-109），（2-110），（2-111）计算Di，L和L/Di，确定窑的尺寸115水泥回转窑规格确定步骤根据设计任务，按窑单机要求产量G，查图116窑型筒体型式:直筒型、热端扩大型、冷端扩大型、哑铃型延长物料在窑内的停留时间增加窑的有效容积降低窑内截面风速提高窑发热能力和熟料产量，降低料耗和热耗解决回转窑内烧成能力与预烧能力的矛盾18窑型筒体型式:直筒型、热端扩大型、冷端扩大型、哑铃型117直径扩大型窑的缺点扩大处形成不规则通道，破坏了物料在窑内运动的均衡性，不利于窑的操作大直径到小直径的过渡段，易出现物料堆积现象，并且产生扬尘窑内耐火砖易损坏，筒体制造和维修困难19直径扩大型窑的缺点扩大处形成不规则通道，破坏了物料在窑内[例]试确定一生产能力为日产2000t熟料的预分解回转窑筒体的尺寸

[解]据要求生产能力，查图2-98（p107）得：回转窑筒体内径D＝3.8m；则回转窑衬砖内径：

Di＝D－2δ＝3.8－2×0.15＝3.5m；再由图2-100、图2-101、图2-102查得：

Mv＝2.4～3.5，取平均值2.95t/m3·日；

MF＝86～132，取平均值109kg/m2·hMA＝6.1～8.6，取平均值7.4t/m2·h118[例]试确定一生产能力为日产2000t熟料的预分解回转窑筒体再由公式(2-109),(2-110),(2-111):Di=0.096mF/mv=0.096×109/2.95

=3.55mL=24mA/mv=24×7.4/2.95=60.2

m

L/Di=250mA/mF=250×7.4/109=17考虑衬砖厚度则筒体内径D＝Di

+

2δ＝3.55

+

2×0.15＝3.85m；考虑窑体数据应取整，确定回转窑筒体内径为3.9m,长度为60m119再由公式(2-109),(2-110),(2-1111202.6.3回转窑产量的标定回转窑产量是确定工厂生产规模，原、燃料消耗定额，全厂设备选型的依据，是水泥厂设计重要指标产量的标定:确保优质、低消耗、长期安全运转的前提下，窑所能达到的合理产量222.6.3回转窑产量的标定回转窑产量是确定工厂生产规1212.6.3回转窑产量的标定产量标定的意义:除了窑的类型和尺寸外，影响回转窑产量的因素很多，特别是随着生料预均化系统的逐步完善，悬浮预热与窑外分解技术的不断发展，电子计算机过程控制的广泛应用，科学管理的加强，使窑的单位产量指标有所提高，因此对设计中已确定的回转窑，必须进行产量的标定。232.6.3回转窑产量的标定产量标定的意义:1222.6.3回转窑产量的标定产量标定的要求:标定过低，在设计计算其他附属设备时，可能出现选型小，投产后出现限制窑生产能力的发挥。标定过高，附机选型偏大，而窑实际产量达不到，造成设备能力浪费，同时给窑生产达标带来困难242.6.3回转窑产量的标定产量标定的要求:1232.6.3回转窑产量的标定产量的标定方法：据经验公式计算据工厂具体条件及我国生产水平综合考虑计算公式与实际产量结合252.6.3回转窑产量的标定产量的标定方法：2.6.3回转窑产量的标定据经验公式计算可根据同类型窑的理论与经验公式计算，标定时多个公式计算，以平均值为标定产量据同类型同规格窑产量标定根据国内外已投产的同类型同规格窑的实际产量标定，综合多家生产数据取平均值；同时结合国内生产条件、生产实际情况综合考虑1242.6.3回转窑产量的标定据经验公式计算26说明为检验表2-29建立的公式在标定产量中的精确度，用不同公式对12种大小不同规格的三类窑的产量进行标定，结果表明，对1984年前投产的窑都较接近于实际窑产量的平均值。综合标定结果，发现三类窑的计算公式中，窑产量G与Di，L之间的相关关系，即G＝f(Di，L)更接近实际窑的平均产量值，其相关系数比其他公式的相关系数要高些，故计算产量时，使用G＝f(Di，L)较合理和可靠。通常实际能力比计算能力高出至少10%说明为检验表2-29建立的公式在标定产量中的精确度，用不同2.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的单位热耗：

窑系统生产单位熟料产量的实际烧成熟耗

由于熟料煅烧时损失了大量热量，如废气、熟料带走的热焓，窑体向外界散失的热量，湿法生产中蒸发料浆水分的耗热量等，因此窑的实际热耗比理论热耗高很多。1262.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的单位热耗：282.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热平衡计算：主要目的，对新窑确定燃料消耗量，计算单位熟料热耗，对生产窑分析窑系统热工技术性能，为优质、高产、低耗及节能技改提供科学的依据。1272.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热平衡计算：21282.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热耗、发热能力和热负荷回转窑烧成热耗及分析302.6.4回转窑系统热耗与热平衡计算窑的热耗、发热129通常为了比较，取热值为29270kJ/kg煤为标准煤，则单位熟料耗燃料量mr可转换为标准煤耗mbr:31通常为了比较，取热值为29270kJ/kg煤为标准煤，则2000t/日，带二次燃烧的SP窑

熟料热耗,QrR匈牙利学者QrR=4589.7－0.71M+1.6K＋2.6AM＋150.9SM－1.5SLTQrR-熟料热耗，kJ/kg熟料M-熟料日产量，t/日K-二次燃烧燃料（窑尾上升烟道加入燃料量）比例，%AM-生料铝氧率：0.9～1.7SM-生料硅酸率：1.7~2.7LST-生料石灰标准1302000t/日，带二次燃烧的SP窑

熟料热耗,Qr131回转窑的发热能力及热负荷回转窑的发热能力：窑单位时间发出的热量33回转窑的发热能力及热负荷回转窑的发热能力：窑单位时间发出132回转窑的发热能力及热负荷提高窑的产量→必须提高窑的发热能力窑的发热能力受到燃烧空间的限制，因为燃烧带热负荷是有限的，过高会损坏窑的内衬，降低窑的运转率，影响熟料煅烧质量窑的热负荷/窑的热力强度:有一定限度，实际生产中，应选择最佳的热负荷，才能保证窑的长期安全运转34回转窑的发热能力及热负荷提高窑的产量→必须提高窑的发热能133回转窑的热负荷三种表示方法:燃烧带容积热负荷，衬砖表面积热负荷、断面积热负荷燃烧带容积热负荷:燃烧带单位容积、单位时间所发出的热量燃烧带衬砖表面热负荷:燃烧带单位表面积、单位时间内所承受热量燃烧带断面热负荷:燃烧带单位截面积、单位时间内所承受的热量35回转窑的热负荷三种表示方法:燃烧带容积热负134燃烧带容积热负荷燃烧带火焰的长度，窑皮长度。①烧成带致密坚固的窑皮代表②燃烧带直径的倍数36燃烧带容积热负荷燃烧带火焰的长度，窑皮长度。①烧成带致密135

燃烧带衬砖表面热负荷

燃烧带断面热负荷与窑长无关，最简单，可比较不同型式窑，国际应用多37燃烧带衬砖表面热负荷燃烧带断面热负荷与窑长无关，最简136热平衡计算基准、范围及原始数据1．热平衡计算基准物料基准：以1kg熟料为基准；温度基准：以0℃为基准；2．热平衡范围据回转窑系统设计或热工测定的目的要求确定回转窑窑+预热分解系统窑+预热分解系统+冷却机38热平衡计算基准、范围及原始数据1．热平衡计算基准1373．原始数据生料用量、化学组成、水分、入窑温度燃料成分、工业分析和入窑温度一、二次空气的比例、温度，空气过剩系数、漏风系数，废气量与废气温度飞灰量、飞灰温度及烧失量收尘器收尘效率窑体散热损失，熟料带走热熟料形成热：可根据熟料物理化学热效应求得或选定393．原始数据生料用量、化学组成、水分、入窑温度物料平衡SProtarykiln

漏入空气Vlok燃料mr一次空气二次空气Vyk熟料1kg界面飞损量mff废气+飞灰Vf+mfh入预热器生料：ms+myh入窑回灰ms+myh实际生料：ms窑+预热系统138收入：

燃料消耗量

入预热器物料量

入窑系统空气量支出：熟料量；

废气量；出预热器飞灰量物料平衡SProtarykiln漏入空气Vlok燃料mr139物料平衡收入项目燃料消耗量mr（kg/kg熟料）入预热器物料量：（kg/kg熟料）

考虑飞损后生料实际消耗量ms+入窑回灰量myh

a干生料理论消耗量mgsL（kg/kg熟料）

b入窑回灰量myh和飞损量mFh（kg/kg熟料）

c考虑飞损后干生料实际消耗量mgs（kg/kg熟料）

d考虑飞损后生料实际消耗量ms41物料平衡收入项目燃料消耗量mr（kg/kg熟料）140物料平衡收入项目入窑系统空气量

a燃料燃烧理论空气量

b入窑实际干空气量

c漏入空气量（包括生料送风量）收入=燃料消耗量+入预热器物料量+入窑系统空气量42物料平衡收入项目入窑系统空气量141物料平衡支出项目熟料量：1kg废气量：

a

生料中物理水

b生料中化学水

c生料分解放出CO2气体量总废气量

d燃料燃烧生成烟气量

e漏入空气量出预热器飞灰量：43物料平衡支出项目熟料量：1kgSPq9rotarykilnq8散热损失q13燃料q1+q2一次空气二次空气Q5+q6熟料q11界面废气q10飞灰q12入预热器生料：q3+q4漏入空气q7界面散热损失q13热量平衡142SPq9rotarykilnq8散热损失q13燃料q143热量平衡收入项目燃料燃烧生成热q1燃料带入显热q2生料带入显热q3

回灰带入热量q4空气带入热量：一次q5、二次空气q6+漏入空气q7

总收入热量45热量平衡收入项目燃料燃烧生成热q1总收入热量144热量平衡支出项目熟料形成热q8蒸发生料水分耗热q9废气带走热量q10

出窑熟料带走热量q11出预热器飞灰带走热量q12系统表面散热损失q13

总支出热量46热量平衡支出项目熟料形成热q8总支出热量物料平衡计算：收入项目1、燃料消耗量（kg/kg熟料）设计新窑或技术改造时，mr是未知量，通过热平衡方程求得，已生产的窑，通过热工测定得到。2、入预热器物料量①干生料理论消耗量：式中：—干生料理论消耗量，kg/kg熟料；—燃料应用基灰分含量，%；a—燃料灰分掺入熟料中的量，%；—生料的烧失量，%。145物料平衡计算：收入项目1、燃料消耗量（kg/kg熟料）②入窑回灰量和飞损量：式中：—入窑回灰量，kg/kg熟料；—出预热器飞灰量，kg/kg熟料；—出收尘器飞灰损失量，kg/kg熟料；—收尘器、增湿塔综合收尘效率，%。146②入窑回灰量和飞损量：式中：—入窑回灰量，kg/kg熟料；③考虑飞损后干生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后干生料实际消耗量，kg/kg熟料；—飞灰烧失量，%。④考虑飞损后生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后生料实际消耗量，kg/kg熟料；—生料中水分含量，%。mFh出收尘器飞灰损失量，kg/kg熟料147③考虑飞损后干生料实际消耗量：式中：—考虑飞损后干生料实⑤入预热器物料量：

（kg/kg熟料）3、入窑系统空气量①燃料燃烧理论空气量：式中：—燃料燃烧理论干空气量，Nm3/kg煤；—燃料燃烧理论干空气量，kg/kg煤。、、、—燃料应用基元素分析组成，%。148⑤入预热器物料量：（kg/kg熟料）3、入窑系统空气②入窑实际干空气量：式中：—入窑实际干空气量，Nm3/kg熟料；—入窑实际干空气量，kg/kg熟料；—窑尾空气过剩系数。149②入窑实际干空气量：式中：—入窑实际干空气量，Nm3/k③漏入空气量（包括生料送风量）：式中：—窑尾系统漏风量，Nm3/kg熟料；—窑尾系统漏风量，kg/kg熟料；—预热器出口过剩空气系数。漏入空气量也可用漏风系数求得。150③漏入空气量（包括生料送风量）：式中：—窑尾系统漏风量，支出部分1、熟料量：2、废气量：①生料中物理水：式中：0.804——为水蒸汽密度，kg/Nm3；——生料中物理水量，kg/kg熟料；——生料中物理水量，Nm3/kg熟料。151支出部分1、熟料量：2、废气量：①生料中物理水：式中：0.8②生料中化学水：式中：—生学中化学水量，kg/kg熟料；—生学中化学水量，Nm3/kg熟料；—干生料中三氧化铝含量，%。152②生料中化学水：式中：—生学中化学水量，kg/kg熟料；—③生料分解放出气体量：式中：—生料中分解出气体量，kg/kg熟料；—生料中分解出气体量，Nm3/kg熟料；—干生料中含量，%。1.977—为密度，kg/Nm3。153③生料分解放出气体量：式中：—生料中分解出气体量，kg/式中：、—分别为干生料中CaO和MgO的含量，%；、、—分别为、CaO和MgO的分子相对质量；154式中：、—分别为干生料中CaO和MgO的含量，%；、、—④燃料燃烧生成烟气量：（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）

（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）155④燃料燃烧生成烟气量：（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）（Nm3/kg煤）（kg/kg煤）式中：—燃料燃烧实际烟气量，（Nm3/kg煤）；—燃料燃烧实际烟气量，（kg/kg煤）。156（Nm3/kg煤）（kg/kg煤）式中：—燃料燃烧实际烟（5）漏入空气量：，Nm3/kg熟料；，kg/kg熟料。总废气量：

（Nm3/kg煤）；（kg/kg煤）。157（5）漏入空气量：，Nm3/kg熟料；，kg/kg熟料。总废3、出预热飞灰量

（kg/kg熟料）四、热量平衡参见教材p119图2-104，热量平衡图。支出项目（1）熟料形成热（2）蒸发生料中水分耗热（3）废气带走热量（4）出窑熟料带走热（5）出预热器飞灰带走热（6）系统表面散热损失收入项目（1）燃料燃烧生成热q1（2）燃料带入显热q2（3）生料带入显热q3（4）回灰带入热量q4（5）空气带入热量1583、出预热飞灰量（kg/kg熟料）四、热量平衡参见教（一）收入项目1、燃料燃烧生成热（kJ/kg熟料）式中：—燃烧应用基低位发热量，（kJ/kg煤）2、燃料带入显热（kJ/kg熟料）式中：—燃料的比热，kJ/kg℃；—燃料入窑温度，℃。159（一）收入项目1、燃料燃烧生成热（kJ/kg熟料）式中：3、生料带入显热（kJ/kg熟料）式中：、—分别为生料、水的比热，kJ/kg℃；—生料入窑温度，℃。4、回灰带入热量（kJ/kg熟料）式中：—回灰的比热，kJ/kg℃；—回灰入窑的温度，℃。1603、生料带入显热（kJ/kg熟料）式中：、—分别为生料、水5、空气带入热量（1）一次空气带入热量：（kJ/kg熟料）—一次窑占总入窑量的比例，%；式中：—一次空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—一次空气入窑温度，℃。1615、空气带入热量（1）一次空气带入热量：（kJ/kg熟料）（2）二次空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—二次空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—二次空气入窑温度，℃。162（2）二次空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—二次空气（3）漏入空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—漏入空气在0～温度的平均比热，kJ/Nm3℃；—漏入空气入窑温度，℃。总收入热量：163（3）漏入空气带入热量：（kJ/kg熟料）式中：—漏入空气（二）支出项目1、熟料形成热（kJ/kg熟料）2、蒸发生料中水分耗热：（kJ/kg熟料）式中：—入窑生料温度时水的汽化热，kJ/kg水。164（二）支出项目1、熟料形成热（kJ/kg熟料）2、蒸发生料（3）废气带走热量：（kJ/kg熟料）式中：—混合气体的平均比热，kJ/Nm3℃；—废气温度，℃。式中：、……—分别为相应应气体在温度时的平均比热，kJ/Nm3℃；、……—分别为废气中各气体的量，Nm3/kg熟料。165（3）废气带走热量：（kJ/kg熟料）式中：—混合气体的平（4）出窑熟料带走热：（kJ/kg熟料）式中：—熟料在0～温度间的平均比热，kJ/kg·℃；—出窑熟料温度，℃。（5）出预热器飞灰带走热：（kJ/kg熟料）式中：—在0～温度间飞灰的平均比热，kJ/kg·℃；—飞灰温度，℃。166（4）出窑熟料带走热：（kJ/kg熟料）式中：—熟料在0（6）系统表面散热损失：（kJ/kg熟料）总支出热量：收支热量平衡：167（6）系统表面散热损失：（kJ/kg熟料）总支出热量：收支168由热量平衡、物料平衡方程可求得单位熟料燃料消耗量mr熟料烧成热耗：回转窑热效率η=（熟料形成热/入窑总热量）×100%窑的发热能力燃烧带衬砖断面热负荷建立物料平衡表、热量平衡表（kJ/kg熟料）70由热量平衡、物料平衡方程可求得单位熟料燃料消耗量mr（k169三大热损失预热器出口废气、飞灰热损失大系统表面散热损失大冷却机的热效率对熟料热耗影响大：废气、熟料、散热损失71三大热损失1、预热器出口废气与飞灰热损失大：

影响废气热损失的主要因素是废气温度及单位熟料废气量，因此降低废气温度和单位熟料废气量是减少废气热损失的主要途径。

降低废气温度，除了保持窑、炉的合理煅烧外，应设计换热效率高的预热器系统，并注意系统参数的优化匹配，或采用五级旋风预热器以有效降低废气温度。降低废气量，必须重视窑系统的密封堵塞，减少系统漏风及燃烧过剩空气量。减少飞灰热损失，应采用分离效率高的预热器和密封性能好的锁风装置，减少飞灰量。1701、预热器出口废气与飞灰热损失大：影响废气热损失的主2、系统表面散热损失大：

单位熟料散热损失主要与窑系统的隔热保温材料和耐火材料及窑的操作有关，因此，必须大力改善隔热材料及耐火材料的性能，合理使用隔热材料和耐火材料；优化窑的操作，稳定窑的热工制度。1712、系统表面散热损失大：单位熟料散热损失主要与窑系统3、冷却机的热效率：

冷却机的热效率对熟料热耗的影响很大。因此，在回转窑系统的设计中，还需进行冷却机热平衡。

冷却机的热损失包括废气、熟料带走热及冷却机表面散热等。

采用新型冷却机，改进冷却机的结构和扬料装置，可提高入窑、入分解炉助燃空气的温度，降低冷却机出口熟料温度，减少排出废气量，提高冷却机热效率，也是降低熟料热耗的有效措施。1723、冷却机的热效率：冷却机的热效率对熟料热耗的影响

以上三大热损失，是各种类型水泥回转窑的主要热损失，减少三大热损失降低熟料热耗的主要途径。

进行热平衡计算时，物料平衡和热量平衡总收