钢规初中级钢结构-集合ch07连接

7章钢结构的连接钢结7.1所示。最早7.1螺栓连接分普通螺栓连接和高强度螺栓连接两种。其中普通螺栓分C级螺栓和A、B级螺栓两种：C1.0mm～1.5mm都有严格要求，受力性能较C级螺栓为好，但费用较高。焊接钢结构焊接7.2覆盖在焊缝上，同时产生一种气体，空气与熔化的液体金属，使它不与外界空气接触，Q235E43型焊条(E4300~E4328)Q345的钢焊件E50型焊条(E5000～E5518)Q390Q420钢宜用E55型焊条(E5500～E5518)。焊条型号中，字母E表示焊条，前两位数字为熔敷金属的最小抗拉强度(kgfmm2)，第三和第四数字表示适用焊接位置、电流以及药皮类7.3Q235的焊件，H08、H08A、H08MnA等焊丝配合高锰、高硅型焊剂；对Q345Q390焊件，可H08A、H08E焊丝配合高锰型焊剂，也可采用H08Mn、H08MnA焊丝配合中锰型焊薄壁型钢的焊接常采用电阻焊(图7.4)。电阻焊适用于板叠厚度不超过12mm的焊接。7.47.5焊缝连接形式及焊缝焊缝连接形式按被连接钢材的相互位置可以分为对接、塔接、T形连接和角部连接四种(7.6)。

7.67.77.8(a)7.8(b)。角焊缝图7.8(c)可分为正面角焊缝、侧面角焊缝和斜焊缝。7.8采用，但可用于一些次要的构件或次要的焊接连接中。一般在受压构件中应满足l≤15t；在受拉构件中应满足l30t，t为较薄焊件的厚度。图7.97.10构造。要避免焊缝交叉和在一处集中大量焊缝，同时焊缝的布置应尽量地对称于构件对接焊缝的构造和计件厚度很小(6mm10mm)时，可用直边缝。对于一般厚度的焊件可采则采用U形、K形和X形坡口(7.11)。7.11在根部加垫板(7.12)。当焊件可随意翻转施焊时，使用K形缝和X形缝较好。7.12用引弧板(7.13)。但采用引弧板很麻烦，一般在工厂焊接时可

7.13

7.14度为母材强度的85%，而一二级检验的焊缝的抗拉强度可认为与母材强度相等。垂直焊缝长度方向(7.15)，其计算公式为N/(l )≤fw或f w 式中tmin——Tftw——cfw——c焊缝长度方向呈夹角，其计算公式为Nsin/(lwNcos/(lw式中——lwlwbsin2t(无引弧板lwbsin(有引弧板b——

(7-(7-算证明：焊缝与作用力间的夹角tan≤1.5时，斜焊缝的强度不低于母材强度，可7.17.15(a)7.16(b)所示钢板的对接焊缝的强度。图中b=540mm，图7.15受力的对接焊缝连解直接连接其计算长度lw540mm

2150103181Nmm2fw175Nlw

1.5:1，即56l

650cmw 2 w w

l Ncos2150103cos

2 w 84N/mm

vlw vmaxM/Ww≤ (7-式中Ww——vmaxVSmax/(Iwtw)≤f (7-v式中Smax——Iw——7.16 式中1——1——

≤1.1f (7-——力、弯矩和剪力共同作用下的对接焊缝计算( 7.17)7.17t NM≤f (7-t

vmaxVSmax/(Iwtw)≤f (7-v式中AW——() () 1【例7.2】计算工字形截面牛腿连接焊缝的对接焊缝强度(图7.18)。F=365kN，偏心距解VF365kN，M3650.35kN

2 I 20360222020 mm3954410

Sx122020190mm3836103M

400

2 w maxI2

39544104

2N/

64.6N/ 185N/ 7.187.2

365103(83600018020)x N/mm253.5N/mm2fw125N/)x I 39544104 x0 18064.6180N/mm20

3651034

2 N/ 38.6N 39544

tf 58.12338.62N/mm288.6N/mm2≤1.1fw1.1 t角焊缝的构造角焊缝的形式和构造做成凹面式，如图7.19(c)所示。两焊角边的夹角90或90的焊角称为斜角角焊缝(图7.20)。斜角角焊缝常用于钢漏斗和结构中。对于夹角135或60的斜角角焊缝，除结构外，不7.197.20hf 式中t2——较厚焊件厚度(mm)焊角尺寸取毫米的整数，小数点以后都进为1。自动焊熔深较大，故所取最小焊脚尺影响区扩大，容易产生热脆，较薄焊件容易烧穿，《钢结构设计规范》规定，除结构外，角焊缝的焊角尺寸如图7.21(a)所示，应满足：hf 式中t1——较薄焊件厚度(mm)hft1~2)mm；当t6mm时，通常采用小焊条施焊，易焊满全厚度，故取hf≤t。如果另一板件厚度t' ≤t'的要求ff(a)T型连 (b)搭 (c)十型连7.21验，侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8hf和40mm。两端破坏，故一般规定侧面角焊缝的计算长度lw60hfBlw的增大而明显下降。这主要是由于应力传递的过分弯折使构件度不小于两侧焊缝之间的距离，即Blw1。两侧面角焊缝之间的距离b也不宜大于16t(t12mm)或190mm(t12mm，t为较薄焊件的厚度，以免因焊缝横向收缩，而引起板7.22在搭接连接中，当仅采用正面角焊缝(7.24)时，其搭接长度不得小于焊件较小厚25mm。7.23件转角处时，可连续地实施长度为2hf的绕角焊(图7.22)。角焊缝的受力特点及但端缝的破坏强度比侧缝的破坏强度要高—些，两者之比为1.35～1.55。不论端缝或侧缝，角焊缝假定沿焊脚/2面破坏。为焊脚边的夹角。破坏面上焊缝厚度称为有效厚度he(7.19和图7.20)。其值为： hhcos(＞ 图7.24端焊缝应力分 图7.25侧焊缝应力分22222 f式中——————ffw——f以图7.26(c)所示受斜向力N(互相垂直的分力Ny和Nx)作用的直角角焊缝为例，来说明角焊缝基本公式的推导。Ny在焊缝有效截面引起垂直于焊缝一个直角边的应力f，该应力对有效截面来说既不是正应力，也不是切应力，而是和的合应力。(a)直角角焊缝有效截面应 (b)焊缝应力沿有效截面分 (c)焊颖受斜向力作7.26fNyf

(7-式中Ny——垂直于焊缝长度方向的力lw——2 2//f

=

(7-4(f2)4(f2) ff

≤

(7-32 )f ff式中——32 )f ff32 32f对正面角焊缝，此时f0对侧面角焊缝，此时f0

ffff

(7-fNf

≤ (7-方向的应力f和平行于焊缝长度方向的应力f对焊缝强度的影响，可带来较大的经济效益。例如、前等均与考虑。我国规范不分手工焊和埋弧焊，均统一取有效厚度he0.7hf，对自动焊来说，是偏于保守的。2)力作用的角焊缝连接计(1)采用盖板的角焊缝连接计算。当力通过连接焊缝中心时，可认为焊缝应力是7.27的连接中，当只有侧面角焊缝时，按式(7-20)计算，当只有正面角焊缝时，图7.27受力的盖板连Nfwh (7- f e式中helw1——连接一侧正面角焊缝有效面积的总和。NN1≤f (7-ffff式中helw——用一轴向力N，轴向力与焊缝长度方向夹角为，有两种计算方法。图7.28斜向力作则F (7-ffF (7-ff ) )f ffFsinFsinFcos22h ewhewf21.2221.5f

≤FhFhelsin2cos2 1sin23 ≤

11sin23f11sin23f

(7-式中——f1——3)力作用下，角钢与其他构件连接的角焊缝计算。角钢用侧缝连接时(图 N1和N2分别为角钢肢背与肢尖焊缝承担的内力，由平衡条件可知：7.29N1N2e1e2b

Ne2Nk Ne1Nk 式中N——角钢承受的力

(7-7-1N1N2作用下，侧缝的直角角焊缝计算公式 ≤ ≤ f1≤ ≤

(7-20.7h2 f2w式中hf1hf2——lw1、lw2——分别为肢背、肢尖的焊缝计算长度长度2hf不进入计算)角钢用三面围焊时(7.30(a))，既要考虑到焊缝形心线基本上与角钢形心线一致，又式中hf3——

N0.7h f (7- f3w3lw3——NkN1 (7- 2NkN1 (7- 2在N1和N2作用下，侧焊缝的计算公式与式(7-27)相同7.30 (7-NkNkN(kk ≤f ≤f f3wNf ≤ff

(7-0.7h f1F280kN，60h

解承受斜向力的角焊缝有两种计算方法分力法NFsinFsin60

3VFcosFcos602801kN32fNf

242.5 Nmm2155.8Nf f

140 2N2

1.22() ff

156.2N

fff

160N直接法采用式(7-25)计算，已知601111

则 2helwf

Nmm20.78(15516)1.15

156.4Nmmff160N7.42140×1016mmQ235—B钢，手工焊，焊条为E43型。杆件承受静力荷载，由恒荷载标准值产生的NG300kN(G1.2)NQ580kN(Q1.4)7.31所示，试分别设计下列情况时此节点的连接：(1)采用三面围焊；(2)采用两面围焊；(3)L形解(1)hf1.51.516mmhft11~2)101~2)9~NGNGQNQ(1.23001.4580)kNN1172103Nmm2214.1Nmm2f215Nn nN3fffwhelw(1.2216020.78140103)kNNkNN30.71172306.1kN 2 2 N2NN1N3(1172667.4306.1)kN l 2he

mm372.4mm60hf实际焊缝长度l1lw1hf372.48)mm380.4mm385mm。

≥ 2he

mm110.8mm

实际焊缝长度l2lw2hf110.88)118.8mm120mm。l3lw3采用两面侧焊缝用焊心直径不同的焊条，为避免这种情况，一般情况下宜采用相同的hf。本题中取hf8mm。N1k1N(0.71172)kNN2NN1(1172820.4)kN

≥ 2he

mm457.8mm

l1lw12hf457.816)mm473.8mm

≥ 2he

mm196.2mm

l2lw22hf196.216)mm212.2mm215mmN32k2N(20.31172)kNN1(k1k2)N[(0.70.3)1172]kN角钢端部传递N3所需的正面角焊缝h mm19.5mmh 20.7lf w3f①首先求单独外力作用下角焊缝的应力，并判断该应力对焊缝产生端缝受力(垂直于根据单独外力作用下产生的应力分布情况判断最点进行计算。N (7-N式中N——NAeV作用下，根据与焊缝连接件的刚度来判断哪一部分焊缝截面承受剪力作V (7-V式中V——V7.31M (7-M式中M——We焊缝计算截面对形心的截面模量。将弯矩和轴力产生的应力在A点叠加fNVA点的应力

f

)f )f ff7.32HM和剪力V的共同作用。计算时通常假设腹板焊缝承受全部剪力，弯矩则由全部焊缝承受。 MhfIfIw

2≤f式中M——Iw7.32工字形或H焊缝与腹板焊缝的交点A。此处的弯曲应力和切应力分别按下式计算 MI2I2w 式中he2lw2——腹板焊缝有效面积之和。腹板焊缝在点A处的强度验算式为

e2lw()() ff7.33(b)为有效截面。(a)牛腿与钢柱连接角焊 (b)有效截7.337.5解N力在角焊缝形心处引起剪力VNNMNe3650.35)kNm127.8kN 0.42343 2 I2 220.40.5620.2849.20.5617.28cm Mh

27.8106 2 2

fw Iw

.6N 143.6N

1.22160N195.2N(满足要求

143.6

Nmm2118.7N e2we2w

365

Nmm2127.8N )127.8118.7 )127.8118.72() ff

160.6N

fff

160N

(满足要求HM127.8106kN336.3kN ff

Nmm2154.8Nmm20.78(2042

ffw195.2Nmm2(满足要求fff f

365

Nmm2127.8Nmm2fw160Nmm2(满足要求he2lw

扭矩、剪力和轴力共同作用的角焊缝连NNN( fa点是端缝受力，b点是侧缝受力，VVV( f7.34M

Mry

Ix

(IMMrxaMrxa(I

p

IxM

Mry

Ix

(MMrxbMrxb(IIp

Ix( fa( fa )N f

( ( ) N f7.67.35Q235E43型，hf10mm。在a点作用一水P150kNP2200kN，e120cm，e250cm。解7.357.6首先求焊缝形心至竖向焊缝的距离 0.710(2400 x mm 0.710(2400求焊缝受力。将P1、P2移至形心，得焊缝受力VP2200kN，NP1MP1e1P2(e2x1)[500.2200(0.50.40.133)]Nm163.4N求焊缝得几何特Af[0.710(2400400)]mm2x1(400133)mmI 400200214003)0.710mm426133104 I214003400(267400)240013320.710mm4 2 IpIxIy )mm441066104求焊缝应力。从焊缝应力分布来看，最点为a、b两点2NN50 2 2

N 6.0Nmm V 200 Nmm2 2

23.8Nmm(MMry163.4106 2 2IIp

N 79.6Nmm MMrxa163.4106267Nmm2106.2Nmm2(II((MV ) N fa

41066

(106.3(106.3)2(79.6f136.7Nmm2fw160NfN50 2 2 8400N 6.0Nmm V200 2 2 N 23.8Nmm(MM

163.4106200Nmm279.6Nmm2()41066104163.4106 Nmm252.9Nmm2((679.6)2(23.8 Nmm276.1Nmm2(679.6)2(23.8 不焊透对接焊缝的计观齐平美观时，可采用不焊透的对接焊缝(7.36f1.0有效厚度应①对V形坡 当≥60时，esh当60

0.75sU、Jhest③he不得小于 t焊接应力和焊焊接应力的分类和产生纵向焊接应力。焊接结构中焊缝沿焊缝长度方向收缩时产生纵向焊材的收缩受到两侧钢材的限制。相互约束作用的结果是焊缝部分产生纵向拉力，两侧则产生纵向压力，这就是纵向收缩引起的纵向应力，如图7.37(a)所示。7.37又如三块钢板拼成的工字钢(7.37(b))，腹板与冀缘用焊缝顶接，翼缘与腹板连接处体，从而在两块板的中间产生横向拉应力，两端则产生压应力(7.38b))缝在施焊过程中冷却时间的不同，先焊的焊缝凝固后具有一定强度，后焊的焊缝进行拉应力(7.38(c)7.38(d))。7.38四周受压的状态。因而焊缝在厚度方向出现应力z(7.39)。当钢板厚度＜25mm时，厚度方向的应力不大；但板厚≥50mm时，厚度方向应力较大，可达50Nmm2左右。7.39焊接应力对结构性能的点为止。这可用图7.40作简要说明。7.40当构件无焊接应力时，由图7.40(a)可得其承载力值为N (7-N2kbt(rfy (7-

2kbtr(12k)btf (7-将r代入式(7-40)

12k N2kbt(1

(7-fyfy) (7-于焊缝中存在三向应力(图7.39(b))，阻碍了塑形，使裂缝易发生和发展，因此焊接变变形、波浪变形和变形等(图7.41)等，通常是几种变形的组合。任一焊接变形超过规7.41减少焊接应力和焊接变形用分层焊(图7.42(b))，钢板分块采用拼焊(图7.42(c))，工字形顶接时采用对角跳焊等(7.42(d))。7.42避免焊缝过分集中或多方向焊缝相交于施焊前使构件有一个和焊接变形相反的预变形。例如在顶接中将翼缘预弯，焊接后产生焊接变形与预变形抵消(图7.43(a))。在平接中使接缝处预变形(图7.43(b))，焊接后产对于小尺寸的杆件可在焊前预后回火加热到600℃左然后缓慢冷却7.43普通螺栓连接的构造和普通螺栓分为A、B级和C级。A、B级普通螺栓习称精制螺栓，其材料性能属于8.84535号钢制成，其孔径和杆径相等。C级普通螺栓习称粗制螺栓，性能等级属于4.6级和4.8级，一般由普通碳素钢Q235—BF钢制成，其制作A、B级普通螺栓为低。C级普通螺1.0mm～1.5mm，受剪时工作性能较差，在螺栓群中各螺栓所螺栓的排列和构造要螺栓在构件上的排列应简单、统一、整齐而紧凑，通常分为并列和错列两种形式。(图7.45)并列比较简单整齐，所用连接板尺寸小，但由于螺栓孔的存在，对构件截面的削7.44c满足表7-2的最大和最小距离外，还应充分考虑拧紧螺栓时的要求。在角钢、普通工字钢和槽钢截面上排列螺栓的线距应满足图7.45及表7-3～表7-5的要求。在H型钢截面上排列螺栓的线距，如图7.45(d)所示，腹板上的c值可参照普通工字钢；翼缘上的e值或e1、e2值可根据其外伸宽度参照角钢。7-2 取两者的较小中心至构力方向轧制边自动注：(1)d0为螺栓孔或铆钉孔直径，taaecc 钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距，aaecc7.45型钢的螺栓(铆钉)表7-3角钢上螺栓或铆钉线距 单位角钢肢角钢肢e钉孔最大直表7-4工字钢和槽钢腹板上的螺栓线距 单位————————表7-5工字钢和槽钢翼缘上的螺栓线距 单位工字钢型————————普通螺栓的工作性能和开始接触构件的孔壁而受剪，孔壁则受压(7.46)。 (b)孔壁受7.46剪力螺栓的破坏可能出现五种破坏形式：一种是螺杆剪切破坏(7.47(a))；一种是钢板孔壁挤压破坏(图7.47(b))；一种是构件本身还有可能由于截面开孔削弱过多而破坏7.47Nbnπd2f

(7-

v Nbdtf

NbN V式中[N]b——V——(d——t在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，单剪时(7.49(a))，t厚度，双剪时(7.48(b))t＝min|b，a+c| fb、fb 7.48在轴向力作用下的计算7.49两端螺栓受力大，而中间受力小(7.49)；当外力再继续增大，使受力大的螺栓超过弹性到破坏。计算时可假定力由每个螺栓平均分担，即螺栓数目n为n V[NV

(7-式中N——连接件中的受力V[N]b——V长度l1和其孔径d0之比有关(由式(7-49确定)。l1≤15；15l1≤60；1.1

(7-(7-l1≥60；

(7-度(7.50)，其表达式为dN≤fd

(7-式中——7.50在扭矩、剪力和轴力共同作用下的计算。螺栓群在通过其形心的剪力V和轴力nNVVnNNNn

(7-(7-正比，方向与螺栓到形心的连线垂直(7.51)。7.512为N、…、NT。根据平衡条件得2 TNTrNTr

(7-1 22 n 1 2

(7-

122212TNT(rr r)NTn122212 或1NT1

i

(7-NTNTy1Ty1 () (7-x r (x2y2xNTNTx11

(7-y (x2y2y(NTN)2(N(NTN)2(NTNV y N2 N2 Vn1nVV 2V 2 1nNnv受的荷载设计值为：扭矩T48kNm，剪V=250kN，采用C级螺栓，螺栓直径d=20mm。孔径d0=21.5mm。(1)确定拼接板尺寸。采用2-10600的拼接板，其截面面积为600×102=7.52所示。布置时在满足容许的螺栓距离范围内，螺栓nbnπd

b2 3kN v4 cNbdtfcb(2018305103)kNcV[N]bV

7.527.7NT 48102 kN x2 103.524(122242 i 48102iN1y

x2

103.524(122242)kNNTV250kN NTN320kN (NTNN)2(NTNV VN1 (NTNN)2(NTNV VAt(bnd)1.8(6052.15)cm2 1 I

cm In[324001.82.15(122242)2]cm4WIn26827cm3 1.8 S

cmNA

22

48106 894.5103N/

89.8Nmm2f215Nmm2(满足要求 VS250103810 2 2 32400104 N/ 32.7N/ 125N/mm（满足要求2 887270.1Nmm21.1f1.1215236Nmm2满足要求T/2作用下角钢与拉力螺栓垂直的肢将发生较大的变形，起到杠杆作用，并在角钢外侧产生时不采用反力V，即螺栓拉力只采用Pf＝T/2，而将拉力螺栓的抗拉强度降低处理。

7.53

Nb ef (7- 式中de——7-6ded0.9382tt——7-6ftb——7-6螺栓直螺距螺栓直2563636664646665螺栓群的受拉。如图7.53所示为螺栓群在力作用下的抗拉连接，通常假NnNbtt式中Nb——单个螺栓的抗拉承载力设计值，按式(7-57)t

(7-图7.54螺栓群承受拉c总是很小，中和轴通常在弯矩指向一侧最外排螺栓附近的某个位置。故实际计算时，常近似地取中和轴位于最下排螺栓O处，在如图7.55(a)所示弯矩作用下，认为连接O处水平轴转动，螺栓拉力O点算起的纵y成正比，于是对O点列弯N1N2 Ni Nn yi MN1y1N2y2 Niyi Nn(N1)y2(N2)y2 (Ni)y2 (Nn)y2 (Ni) iiiNiMyi/ (7-i 7.55螺栓群的偏心受拉7.56后全部螺栓均受拉，如图7.56(c)所示。这样螺栓群的最大和最小螺栓受力为 N 1 i

(7-i NNey1≥ (7-i 式(7-61b)表示全部螺栓受拉，不存在受压区。由此可知Nmin0 ey2ny ey2ny7.57(c)。近似并偏安全地取中和轴位于最下排螺栓O1处，可列出对O1处水平轴的弯矩平衡方程 N1N2 Ni Nn yi NeN1y1N2y2 Niyi Nni(Ni/yi)iN y2≤ (7-ii【例7.8】牛腿与柱采用C级普通螺栓和承托连接，如图7.57所示，承受竖向荷载设计值栓为M20，孔径d0=21.5mm。OO7.577.8解牛腿的剪力V=F=220kN由端板刨平于承托传递；弯矩M=Fe=220×200=排螺栓O轴取矩，最大受力螺栓(最上排1)的拉力为NMy1

441032 24023202

kNNtbAeftb(245.0170103)kN41.7kN受偏心拉力。设N=250kN，e=100mm。螺栓布置如图7.58(a)所示。(a)节点侧矩图(b)节点螺栓布置图(c)作用下截面应力分布(d)弯线作用下截面应力分解ii

7.587.9、7.104(52152252 1225NN1 N

y1124(51525

fb 1fbt

mm解e=200mm>117mm，所以应按大偏心受拉来计算螺栓的最大拉力。假设螺栓的直如图7.58(d)所示。1NNey1 250(2025) kN51.1kN1

2(502402302202102 fb 1fbt

mm300.6mmi则NNey1Nb满足要求i则 (a)剪一柱螺栓群干设支 (b)剪一柱螺栓群干不设支 (c)螺栓布置正面7.59 v vN v tNbNt NV≤N (7- vc式中Nb——一个剪力螺栓的抗剪承载力设计值。Nb一个剪力螺栓的承压承载力设计值。Ntb——一个拉力螺栓的承载力设计值。vcNt——7.11】7.60为牛腿与柱翼缘的连接，剪力V=250kN，e=140mm，螺C级，端板下设有承托。钢材为Q235—B，手工焊，焊E43型，试按考虑承托传递全部剪力V和不传递V两种情况设计此连接。7.607.11解(1)承托传递全部剪力V。承托传递全部剪力V=250kN，螺栓群只承受由偏心力引起M=Ve=(250×0.14kNm=35kNm。按弹性设计法，可假定螺栓群旋转中心在弯矩指向的最下排螺栓的轴线上。设螺栓为M20(Ae=245.0mm2)，则受拉螺栓数为n=8。NtbAeftb(245.0170103)kN 35102 Nt kN23.3kNNt41.7kN(满足要求y2my2

2(102202302402f

ewhew

1.25250

N/mm2139.5N/mm2

ffw160N/mm2(满足要求M=35kNm的共同作用Nbnπd

b

3015202140103 v4

1

kN NbNbtfb(2020305103)kNtNbtNtNV250kN25kNNb 25 23.325 23.3 44.0 41.7 vN v tNbNt高强度螺栓连接的工作性高强度螺栓连接的工作性程中已逐渐采用20锰钛硼钢作为高强度螺栓的钢。高强度螺栓摩擦型连接。高强度螺栓安装时将螺栓拧紧，使螺杆产生很大的预拉力，而被连接板件间则产生很大的预压力。连接受力后，接触面产生的摩擦力板件的相互滑移，以达到传递外力的目的。高强度螺栓摩擦型连接与普通螺栓连接的重要区别，就是完全不靠螺杆的抗剪和孔壁的承压来传力，而是靠钢板间接触面的摩擦力传力。 Nb0.9n 式中0.9——抗力分项系数R的倒数，即取R1/0.91.111————

(7-7-7摩擦面的抗滑移系数μ表7-8每个高强度螺栓的预拉力P 单位螺栓的公称直径8.810.9P0.90.9fyAe/1.20.675fy

(7-式中fy——Ae——7-67.61表示单个螺栓受剪时的工作曲线，由于承压乎全部，故高强度螺栓承压型连接的计算方法与普

7.61生挤压力C，而挤压力C与预拉力P相平衡。拉力增量为ΔPC减少C7.62(b)所示，由平衡PP(CC)7.62厚度为。钢板挤压面积为Ac，由变形关系可得aP，b式中Δa——螺栓在长度内的伸长量。Δb——钢板在长度内的恢复量。

ab，P 1Ac/ Ad，故可以认为ΔP≈0tNbtNt≤PP基本的增大而减小。现行《钢结构设计规范》用Nt乘1.125的系数来考虑μ值降低的不利影响， Nb0.9n(P1.1251.111N)0.9n( 式中1.111R

(7-与普通螺栓相同，即式7-63力。当板间的摩擦力被克服，螺杆与孔壁接触时，板件孔前区将形成三向应力场，所以承压型连接高强度螺栓的承压强度比普通螺栓高很多，两者相差约50%。当承压型连接高强度螺栓受有杆轴拉力时，板间的压紧力随外拉力的增加而减小，因而其承压强度设计值也1.2化这一因素。因为所有高强度螺栓的外拉力一般均不大于0.8P1.2因此，对于同时受剪力和拉力的承压型连接高强度螺栓，还要按式(7-68)计算孔壁承压：NNcb

1dtf

(7- c式中Nb——c——设计值的计算式列于表7-9中，方便读者对照与应用。7-9 Nb πd2f nv Nbdtf 1Nbπd2fe 计算式备注1 N N NV≤N 2Nb0.9n NbtNb0.9n(P1.25N Nt≤3承压型连接高强度πd2Nvnv4fvNbdtfbc2Nbnπdef v bNtπd2e4 N N NvNt≤1Nvn≤N 高强度螺栓群的抗剪计算力作用时。此时，高强度螺栓连接所需螺栓数目