dq坐标变换数学原理课件

dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理3.2坐标变换和动态数学模型的简化上节中虽已推导出异步电机的动态数学模型，但是，要分析和求解这组非线性方程显然是十分困难的。在实际应用中必须设法予以简化，简化的基本方法是坐标变换。dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理13.2坐标变换和动态数学模型的简化

上节中虽已推导出异步电机的动态数学模型，但是，要分析和求解这组非线性方程显然是十分困难的。在实际应用中必须设法予以简化，简化的基本方法是坐标变换。3.2坐标变换和动态数学模型的简化2一、坐标变换的基本思路

直流电机的数学模型比较简单：虽然电枢本身是旋转的，但其绕组通过换向器电刷接到端接板上，因此，电枢磁动势的轴线始终被电刷限定在q轴位置上，其效果好象一个在q轴上静止的绕组一样。主磁通的方向沿着与之垂直的d轴；直流电机的主磁通基本上唯一地由励磁绕组的励磁电流决定，这是直流电机的数学模型及其控制系统比较简单的根本原因。一、坐标变换的基本思路直流3

交流电机的物理模型

如果能将交流电机的物理模型等效地变换成类似直流电机的模式，分析和控制就可以大大简化。坐标变换正是按照这条思路进行的。众所周知，交流电机三相对称的静止绕组A、B、C，通以三相平衡的正弦电流时，所产生的合成磁动势是旋转磁动势F，它在空间呈正弦分布，以同步转速1（即电流的角频率）顺着A-B-C

的相序旋转。交流电机的物理模型如果能将交流电机的4（1）交流电机绕组的等效物理模型ABCABCiAiBiCFω1图a三相交流绕组（1）交流电机绕组的等效物理模型ABCABCiAiBiCF5旋转磁动势的产生

然而，旋转磁动势并不一定非要三相不可，除单相以外，二相、三相、四相等任意对称的多相绕组，通以平衡的多相电流，都能产生旋转磁动势，当然以两相最为简单。在这里，不同电机模型彼此等效的原则是：在不同坐标下所产生的磁动势完全一致。旋转磁动势的产生然而，旋转磁动势并不一6（2）等效的两相交流电机绕组Fiiω1图B两相交流绕组

两相静止绕组和，它们在空间互差90°，通以时间上互差90°的两相平衡交流电流，也产生旋转磁动势F。当两个旋转磁动势大小和转速都相等时，即认为图b的两相绕组与图a的三相绕组等效。（2）等效的两相交流电机绕组Fiiω1图B7（3）旋转的直流绕组与等效直流电机模型1FdqimitMT图c旋转的直流绕组

（3）旋转的直流绕组与等效直流电机模型1FdqimitMT8

再看图c中的两个匝数相等且互相垂直的绕组d和q，其中分别通以直流电流id和iq，产生合成磁动势F，其位置相对于绕组来说是固定的。如果让包含两个绕组在内的整个铁心以同步转速旋转，则磁动势F自然也随之旋转起来，成为旋转磁动势。再看图c中的两个匝数相等且互相垂直的绕组d9

把这个旋转磁动势的大小和转速也控制成与图a和图b中的磁动势一样，那么这套旋转的直流绕组也就和前面两套固定的交流绕组都等效了。当观察者也站到铁心上和绕组一起旋转时，在他看来，d

和q是两个通以直流而相互垂直的静止绕组。如果控制磁通的位置在d轴上，就和直流电机物理模型没有本质上的区别了。这时，绕组d相当于励磁绕组，q相当于伪静止的电枢绕组。

把这个旋转磁动势的大小和转速也控制成10

有意思的是：就图c的M、T两个绕组而言，当观察者站在地面看上去，它们是与三相交流绕组等效的旋转直流绕组；如果跳到旋转着的铁心上看，它们就的的确确是一个直流电机模型了。这样，通过坐标系的变换，可以找到与交流三相绕组等效的直流电机模型。

现在的问题是，如何求出iA、iB、iC与i、i和im、it之间准确的等效关系，这就是坐标变换的任务。

有意思的是：就图c的M、T两个绕组而言112.三相--两相变换（3/2变换）

现在先考虑上述的第一种坐标变换——在三相静止绕组A、B、C和两相静止绕组、之间的变换，或称三相静止坐标系和两相静止坐标系间的变换，简称3/2变换。

2.三相--两相变换（3/2变换）现12三相和两相坐标系与绕组磁动势的空间矢量

AN2iN3iAN3iCN3iBN2iβ60o60oCB

为方便起见，取A轴和轴重合。设三相绕组每相有效匝数为N3，两相绕组每相有效匝数为N2，各相磁动势为有效匝数与电流的乘积，其空间矢量均位于有关相的坐标轴上。由于交流磁动势的大小随时间在变化着，图中磁动势矢量的长度是随意的。三相和两相坐标系与绕组磁动势的空间矢量AN2iN3iA13

设磁动势波形是正弦分布的，当三相总磁动势与二相总磁动势相等时，两套绕组瞬时磁动势在、轴上的投影都应相等，设磁动势波形是正弦分布的，当三相总磁动势与二相总磁14写成矩阵形式，得考虑变换前后总功率不变，在此前提下，可以证明，匝数比应为写成矩阵形式，得考虑变换前后总功率不变，在此前提下，可以证明15得（3-37）

得（3-37）16

令C3/2表示从三相坐标系变换到两相坐标系的变换矩阵，则

（3-38）

三相—两相坐标系的变换矩阵令C3/2表示从三相坐标系变换到两相坐标系的变17

如果三相绕组是Y形联结不带零线，则有iA+iB+iC=0，或iC=iAiB。代入式（3-37）得

按照所采用的条件，电流变换阵也就是电压变换阵，同时还可证明，它们也是磁链的变换阵。如果三相绕组是Y形联结不带零线，183.两相—两相旋转变换（2s/2r变换）

从两相静止坐标系到两相旋转坐标系d、q变换称作两相—两相旋转变换，简称2s/2r变换，其中s表示静止，r表示旋转。

3.两相—两相旋转变换（2s/2r变换）从两19

图中，两相交流电流i、i和两个直流电流id、iq产生同样的以同步转速1旋转的合成磁动势Fs。由于各绕组匝数都相等，可以消去磁动势中的匝数，直接用电流表示，例如Fs可以直接标成is。d，q轴和矢量Fs（is）都以转速1旋转，分量id、iq的长短不变，相当于d，q绕组的直流磁动势。图中，两相交流电流i、i和两个直流电20但、轴是静止的，轴与M轴的夹角随时间而变化，因此is在、轴上的分量的长短也随时间变化，相当于绕组交流磁动势的瞬时值。由图可见，i、i和id、iq之间存在下列关系但、轴是静止的，轴与21写成矩阵形式，得

（3-40）

是两相静止坐标系变换到两相旋转坐标系的变换阵。

式中

两相旋转—两相静止坐标系的变换矩阵写成矩阵形式，得（3-40）是两相静止坐标系变换到两相旋22

对式（3-40）两边都左乘以变换阵的逆矩阵，即得

(3-41)则两相旋转坐标系变换到两相静止坐标系的变换阵是

电压和磁链的旋转变换阵也与电流（磁动势）旋转变换阵相同。对式（3-40）两边都左乘以变换阵的逆矩阵，即得23它是指由d、q轴电流求定子电流和与d轴的夹角1。显然，其变换式应为4.直角坐标/极坐标变换（K/P变换）

此方法也同样适用于电压和磁链的变换。

它是指由d、q轴电流求定子电流和与d轴的夹角1。显然，其变24

变换过程

ABC坐标系坐标系dq坐标系3/2变换C2s/2r变换过程ABC坐标系坐标系dq坐标系325三、异步电动机在、静止坐标系上的

数学模型

把异步电机在三相静止ABC坐标系上的数学模型变换到两相坐标系上，由于两相坐标轴互相垂直，两相绕组之间没有磁的耦合，仅此一点，就会使数学模型简单了许多。图3-9用两相静止坐标系表示的异步机等效电路RsLmLmLsLsRsLmLrLmLrRrRrω三、异步电动机在、静止坐标系上的

261.电压方程式中，下标s和r分别表示定子和转子变量；下标和分别表示轴和轴变量.

——坐标系定子等效两相绕组的互感；1.电压方程式中，下标s和r分别表示定子和转子变量；下标272.磁链方程ABC三相坐标系的磁链方程经坐标变换简化为以下坐标系磁链方程：

在两相坐标系中，定子和转子的等效绕组落在互相垂直的两根轴上，它们之间没有耦合关系，互感磁链只在同轴绕组之间存在，所以式中的每个磁链分量只剩下两项。

2.磁链方程ABC三相坐标系的磁链方程经坐标变换简化为以下283.电磁转矩方程以上电压方程、磁链方程和电磁转矩方程再加上式（3-1）运动方程和式（3-2）转角微分方程构成了静止坐标系上的异步电动机数学模型。这种在两相静止坐标系上的数学模型又称作Kron异步电机方程式或双轴原型电机（TwoAxisPrimitiveMachine）基本方程式。3.电磁转矩方程以上电压方程、磁链方程和电磁转矩方294.异步电机在两相同步旋转坐标系（dq坐

标系）上的数学模型

两相同步旋转dq坐标系的旋转速度等于定子电源的同步角速度1。用dq坐标系表示的异步电动机等效电路如图3-10所示。图3-10异步电动机在同步旋转dq坐标系的等效电路idridsudsuqsiqsiqrω1LmLmLmLsLsLrLrRsRsΨrdquqr=0udr=0LmωRrRr4.异步电机在两相同步旋转坐标系（dq坐

标301.电压方程dq坐标系相对于转子的旋转角速度为1－＝s，即转差角速度。式（3-46）的电压方程右边系数矩阵的每一项都是非零的，这说明异步机在二相同步旋转坐标系下的数学模型仍是强耦合的。（3-46）1.电压方程dq坐标系相对于转子的旋转角速度为1－＝s312.磁链方程3.电磁转矩方程

由于dq坐标系与电动机气隙磁场同步旋转，彼此之间无相对运动，当A、B、C坐标系中的变量为正弦函数时，dq坐标系中的变量将是直流量，已经非常接近直流电动机了。但是，直流电动机的电枢回路和励磁回路是解耦的，而异步机在二相同步旋转坐标系下的数学模型仍是强耦合的。2.磁链方程3.电磁转矩方程由于dq坐标系与电动机气隙32

3.3矢量控制变频调速系统

上一节中表明，异步电机的动态数学模型是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统，通过坐标变换，可以使之降阶并化简，但并没有改变其非线性、多变量的本质。需要高动态性能的异步电机调速系统必须在其动态模型的基础上进行分析和设计。经过多年的潜心研究和实践，有几种控制方案已经获得了成功的应用，目前应用最广的就是按转子磁链定向的矢量控制系统。3.3矢量控制变频调速系统上一333.3矢量控制变频调速系统本节提要矢量控制的基本思路按转子磁链定向的MT同步旋转坐标系中的数学模型矢量控制基本方程转速、磁链闭环控制的直接矢量控制系统转子磁链观测模型磁链开环转的间接矢量控制系统3.3矢量控制变频调速系统本节提要343.3.1矢量控制的基本思路

上节已经阐明，以产生同样的旋转磁动势为准则，在三相坐标系上的定子交流电流iA、iB、iC，通过三相/两相变换可以等效成两相静止坐标系上的交流电流i、i，再通过同步旋转变换，可以等效成同步旋转坐标系上的直流电流id和iq。3.3.1矢量控制的基本思路上节已经35

如果观察者站到铁心上与坐标系一起旋转，他所看到的便是一台直流电机，可以控制使交流电机的转子总磁通

r就是等效直流电机的磁通，则M绕组相当于直流电机的励磁绕组，im相当于励磁电流，T绕组相当于伪静止的电枢绕组，it相当于与转矩成正比的电枢电流。

如果观察者站到铁心上与坐标系一起旋转，他所看到36

既然异步电机经过坐标变换可以等效成直流电机，那么，模仿直流电机的控制策略，得到直流电机的控制量，经过相应的坐标反变换，就能够控制异步电机了。由于进行坐标变换的是电流（代表磁动势）的空间矢量，所以这样通过坐标变换实现的控制系统就叫作矢量控制系统（VectorControlSystem）。既然异步电机经过坐标变换可以等效成直流电机373.3.2异步电动机在按转子磁场定向的MT同步旋转坐标系中的数学模型上述是矢量控制的基本思路，其中的矢量变换包括三相/两相变换和同步旋转变换。在进行两相同步旋转坐标变换时，只规定了d，q两轴的相互垂直关系和与定子频率同步的旋转速度，并未规定两轴与电机旋转磁场的相对位置。

3.3.2异步电动机在按转子磁场定向的MT同步旋转坐标38

按转子磁链定向

选择d轴沿着转子总磁链矢量的方向，并称之为M（Magnetization）轴，而q轴再逆时针转90°，即垂直于转子总磁链矢量，称之为T（Torque）轴。这样的两相同步旋转坐标系就具体规定为M，T坐标系，即按转子磁链定向（FieldOrientation）的坐标系。按转子磁链定向选择d轴沿着转子总磁链矢量的方向，并39异步电动机的坐标变换结构图3/2——三相/两相变换;VR——同步旋转变换;——M轴与轴（A轴）的夹角

3/2VR等效直流电动机模型ABC

iAiBiCiMiTii异步电动机把上述等效关系用结构图的形式画出来，便得到下图。从整体上看，输入为A，B，C三相电压，输出为转速，是一台异步电机。从内部看，经过3/2变换和同步旋转变换，变成一台由iM和iT输入，由输出的直流电机。异步电动机的坐标变换结构图3/2VR等效直流ABCi401.磁链方程

由于M轴方向与转子磁链一致，显然下式成立：则

，（3-49）

则1.磁链方程由于M轴方向与转子磁链一致，显然下式成立412.电压方程

由转子磁链方程可得将上式带入式（3-46），并改变坐标轴符号可得

式中，在第三、四行出现的零元素，说明多变量之间的耦合关系减少了，模型得到了简化。

（3-51）

2.电压方程由转子磁链方程可得将上式带入式（3-46）423.电磁转矩方程

把dq坐标系下的电磁转矩方程中的下标ds、qs分别替换成M、T，下标dr、qr分别替换成m、t就得到MT坐标系下的电磁转矩方程：3.电磁转矩方程把dq坐标系下的电磁转矩方程中的下标ds、433.3.3

矢量控制基本方程

在沿转子磁场定向的M、T同步旋转坐标系中，对于笼型转子异步电动机，由于转子短路，有um=ut=0，则电压方程可简化为

将电压方程矩阵的第三行单独写出来，得

3.3.3矢量控制基本方程在沿转子磁场定向的M、T同步44由磁链方程（3-49）可得

（3-55）

由以上两式，得

即

式中，为转子励磁时间常数。

由磁链方程（3-49）可得（3-55）由以上两式，得即453.3.3

矢量控制基本方程iM被称为定子的励磁电流分量。由式（3-51）可得：

上式说明，M轴按转子磁场方向定向后，与之正交的T轴上定子电流分量的变化会立即引起相应转子电流分量的变化，不存在滞后。

3.3.3矢量控制基本方程iM被称为定子的励磁电流分量。463.3.3

矢量控制基本方程将上式及式（3-50）代入电磁转矩方程，可得：

这个转矩关系式很简单，同直流电动机的转矩公式一样。此式表明，。。。。。。iT被称为转矩电流分量。

3.3.3矢量控制基本方程将上式及式（3-50）代入电磁473.3.3

矢量控制基本方程转差角频率以上转差角频率方程式、电磁转矩方程和转子磁链方程就构成了按转子磁场定向的矢量控制系统的基本方程式。在实际控制中，如果能够实现电流iM和iT的完全解耦，异步电动机便可获得类似于直流电动机的特性。

3.3.3矢量控制基本方程转差角频率以上转差角频48

按转子磁链定向的意义式（3-57）或式（3-58）表明，转子磁链仅由定子电流励磁分量产生，与转矩分量无关，从这个意义上看，定子电流的励磁分量与转矩分量是解耦的。式（3-57）还表明，r与iM之间的传递函数是一阶惯性环节，时间常数为转子磁链励磁时间常数，当励磁电流分量iM突变时，r的变化要受到励磁惯性的阻挠，这和直流电机励磁绕组的惯性作用是一致的。

按转子磁链定向的意义式（3-57）或式（3-58）表明，转49磁链调节磁链观测

VR-12/3M3~测速ASR*+_*+_－++－+－PI-TeTe*iT**iMVSI3.3.4转速、磁链闭环的直接矢量控制系统磁链调节磁链M测速ASR*+_*+_－++－+－P50

工作原理转速正、反向和弱磁升速。磁链给定信号由函数发生程序获得。变频调速系统的速度调节关键在于对电磁转矩的准确控制，系统中转速调节器的输出作为电磁转矩的给定，实现了电磁转矩的闭环控制。定子电流转矩分量的参考信号由转矩调节器的输出给定，相当于双闭环直流调速系统的电枢电流给定；

工作原理转速正、反向和弱磁升速。51特点电机本质上是“自控”的。系统的频率不象在标量控制系统中被直接控制，而是借助磁场定向角

(或单位矢量)实现了对相位和频率的控制。不必担心像标量控制那样在超过转矩Tem工作点时系统出现的不稳定问题。矢量控制通过限制电流Is()在安全电流范围内，从而可自动将工作点限制在稳定区域。该系统带有转子磁链反馈，优点是实现了磁链和转矩的完全解耦控制，精度高，可用于要求高性能调速的场合，但系统构成和运算较复杂。特点电机本质上是“自控”的。系统的频率不象在标量控制523.3.5转子磁链观测模型

电压模型磁链观测器

利用定子电压和电流信号重构转子磁链信号通过检测电动机的定子电流和转速信号来重构转子磁链信号

电流模型磁链观测器3.3.5转子磁链观测模型电压模型磁链观测器利用定533.3.6磁链开环的间接矢量控制系统

在磁链闭环的直接矢量控制系统中，转子磁链反馈信号是由磁链模型获得的，受电机参数Tr

和Lm

变化的影响，造成控制的不准确性。为避免复杂的磁链观测算法及运算偏差对闭环控制的影响，磁链开环的间接矢量控制在工业应用中比较流行。常利用矢量控制方程中的转差公式（3-61），构成转差型的矢量控制系统。3.3.6磁链开环的间接矢量控制系统54－K/PASRACRCSIUR÷TAM3～TG矢量控制器转差频率矢量控制系统的构成÷－K/PASRACRCSI÷TAM3～TG矢量控制器转差频率55

系统的主要特点（1）转速调节器ASR的输出正比于转矩给定信号，实际上是由矢量控制方程式可求出定子电流转矩分量给定信号i*T和转差频率给定信号*s，其关系为系统的主要特点（1）转速调节器ASR的输出正比于转矩给定信563.3.6磁链开环的间接矢量控制系统（2）定子电流励磁分量给定信号i*M和转子磁链给定信号*r之间的关系是靠式（3-57）建立的。3.3.6磁链开环的间接矢量控制系统（2）定子电流励磁57

（3）i*sm和i*st经直角坐标/极坐标变换器K/P合成后，产生定子电流幅值给定信号i*s和相角给定信号*s。前者经电流调节器ACR控制定子电流的大小，后者则控制逆变器换相的时刻，从而决定定子电流的相位。定子电流相位能否得到及时的控制对于动态转矩的发生极为重要。（3）i*sm和i*st经直角坐标/极坐标变换器K/58

在动态过程中，实际参数与矢量控制方程中所用的参数可能不一致，例如由于温度变化和频率不同而影响转子电阻Rr，进而影响转子时间常数Tr；由于饱和程度的不同而影响电感等等。那么，利用给定的参数求得的和就会偏离实际的数值，在控制中造成磁场定向的不准确。为了解决这个问题，可以采用参数辨识和自适应控制的方法进行改进。

59UDCM3~信号调理及滤波驱动单元数字控制信号转换A/D显示DSPTMS320LF2407A键盘PWM发生逆变器光电编码器转速给定+-矢量控制变频调速系统硬件电路3.3.7矢量控制变频调速系统的实现

UDCM3~信号调理及滤波驱动单元数字控制信号转换显示DS60为实现实时全数字化矢量控制变频调速，系统采用了TI公司的TMS320LF2407ADSP为控制核心。系统的内环为电流调节环，采样周期为100μs;外环为速度调节环，采样周期为1ms。在通用定时器1下溢中断处理程序中调用电流环调节子程序或速度环调节子程序，并且电流环中断优先级比速度环中断优先级高。

为实现实时全数字化矢量控制变频调速，系统采用了TI公61dq坐标变换数学原理课件62目前矢量控制的交流变频调速系统已走向实用化，成功地应用于轧机主传动、电力机车牵引系统、数控机床和电动汽车中。

例如，大功率轧钢机主传动要求有很快的动态响应和相当高的过载能力，一直用直流电机，由于直流电动机的换向器和电刷在大功率方面问题较多，而且维护工作量大，在1980年以后逐步用交流异步电动机或同步电动机变频调速代替直流电动机调速。应用目前矢量控制的交流变频调速系统已走向实用化，成功地应用于轧机63冷轧机的调速指标如下：电动机容量3000~6000kW电动机转速~1500r/min调速响应60rad/s调速精度0.0004%力矩控制精度2%冷轧机的调速指标如下：6420世纪80年代，由于电力电子高压大功率全控型器件GTO的问世，使变频器进一步小型化、轻量化、大功率化。这种新型的变频器在大功率内燃机车和电气机车上的成功应用，促进了交流传动机车更迅速发展。我国广州地铁一号线和北京地铁三期工程交流传动车辆是分别从日本和德国引进的，均采用GTO逆变器。20世纪80年代，由于电力电子高压大功率全控型器件GTO的问653.4直接转矩控制变频调速系统概述直接转矩控制系统简称DTC(DirectTorqueControl)系统，是继矢量控制系统之后发展起来的另一种高动态性能的交流电动机变压变频调速系统，1985年由德国鲁尔大学Depenbrock教授提出。由于利用转矩反馈直接控制电机的电磁转矩，因而得名。3.4直接转矩控制变频调速系统概述663.4.1基本思路直接转矩控制是基于在定子坐标系下建立的交流电动机数学模型，直接控制电动机的磁链和转矩，并用定子磁链定向代替转子磁链定向。它不需要模仿直流电动机的控制，所需要的信号处理工作比较简单。

直接转矩控制强调的是转矩的直接控制效果，因此它并不强调获得理想的正弦波波形，而是采用电压空间矢量和近似圆形磁链轨迹的概念。3.4.1基本思路直接转矩控制是基于在定子坐标系673.4.2直接转矩控制系统的原理图3-19直接转矩控制系统原理框图逆变器异步电动机3.4.2直接转矩控制系统的原理图3-19直接转68

结构特点ASR的输出作为电磁转矩的给定信号；设置转矩控制内环，它可以抑制磁链变化对转速子系统的影响，从而使转速和磁链子系统实现了近似的解耦。转矩和磁链的控制器用滞环控制器或bang-bang控制器取代通常的PI调节器。结构特点ASR的输出作为电磁转矩的给定信号；69

控制特点

与VC系统一样，它也是分别控制异步电动机的转速和磁链，但在具体控制方法上，DTC系统与VC系统不同的特点是：（1）直接转矩控制基于在定子坐标系下建立的交流电动机数学模型，它不需要模仿直流电动机的控制，省掉了矢量旋转变换等复杂的变换与运算，因此，它所需要的信号处理工作比较简单。

控制特点与VC系统一样，它也是分别控70

2）转矩和磁链的控制采用双位式bang-bang控制器，并在PWM逆变器中直接用这两个控制信号产生电压的SVPWM波形，从而避开了将定子电流分解成转矩和磁链分量，省去了旋转变换和电流控制，简化了控制器的结构。2）转矩和磁链的控制采用双位式bang71

3）选择定子磁链作为被控量，计算磁链的模型可以不受转子参数变化的影响，提高了控制系统的鲁棒性。

4）由于采用了直接转矩控制，在加减速或负载变化的动态过程中，可以获得快速的转矩响应，但必须注意限制过大的冲击电流，以免损坏功率开关器件，因此实际的转矩响应的快速性也是有限的。3）选择定子磁链作为被控量，计算磁链的模型可以不受转72电压空间矢量和逆变器的开关状态的选择

在图3-19所示的DTC系统中，根据定子磁链给定和反馈信号进行砰-砰控制，按控制程序选取电压空间矢量的作用顺序和持续时间。正六边形的磁链轨迹控制如果只要求正六边形的磁链轨迹，则逆变器的控制程序简单，主电路开关频率低，但定子磁链偏差较大。电压空间矢量和逆变器的开关状态的选择在73圆形磁链轨迹控制如果要逼近圆形磁链轨迹，则控制程序较复杂，主电路开关频率高，定子磁链接近恒定。该系统也可用于弱磁升速，这时要设计好Ψ*s=f(*)函数发生程序，以确定不同转速时的磁链给定值。

圆形磁链轨迹控制74DTC系统存在的问题1）由于采用bang-bang控制，实际转矩必然在上下限内脉动，而不是完全恒定的。2）由于磁链计算采用了带积分环节的电压模型，积分初值、累积误差和定子电阻的变化都会影响磁链计算的准确度。这两个问题的影响在低速时都比较显著，因而使DTC系统的调速范围受到限制。DTC系统存在的问题1）由于采用bang-bang控制，实际75世界上的工业发达国家，如德国、日本、美国等，都竞相发展此项新技术。如ABB公司ACS600系列变频器、IGCT三电平高压变频器ACS1000。

目前，直接转矩控制技术已成功地应用在电力机车牵引的大功率交流传动上。世界上的工业发达国家，如德国、日本、美国等，都竞相发展此项新763.4.5直接转矩控制与矢量控制

DTC系统和VC系统都是已获实际应用的高性能交流调速系统。两者都采用转矩（转速）和磁链分别控制，这是符合异步电动机动态数学模型的需要的。但两者在控制性能上却各有千秋。

3.4.5直接转矩控制与矢量控制DTC77

矢量控制系统特点

VC系统强调Te与Ψr的解耦，有利于分别设计转速与磁链调节器；实行连续控制，可获得较宽的调速范围；但按Ψr定向受电动机转子参数变化的影响，降低了系统的鲁棒性。矢量控制系统特点VC系统强调Te与78

DTC系统特点

DTC系统则实行Te与Ψsbang-bang控制，避开了旋转坐标变换，简化了控制结构；控制定子磁链而不是转子磁链，不受转子参数变化的影响；但不可避免地产生转矩脉动，低速性能较差，调速范围受到限制。表3-1列出了两种系统的特点与性能的比较。DTC系统特点DTC系统则实行T79表3-1直接转矩控制和矢量控制的特点与性能比较性能与特点直接转矩控制系统矢量控制系统磁链控制定子磁链转子磁链转矩控制bang-bang控制，脉动连续控制，比较平滑坐标变换静止坐标变换，较简单旋转坐标变换，较复杂转子参数变化影响无有调速范围不够宽比较宽表3-1直接转矩控制和矢量控制的特点与性能比较性能与特80由于它们各自的特色，在应用领域上各有侧重。矢量控制系统更适用于宽范围调速系统和伺服系统，而直接转矩控制则更适用于需要快速转矩响应的大惯量运动控制系统（如电气机车）。鉴于两种控制策略都还有不足之处，目前两种系统的研究和开发工作都在朝着克服其缺点的方向发展，对矢量控制系统的进一步研究工作主要是提高其控制的鲁棒性，对直接转矩控制系统的进一步研究工作则主要集中在提高其低速性能上。由于它们各自的特色，在应用领域上各有侧重。矢量控制系统813.5无速度传感器变频调速系统矢量控制和直接转矩控制技术需要通过测速发电机或测速码盘实现转速闭环。但由此在实际应用中带来了以下问题：（1）高精度的速度传感器价格昂贵，增加了系统的成本；（2）速度传感器多数由电子电路构成，其抗电磁干扰的能力较差，（3）速度传感器存在安装问题。3.5无速度传感器变频调速系统矢量控制和直接转矩823.5无速度传感器变频调速系统无速度传感器变频调速技术是为了实现与高性能有速度传感器矢量控制或直接转矩控制相当的转速和转矩控制性能，适用于对转速控制有一定的要求，但又不适宜安装速度传感器的场合。

3.5无速度传感器变频调速系统无速度传感器变频83在无速度传感器矢量控制变频调速系统中，为了提高速度辩识的精度，在不同速度范围和运行工况下准确地辩识电机的转速一直是人们研究的重点，科研工作者在这方面做了大量的工作。目前这方面的方法主要有模型参考自适应辩识方法（MRAS）、扩展卡尔曼滤波法（EKF）和齿谐波法等。

在无速度传感器矢量控制变频调速系统中，为了提高速度辩84dq坐标变换数学原理课件853.5无速度传感器变频调速系统该系统实时检测定子电流和电压，作为转子磁链观测器的输入信号。

磁链观测器根据定子电流和电压观测转子磁链，并估算定子电流转矩分量。

利用定子电流转矩分量给定值与其估算值的误差，通过PI自适应调节器获得转速观测值，

3.5无速度传感器变频调速系统该系统实时检测定子电流和86目前，实际使用的无速度传感器变频调速系统的主要性能如下：（1）

速度精度达到0.2%。（2）在1：10的速度范围内，转速上升时间小于100ms。（3）系统的调速范围可以达到1：120，少数可达到1：200。目前，实际使用的无速度传感器变频调速系统的主要性能如下：87dq坐标变换数学原理课件88本章小结本章学习的重点是基于异步电动机动态数学模型的高性能变频调速原理。要求学生了解和掌握的内容有：掌握异步电动机动态数学模型的性质。了解坐标变换的基本思路。掌握矢量控制基本方程。掌握基于动态模型的变压变频调速系统的工作原理和性能。本章小结本章学习的重点是基于异步电动89思考题1.异步电机的坐标变换是在哪三个坐标系下?各有何特点?2.异步电机矢量控制方程包括哪些?是如何得到的?3.矢量控制与直接转矩控制的性能有何异同?4.采用无速度传感器矢量控制/直接转矩控制的目的是什么?适用于何种场合?系统的关键是什么?思考题1.异步电机的坐标变换是在哪三个坐标系下?各有何特点?90谢谢！谢谢！91dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理3.2坐标变换和动态数学模型的简化上节中虽已推导出异步电机的动态数学模型，但是，要分析和求解这组非线性方程显然是十分困难的。在实际应用中必须设法予以简化，简化的基本方法是坐标变换。dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理dq坐标变换数学原理923.2坐标变换和动态数学模型的简化

上节中虽已推导出异步电机的动态数学模型，但是，要分析和求解这组非线性方程显然是十分困难的。在实际应用中必须设法予以简化，简化的基本方法是坐标变换。3.2坐标变换和动态数学模型的简化93一、坐标变换的基本思路

直流电机的数学模型比较简单：虽然电枢本身是旋转的，但其绕组通过换向器电刷接到端接板上，因此，电枢磁动势的轴线始终被电刷限定在q轴位置上，其效果好象一个在q轴上静止的绕组一样。主磁通的方向沿着与之垂直的d轴；直流电机的主磁通基本上唯一地由励磁绕组的励磁电流决定，这是直流电机的数学模型及其控制系统比较简单的根本原因。一、坐标变换的基本思路直流94

交流电机的物理模型

如果能将交流电机的物理模型等效地变换成类似直流电机的模式，分析和控制就可以大大简化。坐标变换正是按照这条思路进行的。众所周知，交流电机三相对称的静止绕组A、B、C，通以三相平衡的正弦电流时，所产生的合成磁动势是旋转磁动势F，它在空间呈正弦分布，以同步转速1（即电流的角频率）顺着A-B-C

的相序旋转。交流电机的物理模型如果能将交流电机的95（1）交流电机绕组的等效物理模型ABCABCiAiBiCFω1图a三相交流绕组（1）交流电机绕组的等效物理模型ABCABCiAiBiCF96旋转磁动势的产生

然而，旋转磁动势并不一定非要三相不可，除单相以外，二相、三相、四相等任意对称的多相绕组，通以平衡的多相电流，都能产生旋转磁动势，当然以两相最为简单。在这里，不同电机模型彼此等效的原则是：在不同坐标下所产生的磁动势完全一致。旋转磁动势的产生然而，旋转磁动势并不一97（2）等效的两相交流电机绕组Fiiω1图B两相交流绕组

两相静止绕组和，它们在空间互差90°，通以时间上互差90°的两相平衡交流电流，也产生旋转磁动势F。当两个旋转磁动势大小和转速都相等时，即认为图b的两相绕组与图a的三相绕组等效。（2）等效的两相交流电机绕组Fiiω1图B98（3）旋转的直流绕组与等效直流电机模型1FdqimitMT图c旋转的直流绕组

（3）旋转的直流绕组与等效直流电机模型1FdqimitMT99

再看图c中的两个匝数相等且互相垂直的绕组d和q，其中分别通以直流电流id和iq，产生合成磁动势F，其位置相对于绕组来说是固定的。如果让包含两个绕组在内的整个铁心以同步转速旋转，则磁动势F自然也随之旋转起来，成为旋转磁动势。再看图c中的两个匝数相等且互相垂直的绕组d100

把这个旋转磁动势的大小和转速也控制成与图a和图b中的磁动势一样，那么这套旋转的直流绕组也就和前面两套固定的交流绕组都等效了。当观察者也站到铁心上和绕组一起旋转时，在他看来，d

和q是两个通以直流而相互垂直的静止绕组。如果控制磁通的位置在d轴上，就和直流电机物理模型没有本质上的区别了。这时，绕组d相当于励磁绕组，q相当于伪静止的电枢绕组。

把这个旋转磁动势的大小和转速也控制成101

有意思的是：就图c的M、T两个绕组而言，当观察者站在地面看上去，它们是与三相交流绕组等效的旋转直流绕组；如果跳到旋转着的铁心上看，它们就的的确确是一个直流电机模型了。这样，通过坐标系的变换，可以找到与交流三相绕组等效的直流电机模型。

现在的问题是，如何求出iA、iB、iC与i、i和im、it之间准确的等效关系，这就是坐标变换的任务。

有意思的是：就图c的M、T两个绕组而言1022.三相--两相变换（3/2变换）

现在先考虑上述的第一种坐标变换——在三相静止绕组A、B、C和两相静止绕组、之间的变换，或称三相静止坐标系和两相静止坐标系间的变换，简称3/2变换。

2.三相--两相变换（3/2变换）现103三相和两相坐标系与绕组磁动势的空间矢量

AN2iN3iAN3iCN3iBN2iβ60o60oCB

为方便起见，取A轴和轴重合。设三相绕组每相有效匝数为N3，两相绕组每相有效匝数为N2，各相磁动势为有效匝数与电流的乘积，其空间矢量均位于有关相的坐标轴上。由于交流磁动势的大小随时间在变化着，图中磁动势矢量的长度是随意的。三相和两相坐标系与绕组磁动势的空间矢量AN2iN3iA104

设磁动势波形是正弦分布的，当三相总磁动势与二相总磁动势相等时，两套绕组瞬时磁动势在、轴上的投影都应相等，设磁动势波形是正弦分布的，当三相总磁动势与二相总磁105写成矩阵形式，得考虑变换前后总功率不变，在此前提下，可以证明，匝数比应为写成矩阵形式，得考虑变换前后总功率不变，在此前提下，可以证明106得（3-37）

得（3-37）107

令C3/2表示从三相坐标系变换到两相坐标系的变换矩阵，则

（3-38）

三相—两相坐标系的变换矩阵令C3/2表示从三相坐标系变换到两相坐标系的变108

如果三相绕组是Y形联结不带零线，则有iA+iB+iC=0，或iC=iAiB。代入式（3-37）得

按照所采用的条件，电流变换阵也就是电压变换阵，同时还可证明，它们也是磁链的变换阵。如果三相绕组是Y形联结不带零线，1093.两相—两相旋转变换（2s/2r变换）

从两相静止坐标系到两相旋转坐标系d、q变换称作两相—两相旋转变换，简称2s/2r变换，其中s表示静止，r表示旋转。

3.两相—两相旋转变换（2s/2r变换）从两110

图中，两相交流电流i、i和两个直流电流id、iq产生同样的以同步转速1旋转的合成磁动势Fs。由于各绕组匝数都相等，可以消去磁动势中的匝数，直接用电流表示，例如Fs可以直接标成is。d，q轴和矢量Fs（is）都以转速1旋转，分量id、iq的长短不变，相当于d，q绕组的直流磁动势。图中，两相交流电流i、i和两个直流电111但、轴是静止的，轴与M轴的夹角随时间而变化，因此is在、轴上的分量的长短也随时间变化，相当于绕组交流磁动势的瞬时值。由图可见，i、i和id、iq之间存在下列关系但、轴是静止的，轴与112写成矩阵形式，得

（3-40）

是两相静止坐标系变换到两相旋转坐标系的变换阵。

式中

两相旋转—两相静止坐标系的变换矩阵写成矩阵形式，得（3-40）是两相静止坐标系变换到两相旋113

对式（3-40）两边都左乘以变换阵的逆矩阵，即得

(3-41)则两相旋转坐标系变换到两相静止坐标系的变换阵是

电压和磁链的旋转变换阵也与电流（磁动势）旋转变换阵相同。对式（3-40）两边都左乘以变换阵的逆矩阵，即得114它是指由d、q轴电流求定子电流和与d轴的夹角1。显然，其变换式应为4.直角坐标/极坐标变换（K/P变换）

此方法也同样适用于电压和磁链的变换。

它是指由d、q轴电流求定子电流和与d轴的夹角1。显然，其变115

变换过程

ABC坐标系坐标系dq坐标系3/2变换C2s/2r变换过程ABC坐标系坐标系dq坐标系3116三、异步电动机在、静止坐标系上的

数学模型

把异步电机在三相静止ABC坐标系上的数学模型变换到两相坐标系上，由于两相坐标轴互相垂直，两相绕组之间没有磁的耦合，仅此一点，就会使数学模型简单了许多。图3-9用两相静止坐标系表示的异步机等效电路RsLmLmLsLsRsLmLrLmLrRrRrω三、异步电动机在、静止坐标系上的

1171.电压方程式中，下标s和r分别表示定子和转子变量；下标和分别表示轴和轴变量.

——坐标系定子等效两相绕组的互感；1.电压方程式中，下标s和r分别表示定子和转子变量；下标1182.磁链方程ABC三相坐标系的磁链方程经坐标变换简化为以下坐标系磁链方程：

在两相坐标系中，定子和转子的等效绕组落在互相垂直的两根轴上，它们之间没有耦合关系，互感磁链只在同轴绕组之间存在，所以式中的每个磁链分量只剩下两项。

2.磁链方程ABC三相坐标系的磁链方程经坐标变换简化为以下1193.电磁转矩方程以上电压方程、磁链方程和电磁转矩方程再加上式（3-1）运动方程和式（3-2）转角微分方程构成了静止坐标系上的异步电动机数学模型。这种在两相静止坐标系上的数学模型又称作Kron异步电机方程式或双轴原型电机（TwoAxisPrimitiveMachine）基本方程式。3.电磁转矩方程以上电压方程、磁链方程和电磁转矩方1204.异步电机在两相同步旋转坐标系（dq坐

标系）上的数学模型

两相同步旋转dq坐标系的旋转速度等于定子电源的同步角速度1。用dq坐标系表示的异步电动机等效电路如图3-10所示。图3-10异步电动机在同步旋转dq坐标系的等效电路idridsudsuqsiqsiqrω1LmLmLmLsLsLrLrRsRsΨrdquqr=0udr=0LmωRrRr4.异步电机在两相同步旋转坐标系（dq坐

标1211.电压方程dq坐标系相对于转子的旋转角速度为1－＝s，即转差角速度。式（3-46）的电压方程右边系数矩阵的每一项都是非零的，这说明异步机在二相同步旋转坐标系下的数学模型仍是强耦合的。（3-46）1.电压方程dq坐标系相对于转子的旋转角速度为1－＝s1222.磁链方程3.电磁转矩方程

由于dq坐标系与电动机气隙磁场同步旋转，彼此之间无相对运动，当A、B、C坐标系中的变量为正弦函数时，dq坐标系中的变量将是直流量，已经非常接近直流电动机了。但是，直流电动机的电枢回路和励磁回路是解耦的，而异步机在二相同步旋转坐标系下的数学模型仍是强耦合的。2.磁链方程3.电磁转矩方程由于dq坐标系与电动机气隙123

3.3矢量控制变频调速系统

上一节中表明，异步电机的动态数学模型是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统，通过坐标变换，可以使之降阶并化简，但并没有改变其非线性、多变量的本质。需要高动态性能的异步电机调速系统必须在其动态模型的基础上进行分析和设计。经过多年的潜心研究和实践，有几种控制方案已经获得了成功的应用，目前应用最广的就是按转子磁链定向的矢量控制系统。3.3矢量控制变频调速系统上一1243.3矢量控制变频调速系统本节提要矢量控制的基本思路按转子磁链定向的MT同步旋转坐标系中的数学模型矢量控制基本方程转速、磁链闭环控制的直接矢量控制系统转子磁链观测模型磁链开环转的间接矢量控制系统3.3矢量控制变频调速系统本节提要1253.3.1矢量控制的基本思路

上节已经阐明，以产生同样的旋转磁动势为准则，在三相坐标系上的定子交流电流iA、iB、iC，通过三相/两相变换可以等效成两相静止坐标系上的交流电流i、i，再通过同步旋转变换，可以等效成同步旋转坐标系上的直流电流id和iq。3.3.1矢量控制的基本思路上节已经126

如果观察者站到铁心上与坐标系一起旋转，他所看到的便是一台直流电机，可以控制使交流电机的转子总磁通

r就是等效直流电机的磁通，则M绕组相当于直流电机的励磁绕组，im相当于励磁电流，T绕组相当于伪静止的电枢绕组，it相当于与转矩成正比的电枢电流。

如果观察者站到铁心上与坐标系一起旋转，他所看到127

既然异步电机经过坐标变换可以等效成直流电机，那么，模仿直流电机的控制策略，得到直流电机的控制量，经过相应的坐标反变换，就能够控制异步电机了。由于进行坐标变换的是电流（代表磁动势）的空间矢量，所以这样通过坐标变换实现的控制系统就叫作矢量控制系统（VectorControlSystem）。既然异步电机经过坐标变换可以等效成直流电机1283.3.2异步电动机在按转子磁场定向的MT同步旋转坐标系中的数学模型上述是矢量控制的基本思路，其中的矢量变换包括三相/两相变换和同步旋转变换。在进行两相同步旋转坐标变换时，只规定了d，q两轴的相互垂直关系和与定子频率同步的旋转速度，并未规定两轴与电机旋转磁场的相对位置。

3.3.2异步电动机在按转子磁场定向的MT同步旋转坐标129

按转子磁链定向

选择d轴沿着转子总磁链矢量的方向，并称之为M（Magnetization）轴，而q轴再逆时针转90°，即垂直于转子总磁链矢量，称之为T（Torque）轴。这样的两相同步旋转坐标系就具体规定为M，T坐标系，即按转子磁链定向（FieldOrientation）的坐标系。按转子磁链定向选择d轴沿着转子总磁链矢量的方向，并130异步电动机的坐标变换结构图3/2——三相/两相变换;VR——同步旋转变换;——M轴与轴（A轴）的夹角

3/2VR等效直流电动机模型ABC

iAiBiCiMiTii异步电动机把上述等效关系用结构图的形式画出来，便得到下图。从整体上看，输入为A，B，C三相电压，输出为转速，是一台异步电机。从内部看，经过3/2变换和同步旋转变换，变成一台由iM和iT输入，由输出的直流电机。异步电动机的坐标变换结构图3/2VR等效直流ABCi1311.磁链方程

由于M轴方向与转子磁链一致，显然下式成立：则

，（3-49）

则1.磁链方程由于M轴方向与转子磁链一致，显然下式成立1322.电压方程

由转子磁链方程可得将上式带入式（3-46），并改变坐标轴符号可得

式中，在第三、四行出现的零元素，说明多变量之间的耦合关系减少了，模型得到了简化。

（3-51）

2.电压方程由转子磁链方程可得将上式带入式（3-46）1333.电磁转矩方程

把dq坐标系下的电磁转矩方程中的下标ds、qs分别替换成M、T，下标dr、qr分别替换成m、t就得到MT坐标系下的电磁转矩方程：3.电磁转矩方程把dq坐标系下的电磁转矩方程中的下标ds、1343.3.3

矢量控制基本方程

在沿转子磁场定向的M、T同步旋转坐标系中，对于笼型转子异步电动机，由于转子短路，有um=ut=0，则电压方程可简化为

将电压方程矩阵的第三行单独写出来，得

3.3.3矢量控制基本方程在沿转子磁场定向的M、T同步135由磁链方程（3-49）可得

（3-55）

由以上两式，得

即

式中，为转子励磁时间常数。

由磁链方程（3-49）可得（3-55）由以上两式，得即1363.3.3

矢量控制基本方程iM被称为定子的励磁电流分量。由式（3-51）可得：

上式说明，M轴按转子磁场方向定向后，与之正交的T轴上定子电流分量的变化会立即引起相应转子电流分量的变化，不存在滞后。

3.3.3矢量控制基本方程iM被称为定子的励磁电流分量。1373.3.3

矢量控制基本方程将上式及式（3-50）代入电磁转矩方程，可得：

这个转矩关系式很简单，同直流电动机的转矩公式一样。此式表明，。。。。。。iT被称为转矩电流分量。

3.3.3矢量控制基本方程将上式及式（3-50）代入电磁1383.3.3

矢量控制基本方程转差角频率以上转差角频率方程式、电磁转矩方程和转子磁链方程就构成了按转子磁场定向的矢量控制系统的基本方程式。在实际控制中，如果能够实现电流iM和iT的完全解耦，异步电动机便可获得类似于直流电动机的特性。

3.3.3矢量控制基本方程转差角频率以上转差角频139

按转子磁链定向的意义式（3-57）或式（3-58）表明，转子磁链仅由定子电流励磁分量产生，与转矩分量无关，从这个意义上看，定子电流的励磁分量与转矩分量是解耦的。式（3-57）还表明，r与iM之间的传递函数是一阶惯性环节，时间常数为转子磁链励磁时间常数，当励磁电流分量iM突变时，r的变化要受到励磁惯性的阻挠，这和直流电机励磁绕组的惯性作用是一致的。

按转子磁链定向的意义式（3-57）或式（3-58）表明，转140磁链调节磁链观测

VR-12/3M3~测速ASR*+_*+_－++－+－PI-TeTe*iT**iMVSI3.3.4转速、磁链闭环的直接矢量控制系统磁链调节磁链M测速ASR*+_*+_－++－+－P141

工作原理转速正、反向和弱磁升速。磁链给定信号由函数发生程序获得。变频调速系统的速度调节关键在于对电磁转矩的准确控制，系统中转速调节器的输出作为电磁转矩的给定，实现了电磁转矩的闭环控制。定子电流转矩分量的参考信号由转矩调节器的输出给定，相当于双闭环直流调速系统的电枢电流给定；

工作原理转速正、反向和弱磁升速。142特点电机本质上是“自控”的。系统的频率不象在标量控制系统中被直接控制，而是借助磁场定向角

(或单位矢量)实现了对相位和频率的控制。不必担心像标量控制那样在超过转矩Tem工作点时系统出现的不稳定问题。矢量控制通过限制电流Is()在安全电流范围内，从而可自动将工作点限制在稳定区域。该系统带有转子磁链反馈，优点是实现了磁链和转矩的完全解耦控制，精度高，可用于要求高性能调速的场合，但系统构成和运算较复杂。特点电机本质上是“自控”的。系统的频率不象在标量控制1433.3.5转子磁链观测模型

电压模型磁链观测器

利用定子电压和电流信号重构转子磁链信号通过检测电动机的定子电流和转速信号来重构转子磁链信号

电流模型磁链观测器3.3.5转子磁链观测模型电压模型磁链观测器利用定1443.3.6磁链开环的间接矢量控制系统

在磁链闭环的直接矢量控制系统中，转子磁链反馈信号是由磁链模型获得的，受电机参数Tr

和Lm

变化的影响，造成控制的不准确性。为避免复杂的磁链观测算法及运算偏差对闭环控制的影响，磁链开环的间接矢量控制在工业应用中比较流行。常利用矢量控制方程中的转差公式（3-61），构成转差型的矢量控制系统。3.3.6磁链开环的间接矢量控制系统145－K/PASRACRCSIUR÷TAM3～TG矢量控制器转差频率矢量控制系统的构成÷－K/PASRACRCSI÷TAM3～TG矢量控制器转差频率146

系统的主要特点（1）转速调节器ASR的输出正比于转矩给定信号，实际上是由矢量控制方程式可求出定子电流转矩分量给定信号i*T和转差频率给定信号*s，其关系为系统的主要特点（1）转速调节器ASR的输出正比于转矩给定信1473.3.6磁链开环的间接矢量控制系统（2）定子电流励磁分量给定信号i*M和转子磁链给定信号*r之间的关系是靠式（3-57）建立的。3.3.6磁链开环的间接矢量控制系统（2）定子电流励磁148

（3）i*sm和i*st经直角坐标/极坐标变换器K/P合成后，产生定子电流幅值给定信号i*s和相角给定信号*s。前者经电流调节器ACR控制定子电流的大小，后者则控制逆变器换相的时刻，从而决定定子电流的相位。定子电流相位能否得到及时的控制对于动态转矩的发生极为重要。（3）i*sm和i*st经直角坐标/极坐标变换器K/149

在动态过程中，实际参数与矢量控制方程中所用的参数可能不一致，例如由于温度变化和频率不同而影响转子电阻Rr，进而影响转子时间常数Tr；由于饱和程度的不同而影响电感等等。那么，利用给定的参数求得的和就会偏离实际的数值，在控制中造成磁场定向的不准确。为了解决这个问题，可以采用参数辨识和自适应控制的方法进行改进。

150UDCM3~信号调理及滤波驱动单元数字控制信号转换A/D显示DSPTMS320LF2407A键盘PWM发生逆变器光电编码器转速给定+-矢量控制变频调速系统硬件电路3.3.7矢量控制变频调速系统的实现

UDCM3~信号调理及滤波驱动单元数字控制信号转换显示DS151为实现实时全数字化矢量控制变频调速，系统采用了TI公司的TMS320LF2407ADSP为控制核心。系统的内环为电流调节环，采样周期为100μs;外环为速度调节环，采样周期为1ms。在通用定时器1下溢中断处理程序中调用电流环调节子程序或速度环调节子程序，并且电流环中断优先级比速度环中断优先级高。

为实现实时全数字化矢量控制变频调速，系统采用了TI公152dq坐标变换数学原理课件153目前矢量控制的交流变频调速系统已走向实用化，成功地应用于轧机主传动、电力机车牵引系统、数控机床和电动汽车中。

例如，大功率轧钢机主传动要求有很快的动态响应和相当高的过载能力，一直用直流电机，由于直流电动机的换向器和电刷在大功率方面问题较多，而且维护工作量大，在1980年以后逐步用交流异步电动机或同步电动机变频调速代替直流电动机调速。应用目前矢量控制的交流变频调速系统已走向实用化，成功地应用于轧机154冷轧机的调速指标如下：电动机容量3000~6000kW电动机转速~1500r/min调速响应60rad/s调速精度0.0004%力矩控制精度2%冷轧机的调速指标如下：15520世纪80年代，由于电力电子高压大功率全控型器件GTO的问世，使变频器进一步小型化、轻量化、大功率化。这种新型的变频器在大功率内燃机车和电气机车上的成功应用，促进了交流传动机车更迅速发展。我国广州地铁一号线和北京地铁三期工程交流传动车辆是分别从日本和德国引进的，均采用GTO逆变器。20世纪80年代，由于电力电子高压大功率全控型器件GTO的问1563.4直接转矩控制变频调速系统概述直接转矩控制系统简称DTC(DirectTorqueControl)系统，是继矢量控制系统之后发展起来的另一种高动态性能的交流电动机变压变频调速系统，1985年由德国鲁尔大学Depenbrock教授提出。由于利用转矩反馈直接控制电机的电磁转矩，因而得名。3.4直接转矩控制变频调速系统概述1573.4.1基本思路直接转矩控制是基于在定子坐标系下建立的交流电动机数学模型，直接控制电动机的磁链和转矩，并用定子磁链定向代替转子磁链定向。它不需要模仿直流电动机的控制，所需要的信号处理工作比较简单。

直接转矩控制强调的是转矩的直接控制效果，因此它并不强调获得理想的正弦波波形，而是采用电压空间矢量和近似圆形磁链轨迹的概念。3.4.1基本思路直接转矩控制是基于在定子坐标系1583.4.2直接转矩控制系统的原理图3-19直接转矩控制系统原理框图逆变器异步电动机3.4.2直接转矩控制系统的原理图3-19直接转159

结构特点ASR的输出作为电磁转矩的给定信号；设置转矩控制内环，它可以抑制磁链变化对转速子系统的影响，从而使转速和磁链子系统实现了近似的解耦。转矩和磁链的控制器用滞环控制器或bang-bang控制器取代通常的PI调节器。结构特点ASR的输出作为电磁转矩的给定信号；160

控制特点

与VC系统一样，它也是分别控制异步电动机的转速和磁链，但在具体控制方法上，DTC系统与VC系统不同的特点是：（1）直接转矩控制基于在定子坐标系下建立的交流电动机数学模型，它不需要模仿直流电动机的控制，省掉了矢量旋转变换等复杂的变换与运算，因此，它所需要的信号处理工作比较简单。

控制特点与VC系统一样，它也是分别控161

2）转矩和磁链的控制采用双位式bang-bang控制器，并在PWM逆变器中直接用这两个控制信号产生电压的SVPWM波形，从而避开了将定子电流分解成转矩和磁链分量，省去了旋转变换和电流控制，简化了控制器的结构。2）转矩和磁链的控制采用双位式bang162

3）选