桥混课设计算书

预混凝土T计算一、设计资料及构造布置（一）设计资料1. 桥梁跨径及桥宽标准跨径：Lb=38.7m（墩中心距离）支座中心距离）主梁全长：L全=38.66m（主梁预制长度）桥面：净——14+2×1.4=16.8m（四车道）设计荷载公路—II3kN/m21.52kN/m4.99kN/m。材料及工艺C50C30预混凝土T计算一、设计资料及构造布置（一）设计资料1. 桥梁跨径及桥宽标准跨径：Lb=38.7m（墩中心距离）支座中心距离）主梁全长：L全=38.66m（主梁预制长度）桥面：净——14+2×1.4=16.8m（四车道）设计荷载公路—II3kN/m21.52kN/m4.99kN/m。材料及工艺C50C30。预混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）的ϕs15.2钢绞线，𝑓pk=1860MPa。70mm77mm的预埋波纹管和夹片锚具。普通钢筋：≥12mm的采用HRB335钢筋，<12mmR235钢筋。4. 设计依据（1（JGD602004）（2基本计算数据（1）（JTGD62-2004）5.基本计算数据12名称项目符号数据混凝土轴心抗拉设计强度Ec𝑓ck𝑓tk𝑓cd𝑓tdMPa503.45×10432.42.6522.41.83短暂状态容许压容许拉0.7𝑓′ck0.7𝑓′tkMPaMPa20.721.757持久状态容许压容许主压容许拉容许主拉𝑓ck𝑓ck0.6𝑓tk16.219.4401.59C45时开始预 钢束，f′和f′分别表示钢拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度，ck ck则：𝑓′=29.6MPa，𝑓′=2.51MPa。ckck（二）横截面布置1. 结构2400mm，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，主梁的工作71。主梁截面的主要2。横隔梁布置：本桥在桥梁跨中、三分点、六分点和支点处设置七道横隔梁。2. 计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表2C45时开始预 钢束，f′和f′分别表示钢拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度，ck ck则：𝑓′=29.6MPa，𝑓′=2.51MPa。ckck（二）横截面布置1. 结构2400mm，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，主梁的工作71。主梁截面的主要2。横隔梁布置：本桥在桥梁跨中、三分点、六分点和支点处设置七道横隔梁。2. 计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表2。（三）横截面沿跨长的变化如图1所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力作用而引起较大的局部1980mm范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。（第一道横隔板宽度亦开始变化。（四）横隔梁的设置跨180mm160mm1所示。3ϕs15.2钢绞线抗拉设计强度最大 σconEp𝑓pdMPa18601.95×10512601395持久状态 ：标准荷载组合0.65𝑓pkMPa1209材料重度钢绞线γ1γ2γ3kN/m3kN/m3kN/m325.023.078.5钢束与混凝土的弹性模量比αEp无量纲5.654801.结构图（：mm）截面主要图（：mm）4 24 5504801.结构图（：mm）截面主要图（：mm）4 24 550跨中截面几何特性计算表2支点截面几何特性计算表5分块名称分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750077.612168425921751759三角承托211.2517.173626495.85167.94975210975706分块名称分块面积Ai块缘距离yi分块面积对上缘 Si分块面积自身Iidi=ys-yi分块面积对截面形心惯I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750068.561692067416988174三角承托50018.3339166.672777.77857.7216660631668841腹板34001003400008188333.33-23.94194896010137294下三角262.5180472503281.25-103.9428360392839320马蹄1375197.5271562.5071614.58-121.442027874920350363∑9137.5694979.178333506.944365048551983992小毛截面翼板22507.51687542187.5080.441455983114602019三角承托50018.3339166.672777.77869.6124227352425513腹板34001003400008188333.33-12.064942838682616下三角262.5180472503281.25-92.0622245662227847马蹄1375197.5271562.5071614.58-109.561650383816575452∑7787.5684854.178308194.443620525344513447大毛截面形心到上缘距离ys1=76.06cm小毛截面形心到上缘距离ys2=87.94cm(希望>0.5)上 距ks=42.47cmyx=133.94下 距kx=74.80cm截面效率指标ρ=0.56说明以上初步拟定主梁跨中截面 是合理的跨中截面几何特性计算表2支点截面几何特性计算表5分块名称分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750077.612168425921751759三角承托211.2517.173626495.85167.94975210975706分块名称分块面积Ai块缘距离yi分块面积对上缘 Si分块面积自身Iidi=ys-yi分块面积对截面形心惯I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板36007.5270006750068.561692067416988174三角承托50018.3339166.672777.77857.7216660631668841腹板34001003400008188333.33-23.94194896010137294下三角262.5180472503281.25-103.9428360392839320马蹄1375197.5271562.5071614.58-121.442027874920350363∑9137.5694979.178333506.944365048551983992小毛截面翼板22507.51687542187.5080.441455983114602019三角承托50018.3339166.672777.77869.6124227352425513腹板34001003400008188333.33-12.064942838682616下三角262.5180472503281.25-92.0622245662227847马蹄1375197.5271562.5071614.58-109.561650383816575452∑7787.5684854.178308194.443620525344513447大毛截面形心到上缘距离ys1=76.06cm小毛截面形心到上缘距离ys2=87.94cm(希望>0.5)上 距ks=42.47cmyx=133.94下 距kx=74.80cm截面效率指标ρ=0.56说明以上初步拟定主梁跨中截面 是合理的二、主梁作用效应计算（边主梁作用效应计算）（一） 作用效应计算1.作用集度（1）预制梁自重①跨中截面段主梁的自重（六分点界面至跨中截面，长1=6.282=12.5666G(1)=A1L1γ1=0.77875×25×12.5666=244.66kN马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长L2=4.733：G(2)=(A1+A2)L2γ1/2=(1.318625+0.77875)×4.7833×25/2=125.40kN支点段梁的自重（长L3=1.8：G(3)=A2L3γ1=1.318625×1.98×25=65.27kN边主梁的横隔梁②③④中横隔梁体积：0.17×(1.7×0.65−0.5×0.1×二、主梁作用效应计算（边主梁作用效应计算）（一） 作用效应计算1.作用集度（1）预制梁自重①跨中截面段主梁的自重（六分点界面至跨中截面，长1=6.282=12.5666G(1)=A1L1γ1=0.77875×25×12.5666=244.66kN马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长L2=4.733：G(2)=(A1+A2)L2γ1/2=(1.318625+0.77875)×4.7833×25/2=125.40kN支点段梁的自重（长L3=1.8：G(3)=A2L3γ1=1.318625×1.98×25=65.27kN边主梁的横隔梁②③④中横隔梁体积：0.17×(1.7×0.65−0.5×0.1×0.5−0.5×0.15×0.175)=0.1814m3端横隔梁体积：0.25×(1.95×0.475−0.5×0.325×0.065)=0.2289m3半跨内横隔梁重力：G(4)=(2.5×0.1814+1×0.2289)×25=17.06kN⑤预制作用集度：g1=(G(1)+G(2)+G(3)+G(4))L全/2=(244.66+125.40+65.27+17.06)/19.33=23.40kN/m（2）二期作用①现浇T梁翼板集度：g(5)=0.9×0.15×25=3.38kN/m②现浇部分横隔梁一片中横隔梁（现浇部分）体积：6腹板10725112.5120656333984844-27.39804567242030516∑14536.251237189340528403070514164757981小毛截面翼板22507.51687542187.585.561646974016511928三角承托211.2517.173626495.85175.8912166391217135腹板10725112.5120656333984844-19.44405465638039500∑13186.251227064340275272174103655768563ks=35.67大毛截面ys1=85.11cmkx=52.34cm小毛截面ys2=93.06cm0.17×1.7×0.45=0.13005m3一片端横隔梁（现浇部分）体积：0.25×1.95×0.45=0.219375m3故：g(6)=(5×0.13005+2×0.219375)×25/38.66=0.70kN/m③铺装8cm混凝土铺装：0.08×14×25=28.00kN/m5cm沥青铺装：0.05×14×23=16.10kN/m将桥面铺装均摊分给七片主梁；则：g(7)=(28.00+16.10)/7=6.30kN/m④栏杆1.52kN/m4.99kN/m将两侧人行栏、防撞栏均摊分给七片主梁；则：g(8)=(1.52+4.99)×2/7=1.86kN/m⑤二期荷载集度：g2=g(5)+g(6)+g(7)0.17×1.7×0.45=0.13005m3一片端横隔梁（现浇部分）体积：0.25×1.95×0.45=0.219375m3故：g(6)=(5×0.13005+2×0.219375)×25/38.66=0.70kN/m③铺装8cm混凝土铺装：0.08×14×25=28.00kN/m5cm沥青铺装：0.05×14×23=16.10kN/m将桥面铺装均摊分给七片主梁；则：g(7)=(28.00+16.10)/7=6.30kN/m④栏杆1.52kN/m4.99kN/m将两侧人行栏、防撞栏均摊分给七片主梁；则：g(8)=(1.52+4.99)×2/7=1.86kN/m⑤二期荷载集度：g2=g(5)+g(6)+g(7)+g(8)=3.38+0.70+6.30+1.86=12.24kN/m作用效应α=x/l。主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：2.1M= α(1−α)𝑙2gα21Qε=2(1−2α)𝑙g3。gM影响线V影响线3.作用效应计算图7V L=37.7mM(1-α)Lχ=αLα(1-α)L11-αα1作用效应3（二）可变作用效应计算（刚性横梁法）1. 冲击系数和车道折减系数按《 》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频相关，因此要先计算结构的基频。的基频可采用以下公式估算：3.14 √3.45×1010×0.5198πEIc𝑓= √ =2𝑙2 m 2×37.72=3.07Hz2328.62c其中：G 0.91375×25×103mc=g==2328.62kg/m9.81根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：μ=0.1767ln𝑓−0.0157=0.182按《》4.3.122%33%，但折减后不得小于用两行车队道折减。2. 计算主梁的恒载横向分布系数。（1）跨中的荷载横向分布系数mc如前所述，本设计桥跨内设五道横隔梁，具有可靠的横向 ，且承重结构的长宽比为：𝑙37.7==2.2>2B 16.8所以可按①计算主的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mc1作用效应3（二）可变作用效应计算（刚性横梁法）1. 冲击系数和车道折减系数按《 》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频相关，因此要先计算结构的基频。的基频可采用以下公式估算：3.14 √3.45×1010×0.5198πEIc𝑓= √ =2𝑙2 m 2×37.72=3.07Hz2328.62c其中：G 0.91375×25×103mc=g==2328.62kg/m9.81根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：μ=0.1767ln𝑓−0.0157=0.182按《》4.3.122%33%，但折减后不得小于用两行车队道折减。2. 计算主梁的恒载横向分布系数。（1）跨中的荷载横向分布系数mc如前所述，本设计桥跨内设五道横隔梁，具有可靠的横向 ，且承重结构的长宽比为：𝑙37.7==2.2>2B 16.8所以可按①计算主的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数mc。扭惯矩IT对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：mIT=∑cibit3ii=1式中：bi，ti——相应为单个矩形截面的宽度和高度；ci——矩形截面抗扭刚度系数；对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：220×15+0.5×10×100t1==17.3cm220分的换算平均厚度：8作用效应跨中四分点N7锚固点支点α0.500.250.038310.00一期弯距4157.273117.95612.650.00剪力0.00220.55407.29441.09二期弯距2174.571630.93320.470.00剪力0.00115.36213.05230.72Σ弯距6331.854748.89933.120.00剪力0.00335.91620.34671.8125+40t3==32.5cm24示出了IT的计算图式，IT4。4.IT计算图示（：mm）IT计算表4②计算抗扭系数β对于本设计主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：1β=G𝑙2∑I1+ iTi12E∑i𝑎2Iii425+40t3==32.5cm24示出了IT的计算图式，IT4。4.IT计算图示（：mm）IT计算表4②计算抗扭系数β对于本设计主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：1β=G𝑙2∑I1+ iTi12E∑i𝑎2Iii4𝑎5=-2.4m；𝑎6=-4.8m；𝑎7=-7.2m；Ii=0.51983992m4。计算的：β=0.95。③按的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值：1η= +β𝑎ieij∑7𝑎2ni=1i式中：n=7；∑7𝑎2=2×(7.22+4.82+2.42)=161m2。i=1i计算所得的ηij5内。9分块名称bi(cm)ti(cm)bi/tici抗扭惯炬It（10-3m4）翼缘板①24017.2713.89471/34.12261腹板②160.23208.01140.30713.93673马蹄③5532.501.69230.21053.97417∑12.03352ηij值5④计算荷载横向分布系数1号梁的横向影响线和最不利5所示。1号梁5.跨中的横向分布系数mc计算图式（：mm）可变作用（汽车公路—II级）四车道：m cq2三车道：m cq210ηi1ηi2ηi3ηi4ηi5ηi6ηi710.44970.34740.24510.14290.0406-0.0617-0.164020.34740.27920.21100.14290.07470.0065-0.061730.24510.21100.17690.14290.10880.07470.040640.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429ηij值5④计算荷载横向分布系数1号梁的横向影响线和最不利5所示。1号梁5.跨中的横向分布系数mc计算图式（：mm）可变作用（汽车公路—II级）四车道：m cq2三车道：m cq210ηi1ηi2ηi3ηi4ηi5ηi6ηi710.44970.34740.24510.14290.0406-0.0617-0.164020.34740.27920.21100.14290.07470.0065-0.061730.24510.21100.17690.14290.10880.07470.040640.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429两车道：m =1(0.4199+0.3432+0.2878+0.2111)=0.6310cq2故取可变作用（汽车）的横向分布系数为：mcq=0.6310（人群mcr=0.4731（2）支点截面的荷载横向分布系数m0算如下：，1号变作用的横向分布系数可计2号6.支点的横向分布系数m0计算图示（：mm）（汽车m=10.710.3550q2（人群mr=1.230（3）横向分布系数汇总（6）1变作用横向分布系数6可变作用类别mcm0公路—II级0.63100.335两车道：m =1(0.4199+0.3432+0.2878+0.2111)=0.6310cq2故取可变作用（汽车）的横向分布系数为：mcq=0.6310（人群mcr=0.4731（2）支点截面的荷载横向分布系数m0算如下：，1号变作用的横向分布系数可计2号6.支点的横向分布系数m0计算图示（：mm）（汽车m=10.710.3550q2（人群mr=1.230（3）横向分布系数汇总（6）1变作用横向分布系数6可变作用类别mcm0公路—II级0.63100.3353. 车道荷载的取值根据《》4.3.1条，公路—II级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为：qk=0.75×10.5=7.875kN/m360−180×(37.7−5)+180]=233.1kNPk=0.75×[50−5Pk=233.1×1.2=279.72kN4. 计算可变作用效应点至第一根横梁段，横向分布系数从m0直线过度到mc，其余（1）球跨中截面的最大弯矩和最大剪力取mc。7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为：qk(q人)pk剪力影响线qk(q人3. 车道荷载的取值根据《》4.3.1条，公路—II级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为：qk=0.75×10.5=7.875kN/m360−180×(37.7−5)+180]=233.1kNPk=0.75×[50−5Pk=233.1×1.2=279.72kN4. 计算可变作用效应点至第一根横梁段，横向分布系数从m0直线过度到mc，其余（1）球跨中截面的最大弯矩和最大剪力取mc。7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为：qk(q人)pk剪力影响线qk(q人)pk弯矩影响线m汽m人7.跨中截面作用效应计算图式121.230.3551.0479.4250.51.0470.3550.05561.23人群0.47311.230S=mqkΩ+mPky（人群）标准荷载的弯矩或剪力；qk——车道均布荷载标准值；Pk——车道集中荷载标准值；Ω——影响线上同号区段的面积；可变作用（汽车）标准效应：12×0.6310×7.875×9.425×37.7−0.2760×6.2833×7.875×1.047+0.6310×233.1×9.425Mmax==2254.81kN·m121×0.6310×7.875×0.5×18.85−×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.5Vmax=2=111.29kN可变作用（汽车）冲击效应：V=111.29×0.182=20.28kN（人群）效应：q=0.8×3.0=2.4kN/m12×0.4731×2.4×9.425×37.7+0.7569×6.2833×2.4×1.047=213.67kN·mMmax=121×0.4731×2.4×0.5×18.85+×0.7569S=mqkΩ+mPky（人群）标准荷载的弯矩或剪力；qk——车道均布荷载标准值；Pk——车道集中荷载标准值；Ω——影响线上同号区段的面积；可变作用（汽车）标准效应：12×0.6310×7.875×9.425×37.7−0.2760×6.2833×7.875×1.047+0.6310×233.1×9.425Mmax==2254.81kN·m121×0.6310×7.875×0.5×18.85−×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.5Vmax=2=111.29kN可变作用（汽车）冲击效应：V=111.29×0.182=20.28kN（人群）效应：q=0.8×3.0=2.4kN/m12×0.4731×2.4×9.425×37.7+0.7569×6.2833×2.4×1.047=213.67kN·mMmax=121×0.4731×2.4×0.5×18.85+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=5.67kNVmax=2（2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力图8为四分点截面作用效应的计算图式。L=37.7mq(q)pq(q)p7.06880.63100.6310m0.47310.4731m图8.四分点截面作用效应计算图式131.230.3551.57080.750.52360.05561.230.355（汽车）标准效应：121×0.6310×7.875×7.0688×37.7−(1.5708×0.5236)×0.2760×6.2833×7.875+0.6310×233.1×7.0688Mmax=2=1687.54kN·m121×0.6310×7.875×0.75×28.275−×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.75Vmax=2=184.69kN可变作用（汽车）冲击效应：V=184.69×0.182=33.66kN（人群）效应：121×0.4731×2.4×7.0688×37.7+(1.5708+0.5236)×0.7569×6.2833×2.4=163.25kN·mMmax=2121×0.4731×2.4×0.75×28.275+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=12.36kNVmax=2求N7锚固截面的最大弯矩和最大剪力1.4444m。筋锚固，有突变，是控qk(q人)pkpk剪力影响线qk(q人)pk弯矩影响线0.2337m汽m人0.6409 9.N7锚固截面作用效应计算图式141.230.3550.96171.3891（汽车）标准效应：121×0.6310×7.875×7.0688×37.7−(1.5708×0.5236)×0.2760×6.2833×7.875+0.6310×233.1×7.0688Mmax=2=1687.54kN·m121×0.6310×7.875×0.75×28.275−×0.2760×6.2833×7.785×0.0556+0.6310×279.72×0.75Vmax=2=184.69kN可变作用（汽车）冲击效应：V=184.69×0.182=33.66kN（人群）效应：121×0.4731×2.4×7.0688×37.7+(1.5708+0.5236)×0.7569×6.2833×2.4=163.25kN·mMmax=2121×0.4731×2.4×0.75×28.275+×0.7569×6.2833×2.4×0.0556=12.36kNVmax=2求N7锚固截面的最大弯矩和最大剪力1.4444m。筋锚固，有突变，是控qk(q人)pkpk剪力影响线qk(q人)pk弯矩影响线0.2337m汽m人0.6409 9.N7锚固截面作用效应计算图式141.230.3550.96171.38911.32730.91890.83331.20370.05560.08021.230.355（汽车）效应：Pk的作用位置。集中荷载若作用的情况。因此应对两个截面进行比较，即影响线纵坐标最大截面（N7锚固截面）和横向分布系数达到最大值的截面（第一根横梁截面为最不利情况，结果如下：121×7.875×0.6310×37.7×1.3891−×7.875×1.4444×1.3891×0.2337Mmax=211−×7.875×0.2126×4.8389×1.3273−×7.875×0.2760×6.2833×0.0802+233.1×1.2037×0.631022=299.38kN·m121×7.875×0.6310×0.9617×36.2556−×7.875（汽车）效应：Pk的作用位置。集中荷载若作用的情况。因此应对两个截面进行比较，即影响线纵坐标最大截面（N7锚固截面）和横向分布系数达到最大值的截面（第一根横梁截面为最不利情况，结果如下：121×7.875×0.6310×37.7×1.3891−×7.875×1.4444×1.3891×0.2337Mmax=211−×7.875×0.2126×4.8389×1.3273−×7.875×0.2760×6.2833×0.0802+233.1×1.2037×0.631022=299.38kN·m121×7.875×0.6310×0.9617×36.2556−×7.875×0.2337×4.8389×0.9189Vmax=21−×7.875×0.2760×6.2833×0.0556+279.72×0.8333×0.63102=229.61kN）冲击效应：M=299.38×0.182=54.56kN·mV=227.23×0.182=41.85kN（人群）效应：121×2.4×0.4731×1.3891×37.7+×2.4×1.4444×1.3891×0.6409Mmax=2+1×2.4×0.5829×4.8389×1.3273+1×2.4×0.7569×6.2833×0.080222=36.22kN·m1211×2.4×0.4731×0.9617×36.2556+×2.4×4.8389×0.5829×0.9189+×2.4×6.2833×0.7569×0.0556Vmax=22=23.22kN（4）求支点截面的最大剪力可变作用（汽车）效应：121×7.875×0.6310×1×37.7−×7.875×0.2760×6.2833×(0.9444+0.0556)+279.72×0.8333×0.6310Vmax=2=233.92kN（汽车）冲击效应：V=233.92×0.182=42.63kN（人群）效应：121×2.4×0.4731×1×37.7+×2.4×0.7569×6,2833×(0.9444+0.0556)=27.11kNVmax=215图10.支点锚固截面作用效应计算图式（三）主梁作用效应组合本设计按《 》4.1.6~4.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表7。主梁作用效应组合716序号荷载类型跨中截面四分点截面N7锚固点截面支点MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmaxKN.mKNKN.mKNKN.mKNKN1一期恒载4157.270.003117.95220.55612.65407.29441.092二期恒载2174.570.001630.93115.36320.47213.05230.723总恒载=1.850.004748.89335.91933.12620.34671.814可变作用（车）2级2254.81111.291687.54184.69299.38229.61233.925可变作用（车）冲击410.9320.28307.5533.6654.5641.8542.63图10.支点锚固截面作用效应计算图式（三）主梁作用效应组合本设计按《 》4.1.6~4.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表7。主梁作用效应组合716序号荷载类型跨中截面四分点截面N7锚固点截面支点MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmaxKN.mKNKN.mKNKN.mKNKN1一期恒载4157.270.003117.95220.55612.65407.29441.092二期恒载2174.570.001630.93115.36320.47213.05230.723总恒载=1.850.004748.89335.91933.12620.34671.814可变作用（车）2级2254.81111.291687.54184.69299.38229.61233.925可变作用（车）冲击410.9320.28307.5533.6654.5641.8542.63三、预钢束的估算及其布置（一）跨中截面钢束的估算和确定根据《公预规》规定，预满足正常使用极限状态的要求和承载能力极限状态的强度要求。算的钢的多少确定主梁的配束。1.按正常使用极限状态的要求估算钢对于 梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉 Mk n=时，则得到钢 n的估算公式：C1∙∆Ap∙𝑓pk(ks+ep)式中：Mk7取用；C1——与荷载有关有关的经验系数，对于公路—II级，C10.565；∆Ap——一股6ϕs15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故∆Ap=8.4cm三、预钢束的估算及其布置（一）跨中截面钢束的估算和确定根据《公预规》规定，预满足正常使用极限状态的要求和承载能力极限状态的强度要求。算的钢的多少确定主梁的配束。1.按正常使用极限状态的要求估算钢对于 梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉 Mk n=时，则得到钢 n的估算公式：C1∙∆Ap∙𝑓pk(ks+ep)式中：Mk7取用；C1——与荷载有关有关的经验系数，对于公路—II级，C10.565；∆Ap——一股6ϕs15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故∆Ap=8.4cm2。在一中已计算出 后跨中截面yx=133.94cm，ks=42.47cm，初估𝑎p=15cm，则钢束偏心距为：ep=yx−𝑎p=133.94−15=118.94cm1号梁：9211.26×103n= =6.50.565×8.4×10−4×1860×106×(0.4247+1.1894)2.按承载能力极限状态估算钢根据极限状态的 计算图式，受压区混凝土达到极限强度fcd，钢𝑓pd，则钢的估算公式： Md n=α∙h∙fpd∙∆Ap式中：Md7取用；0.75~0.770.76；𝑓pd——预计算得：11260MPa。11569.56×103n= =6.80.76×2.1×1260×106×8.4×10−4根据上述两种极限状态，取钢束n=7。176可变作用（群）213.675.67163.2512.3636.2223.2227.117标准组合3+4+5.26137.246907.22566.611323.29915.02975.478短期组合3+0.7x4.8983.576093.41477.541178.91804.29862.679极限组合1.2x3+1.4x(4+5）+1.12x611569.56190.558674.62722.611655.841150.461223.71（二）预钢束布置1.跨中截面及锚固端截面的钢束布置（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢心的偏心距大些。70mm77mm的预埋铁皮波纹管，根据《公预规》9.1.1条规定，管道至1/2。根据《公预规》9.4.9条规定，水平净距不应4cm0.6倍，在竖直方向可叠置。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图11a）所示。由此可直接得出钢心至距离为：：mm）a）跨中截面；b）锚固截面；c）N7号钢束纵向布置3×(9.0+16.7)+28.4𝑎p==15.07cm7（2）由于主梁预制时为小截面，若钢束全部在预制时完毕，有可能会在上缘出现较大的拉，后。考虑到这个 ，本设计预制时在梁端锚固N1~N6号钢束，N7钢在下缘出现较大的压锚固在1c钢束合力重心尽可能靠近截面形心，“分散”原则，锚固端截面所布置的钢11b）所示。钢心至距离为：2×(40+80)+135+165𝑎p==90.00cm68所示。12示出计算图式，锚固端截面特钢束锚固截面几何特性计算表818（二）预钢束布置1.跨中截面及锚固端截面的钢束布置（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢心的偏心距大些。70mm77mm的预埋铁皮波纹管，根据《公预规》9.1.1条规定，管道至1/2。根据《公预规》9.4.9条规定，水平净距不应4cm0.6倍，在竖直方向可叠置。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图11a）所示。由此可直接得出钢心至距离为：：mm）a）跨中截面；b）锚固截面；c）N7号钢束纵向布置3×(9.0+16.7)+28.4𝑎p==15.07cm7（2）由于主梁预制时为小截面，若钢束全部在预制时完毕，有可能会在上缘出现较大的拉，后。考虑到这个 ，本设计预制时在梁端锚固N1~N6号钢束，N7钢在下缘出现较大的压锚固在1c钢束合力重心尽可能靠近截面形心，“分散”原则，锚固端截面所布置的钢11b）所示。钢心至距离为：2×(40+80)+135+165𝑎p==90.00cm68所示。12示出计算图式，锚固端截面特钢束锚固截面几何特性计算表818分块名称AiyiSiIidi=ys-yiIx=Ai*di^2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)123=1x24567=4+6其中：∑Si1237188.96ys=∑A==85.11cm14536.25iyx=h−ys=210−85.11=124.89cm∑Iks=∑A∙y=35.67cmx∑Ikx=∑A∙y=52.34cms∆y=𝑎p−(yx−k其中：∑Si1237188.96ys=∑A==85.11cm14536.25iyx=h−ys=210−85.11=124.89cm∑Iks=∑A∙y=35.67cmx∑Ikx=∑A∙y=52.34cms∆y=𝑎p−(yx−kx)=90.00−(124.89−52.34)=17.45cm2.钢确定钢角和线形的确定损失（31°7°，在18°。N7号钢11c）所示。钢束计算布置在同一个竖直面内。3.（1）计算钢点至跨中的距离锚固点到支座中心线的水平距离𝑎xi（13）为：𝑎x1(𝑎x2)=36−40tan7°=31.09cm𝑎x3(𝑎x4)=36−80tan7°=26.18cm𝑎x5=36−25tan15°=29.30cm𝑎x6=36−55tan15°=21.26cm𝑎x7=−[150−(36sin18°)/2]=−144.44cm12.钢心位置复核图式（13.封锚端混凝土块图（：mm）19翼板36007.5270006750077.6121684258.821751759三角承托211.2517.1673626.46495.8567.94975209.8669975706腹板10725112.51206562.533984844-27.398045672.30442030516∑14536.251237188.9664757980.57点至跨中的距离𝑥19内。图14.钢束计算图式（：mm）9（2）①各钢截面的钢 心位置计算心位置计算所示的几何，当计算截面在曲线段时，计算公式为：𝑎i=𝑎0+R(1−cosα)𝑥4sinα=R𝑎i=𝑎0+y−𝑥5tanφ式中：𝑎i——钢𝑎0——钢计算截面处钢心到的距离；前到的距离；R（0②计算钢心到距离𝑎p（10）各计算截面的钢束位置及钢心位置1020截面钢x′(cm)R(cm)cosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)钢弯起高度y(cm)弯起角度ψ°直线段长L1(cm)R(cm)y1(cm)y2(cm)x3(cm)x2(cm)x1(cm)N1(N2)317100点至跨中的距离𝑥19内。图14.钢束计算图式（：mm）9（2）①各钢截面的钢 心位置计算心位置计算所示的几何，当计算截面在曲线段时，计算公式为：𝑎i=𝑎0+R(1−cosα)𝑥4sinα=R𝑎i=𝑎0+y−𝑥5tanφ式中：𝑎i——钢𝑎0——钢计算截面处钢心到的距离；前到的距离；R（0②计算钢心到距离𝑎p（10）各计算截面的钢束位置及钢心位置1020截面钢x′(cm)R(cm)cosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)钢弯起高度y(cm)弯起角度ψ°直线段长L1(cm)R(cm)y1(cm)y2(cm)x3(cm)x2(cm)x1(cm)N1(N2)3171002523.9412.1918.8199.25307.591509.24N3(N4)63.371006857.2712.1951.1199.25835.69976.23N5126151002938.2425.88100.1296.59760.471057.24N6148.3151003592.6925.88122.4296.59929.86879.81N7164.48098181002729.2630.90133.5895.11843.39802.07（3）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（2×70cm）之和，其中钢束的曲线长度可按圆11所示。四、计算主梁截面几何特性准备计算数据。验算21钢R(cm)弯起角度ψ°曲线长度（ cm)S=Rπψ/180直线长度x3(cm)直线长度L1(cm)有效长度(cm) 2（S+X3+L1)钢束预留（cm)钢束长12345678=6+7N1(N2)2523.947308.361509.241003835.201403975.20N3(N4)6857.277837.77976.231003828.011403968.01N52938.2415769.231057.241003852.931403992.93N63592.6915940.57879.811003840.761403980.76N72729.2618857.42802.071003518.981403658.98四分点N1(N2)-566.7430982523.9419.09.0015.67N3(N4)-33.73138386857.27116.716.70N5-114.7362522938.2419.09.00N662.693592.690.99984776116.717.25N7140.432729.260.99867539228.432.02N7锚固点N1(N2)231.322523.940.9957913629.019.6261.50N3(N4)764.336857.270.99376864216.759.43N5683.322938.240.9725815079.089.56N6860.753592.690.97087595316.7121.33直线段截面（3）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（2×70cm）之和，其中钢束的曲线长度可按圆11所示。四、计算主梁截面几何特性准备计算数据。验算21钢R(cm)弯起角度ψ°曲线长度（ cm)S=Rπψ/180直线长度x3(cm)直线长度L1(cm)有效长度(cm) 2（S+X3+L1)钢束预留（cm)钢束长12345678=6+7N1(N2)2523.947308.361509.241003835.201403975.20N3(N4)6857.277837.77976.231003828.011403968.01N52938.2415769.231057.241003852.931403992.93N63592.6915940.57879.811003840.761403980.76N72729.2618857.42802.071003518.981403658.98四分点N1(N2)-566.7430982523.9419.09.0015.67N3(N4)-33.73138386857.27116.716.70N5-114.7362522938.2419.09.00N662.693592.690.99984776116.717.25N7140.432729.260.99867539228.432.02N7锚固点N1(N2)231.322523.940.9957913629.019.6261.50N3(N4)764.336857.270.99376864216.759.43N5683.322938.240.9725815079.089.56N6860.753592.690.97087595316.7121.33直线段截面钢x″(cm)ψ°y(cm)a0(cm)ai(cm)ap(cm)支点N1(N2)31.097319.036.1885.40N3(N4)26.18763.316.776.79N529.30151269.0127.15N621.2615148.316.7159.30（一）截面面积及惯矩计算1.净截面几何特性计算在预加阶段，只需计算小截面的几何特性。计算公式如下：截面积An=A−n∙∆A截面惯矩In=I−n∙∆A∙(yjs−yi)2计算结果见表12。1222跨中截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面7787.5087.9468485483.2744513447-4.6717011140619486（一）截面面积及惯矩计算1.净截面几何特性计算在预加阶段，只需计算小截面的几何特性。计算公式如下：截面积An=A−n∙∆A截面惯矩In=I−n∙∆A∙(yjs−yi)2计算结果见表12。1222跨中截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面7787.5087.9468485483.2744513447-4.6717011140619486扣管道面积-325.96194.93-63540-111.66-4064072Σ7461.5462131544513447-3893961面b2=240cm换算截面毛截面9137.5076.0669497979.51519839923.4510898755735233钢束换算面积（αEp-1)n△Ap273.42194.9353297-115.423642254Σ9410.927482775198399237512411/4截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面7787.5087.9468485483.2944513447-4.6516822640662649扣管道面积-325.96194.33-63346-111.04-401902423Σ7461.5462150844513447-3850799面b2=240cm换算截面毛截面9137.5076.0669497979.49519839923.4410789955697799钢束换算面积（αEp-1)n△Ap273.42194.3353135-114.843605908Σ9410.92748114519839923713807N7锚固截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面13186.2593.06122706491.8655768563-1.201899454891107扣管道面积-279.40148.50-41490-56.64-896451Σ12906.85118557355768563-877456面b2=240cm换算截面毛截面14536.2585.11123718986.12647579811.011470565684744钢束换算面积（23Σ7461.5462150844513447-3850799面b2=240cm换算截面毛截面9137.5076.0669497979.49519839923.4410789955697799钢束换算面积（αEp-1)n△Ap273.42194.3353135-114.843605908Σ9410.92748114519839923713807N7锚固截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面13186.2593.06122706491.8655768563-1.201899454891107扣管道面积-279.40148.50-41490-56.64-896451Σ12906.85118557355768563-877456面b2=240cm换算截面毛截面14536.2585.11123718986.12647579811.011470565684744钢束换算面积（αEp-1)n△Ap234.36148.5034802-62.38912059Σ14770.61127199164757981926763支点截面截面分块名称分块面积Ai(cm)距离yi(cm)分块面积重心至上缘静距Si(cm3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii（cm4）di=ys-yiIp=Aidi²(cm4)I=ΣIi+Σip(cm4)面b1=150cm净截面毛截面13186.2593.06122706492.3755768563-0.68614955484510扣管道面积-279.40124.60-34813-32.23-2902022.换算截面几何特性计算（1）整体截面几何特性计算（结构整体化以后的截面）的几何特性，计算公式如下：截面积A0=A+n(αEp−1)∆Ap截面惯矩I0=I+n(αEp−1)∆Ap∙(y0s−yi)12。A，I——分别为混凝土毛截面面积和惯矩；∆A，∆Ap——分别为一根管道截面积和钢束截面积；yjs，y0s——分别为净截面和换算截面重心到主的距离；yi——分面积重心到主的距离；n——计算面积内所含的管道（钢；αEp——钢束与混凝土的弹性模量比值，由表得αEp=5.65。（2）有效分布宽度内截面几何特性计算2.换算截面几何特性计算（1）整体截面几何特性计算（结构整体化以后的截面）的几何特性，计算公式如下：截面积A0=A+n(αEp−1)∆Ap截面惯矩I0=I+n(αEp−1)∆Ap∙(y0s−yi)12。A，I——分别为混凝土毛截面面积和惯矩；∆A，∆Ap——分别为一根管道截面积和钢束截面积；yjs，y0s——分别为净截面和换算截面重心到主的距离；yi——分面积重心到主的距离；n——计算面积内所含的管道（钢；αEp——钢束与混凝土的弹性模量比值，由表得αEp=5.65。（2）有效分布宽度内截面几何特性计算混凝土计算预引起的混凝土12中的抗按实际翼缘计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的弯惯矩应进行折减。由于采用有效宽度 计算的等效法向体积和原内实际的法向体积是相等的，因此用有效宽度截面计算等代法向①有效分布宽度计算时，中性轴应取原截面的中性轴。根据《公预规》4,2.2T形截面受压区翼缘计算宽度b′f，应取用下列三者中的最小值：𝑙b′f≤3=3770=1256.67cm3b′f≤240cmb′f≤b+6bh+12h′f=20+2×30+12×15=260cm此处bh>3hh，根据规范，取bh=3hh=30cm。故：b′f=240cm。②有效分布宽度内截面几何特性计算由于截面宽度不折减，截面的抗弯惯矩也不需折减，取截面值。24Σ12906.85119225055768563-284053面b2=240cm换算截面毛截面14536.2585.11123718985.74647579810.63570765117680钢束换算面积（αEp-1)n△Ap234.36124.6029202-38.86353992Σ14770.61126639164757981359700（二）截面计算预钢筋混凝土拉阶段和使用阶段都要产生剪，这两个阶段的剪1aabb需要计算外，还应计算：计算图式（：mm）（1）在产生的剪阶段，净截面的中和轴（简称净轴）位置产生的最大剪叠加。，应该与使用阶段在净轴位置（2）在使用阶段，换算截面的中和轴（简称换轴）位置产生的最大剪，应该与阶段在换轴位置的剪叠加。因此，对于每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置（共8种）的剪：线（15）以上（或以下）的面积对中性轴（净轴和换轴）的，即需要计算下面几种情况的①②③④；b-b线以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的；以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的；；（二）截面计算预钢筋混凝土拉阶段和使用阶段都要产生剪，这两个阶段的剪1aabb需要计算外，还应计算：计算图式（：mm）（1）在产生的剪阶段，净截面的中和轴（简称净轴）位置产生的最大剪叠加。，应该与使用阶段在净轴位置（2）在使用阶段，换算截面的中和轴（简称换轴）位置产生的最大剪，应该与阶段在换轴位置的剪叠加。因此，对于每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置（共8种）的剪：线（15）以上（或以下）的面积对中性轴（净轴和换轴）的，即需要计算下面几种情况的①②③④；b-b线以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的；以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的以上（或以下）的面积对中性轴（两个）的；；13。1325跨中b1=150ys=83.27b2=240ys=79.51分块名称及序号静距类型及符号分块面积Ai(cm2)分块面积重心至全截面重心距离yi(cm)对净轴静Si(cm3)静距类型及符号分块名称及序号Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)26翼板①翼缘部分对净轴静矩Sa-n(cm³)225075.77170480翼缘部分对换轴Sa-o(cm³)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③20063.2712654肋板③20059.5111902∑215602301733下三角④马蹄部分对净轴静矩Sb-n(cm³)262.596.7325392分对换轴Sb-o(cm³)下三角④262.5100.4926378马蹄⑤1375114.23157068马蹄⑤1375117.99162234肋板⑥30094.2328269肋板⑥30097.9929397管道-325.96111.66-36397管道273.42115.4231557∑174332249566翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225075.77170480净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1365.3834.1346607肋板③1365.3830.3841476∑249555331307翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225075.77170480换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360072.0125924126翼板①翼缘部分对净轴静矩Sa-n(cm³)225075.77170480翼缘部分对换轴Sa-o(cm³)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③20063.2712654肋板③20059.5111902∑215602301733下三角④马蹄部分对净轴静矩Sb-n(cm³)262.596.7325392分对换轴Sb-o(cm³)下三角④262.5100.4926378马蹄⑤1375114.23157068马蹄⑤1375117.99162234肋板⑥30094.2328269肋板⑥30097.9929397管道-325.96111.66-36397管道273.42115.4231557∑174332249566翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225075.77170480净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1365.3834.1346607肋板③1365.3830.3841476∑249555331307翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225075.77170480换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360072.01259241三角承托②50064.9432468三角承托②50061.1830589肋板③1290.2336.0146465肋板③1290.2332.2641617∑2494143314481/4截面b1=150ys=83.29b2=240ys=79.49分块名称及序号静距类型及符号分块面积Ai(cm2)分块面积重心至全截面重心距离yi(cm)对净轴静Si(cm3)静距类型及符号分块名称及序号Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼缘部分对净轴静225075.79170539翼缘部分对换轴Sa-o(c翼板360071.99259179三角承托50064.9632481三角承托②50061.163058127②矩Sa-n(cm³)m³)肋板③20063.2912659肋板③20059.4911899∑215679301659下三角④马蹄部分对净轴静矩Sb-n(cm³)262.596.7125385分对换轴Sb-o(cm³)下三角④262.5100.5126383马蹄⑤1375114.21157032马蹄⑤1375118.01162258肋板⑥30094.2128262肋板⑥30098.0129402管道-325.96111.04-36195管道273.42114.8431399∑174484249442翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225075.79170539净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1365.9034.1546642肋板③1365.9030.3541451∑249662331211翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225075.79170539换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1289.8836.0546498肋板③1289.8832.2541595∑249517331355N7锚固截面b1=150ys=91.86b2=240y27②矩Sa-n(cm³)m³)肋板③20063.2912659肋板③20059.4911899∑215679301659下三角④马蹄部分对净轴静矩Sb-n(cm³)262.596.7125385分对换轴Sb-o(cm³)下三角④262.5100.5126383马蹄⑤1375114.21157032马蹄⑤1375118.01162258肋板⑥30094.2128262肋板⑥30098.0129402管道-325.96111.04-36195管道273.42114.8431399∑174484249442翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225075.79170539净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1365.9034.1546642肋板③1365.9030.3541451∑249662331211翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225075.79170539换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360071.99259179三角承托②50064.9632481三角承托②50061.1630581肋板③1289.8836.0546498肋板③1289.8832.2541595∑249517331355N7锚固截面b1=150ys=91.86b2=240ys=86.12分块名称及序号静距类型及符号分块面积Ai(cm2)分块面积重心至全截面重心距离yi(cm)对净轴静Si(cm3)静距类型及符号分块名称及序号Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼缘部分对净轴静矩Sa-n(cm³)225084.36189801翼缘部分对换轴Sa-o(cm³)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③357.573.6126314肋板③357.567.8724262∑23189432184728翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225084.36189801净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③4227.0938.43162439肋板③4227.0932.69138176∑368018435761翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225084.36189801换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③3911.4041.30161533肋板③3911.4035.56139082∑367112436667支点截面b1=150ys=92.37b2=240ys=85.74分块名称及序号静距类型及符号分块面积Ai(cm2)分块面积重心至全截面重心距离yi(cm)对净轴静Si(cm3)静距类型及符号分块名称及序号Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼缘部分对净轴静矩Sa-n(cm³)225084.87190965翼缘部分对换轴Sa-o(cm³)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.571448628翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225084.36189801净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③4227.0938.43162439肋板③4227.0932.69138176∑368018435761翼板换轴以上节面积对净轴So-n(cm³)225084.36189801换轴以上面积对换轴静矩So-o(cm³)翼板360078.62283019三角承托②211.2574.6915778三角承托②211.2568.9514566肋板③3911.4041.30161533肋板③3911.4035.56139082∑367112436667支点截面b1=150ys=92.37b2=240ys=85.74分块名称及序号静距类型及符号分块面积Ai(cm2)分块面积重心至全截面重心距离yi(cm)对净轴静Si(cm3)静距类型及符号分块名称及序号Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼板①翼缘部分对净轴静矩Sa-n(cm³)225084.87190965翼缘部分对换轴Sa-o(cm³)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486肋板③357.574.1226499肋板③357.567.4924127∑233352320266翼板净轴以上净面积对净轴Sn-n(cm³)225084.87190965净轴以上面积对换轴Sn-o(cm³)翼板360078.24281654三角承托②211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486肋板③4255.5438.69164633肋板③4255.5432.05136392∑371486432531翼板换轴以上节面225084.87190965换轴以上面积对换轴翼板360078.24281654三角承托211.2575.2115887三角承托②211.2568.5714486（三）截面几何特性汇总14内。1429名称符号截面跨中四分点N7锚固点支点混凝土净截面净面积Ancm²7461.547461.5412906.8512906.85净惯矩Incm4406194864066264954891107