王庄采区设计说明书

XX股件彳限公司X媒矿XX股修彳限公司二00A4A闪离换算成倾斜长度。块段储量=2XqXhXTZ：块段走向长度q：块段倾向长度h：块段煤层的平均厚度T：煤层的全层平均容重2、参数的选择（1） 、块段的斜面积：在煤层储量计算图上，量取块段走向长度倾向长度、计算出块段的平均倾向方向的水平距离，根据区段的高差换算成块段的平均倾向长度、即ZXq=块段斜面积。（2） 、块段煤层计算厚度：参考《生产地质报告》王庄采区各块段的煤层的煤厚，求得其算术平均值、作为各煤层的计算厚度。（3） 、容重：各煤层分别采用其试测结果平均值列下表：（见表6）表6： 各煤层容重测试结果表煤层29383943容重t/m31.711.711.681.69（三）、储量计算结果1、 储量级别的确定：根据《生产地质报告》确定的储量级别：+200〜+120m为工业储量、+120m以下的块段为远景储量。2、 储量计算结果王庄井田（+200~+245m）储量表±200〜+245m保有储量159.853万吨，其中工业储量145.073万吨，远景储量14.78万吨（详见表7、王庄井田（+200~+245m）储量表王庄井田（+200~+245m）储量表煤层块段面积（m2）倾角(°)煤厚（m）容重(t/m3)储量（万吨）BCD合计43I.-B120210182.091.6944.57344.573I3-C62500181.711.6918.0618.06h-c22500261.471.696.226.22I5C52500260.971.699.229.22IL-c10000201.581.692.862.86小计44.57336.36080.93339I2-C43750171.121.688.618.61I34)11501251.011.6833L-B25885222.011.6899II.C50000181.211.6810.6910.69小计919.3331.338II.-B45000221.251.7110.3710.37IIK11250290.731.711.511.51表7

II3-013750200.61.711.51.5II2-c31250250.981.715.785.78Is-c83750161.221.7118.1818.18II.-D50000321.061.7110.2810.28小计10.3725.4711.7847.62一水平合计63.94381.1314.78159.853表8 王庄井田（+200m以下）储量表王庄井田（+200m以下）储量表水平煤层储量（万吨）BCD合计+0~+200m29353543928517739281764625038294556合计30277211518+0m以下2904362632392424380合计065056总 it302832615743、储量分布情况分析从以上+200〜+245m储量表分析，+200〜+245m工业储量占的比例较大，占总工业储量的90.75%,从储量块段号来看较大部分集中在西北翼。因此在进行王庄采区设计时应充分考虑王庄采区工业储量的这一分布情况。第三章王庄采区开拓方式第一节王庄采区区段垂高的确定王庄采区+300以上由于小煤开采较多，开采资料不详，因此+245m以上不进行开采，作为隔水煤柱，一水平只开采+200〜+245之间的各煤层，根据X煤矿二水平开采实际情况，王庄采区采用一个区段开采，区段垂高为45米。第二节王庄采区开拓方案的提出根据X公司要求，本次设计主要为王庄采区一水平进行开拓设计，考虑原王庄煤矿地面已不能作为井口工业广场的因素，其井下只能由X煤矿+200南集中运输巷或+380主平崛继续往西南开拓方案，或者重新选址进行独立建矿方案开拓。根据王庄采区的煤层赋存情况，结合二水平现有开采实际情况，提出以下三种方案：第一方案：利用x煤矿207采区石门及207采区+245-39运巷继续往西南掘进至王庄井田西北部边界，后沿43煤层底板掘进集中底运输巷至王庄井田中部，然后按90°掘进石门至38煤层，见《王庄采区设计方案一平面图》。第二方案：利用X煤矿+380主平崛，从+380水平沿II标岩层掘进至X=(277)4000；Y=(3965)4000附近，并沿I【标岩层及29岩层底板开拓一对主副下山至+200m标高，后从+200掘一集中运输巷至王庄井田西北部边界，后沿43煤层底板掘进集中底运输巷至王庄井田中部，然后按90°掘进石门至38煤层，见《王庄采区设计方案二平面图》。第三方案：利用大青坑+433崛附近开拓一对主副下山，采用独立建井方案建立一对新矿井。第三节王庄采区开拓方案的对比及确定一、优缺点比较： 表9优 点缺 点方案1、 充分利用x煤矿201采区+200生产系统，在掘进过程中还可以进一步探明X南部207采区+200区段的煤层赋存状况，为X南部开采提供较为准确的资料。2、 进入王庄井田后由于集中运输巷沿底层煤43#煤层掘进，不会压煤，王庄采区石门沿煤层正穿布置，石门较短，压煤较少。1、 集中运输巷道部分布置在井田边界以外。2、 201采区+380绞车提升能力不足，一天需提升20小时才能满足矿井提升要求，绞车基本为满负荷运转。3、 距离王庄采区较运，运输成本较高。4、 201采区+200水仓泵房需重新加大，以解决水仓泵房抽水能力不足的问题方案1、 充分利用X煤矿+380主平桐及地面生产系统，同时可以和东山采区进行联合布置开采，可以进一步开采东山采区+2()0~+380之间的三段煤层，加大资源回收率，解决201采区提升能力不足的压力。2、 进入王庄井田后由于集中运输巷沿底层煤43#煤层掘进，不会压煤，王庄采区石门沿煤层正穿布置，石门较短，压煤较少。3、 能充分解决王庄井田涌水量大而201采区+20()水仓不能满足整个矿井抽水问题1、 需投入一套绞车提升系统，井巷开拓工程量较大，投入资金较大。2、 距离王庄采区较远，运输成本较高。方案1、 井巷工程量开拓较第二方案少，同时也能解决X201采区提升能力不足的压力。2、 能充分解决王庄井田涌水量大而201采区+2()()水仓不能潢足整个矿井抽水问题1、 地面建筑设施无理想位置，需投入大量的地面设施建筑。2、 需投入一套绞车提升运输系统，井巷开拓工程量也大。3、 距离王庄采区较远，运输成本较高。二、开拓方案的确定:综合上述方案比较，第三方案由于需投入大量地面设施，同时地面也无理想位置建井，因此重新建井方案明显不合理，第二方案虽然开拓资金明显比第一方案多投资一套主副下山，但能解决王庄采区涌水量大而201采区+200水仓泵房及提升系统能力不足的问题，因此采用第二方案作为采区设计方案。即利用X煤矿+380主平炯，从+380水平沿II标岩层掘进至X=(277)4000；Y=(3965)4000附近，并沿II标岩层及29岩层底板开拓一对主副下山至+200m标高，后从+200掘一集中运输巷至王庄井田西北部边界，后沿43煤层底板掘进集中底运输巷至王庄井田中部，然后按90°掘进石门至38煤层，详见《王庄采区设计方案二平面图》。第四章采区布置及装备一、 王庄采区的开采范围及储量：王庄采区的开采范围为1线至8线+200〜+245m标高的一段煤层，其工业储量为145.073万吨，远景储量为14.78万吨，总计保有储量为159.853万吨。二、 王庄采区生产能力及服务年限：王庄采区的生产能力为9万吨/年。第一水平(+200m以上)服务年限为(145.073+14.78/2)X0.8/(9X1.5)=9.0年。第二水平(+200〜±0m)服务年限为(30+277+211/2)X0.75/(9X1.6)=21.5年。三、 王庄采区巷道布置：在+200区段采用沿90°方位布置一条主石门至各煤层，沿煤层布置底运输巷开采各煤层；在各煤层边界布置一条通风上山与上区段+245回风巷相连。详见《王庄采区设计方案二平面图》。四、 王庄采区集中运输巷采用ZK7-6/250型电机车运输煤砰及运送人员，区段内煤砰运输采用XK2.5—6/48TH型电瓶车运输。五、 采区建设：从X矿开拓+380集中运输巷至原X19线附近开拓采区上部车场，并与+433平炯构成通风系统后，在+433平炯口设立风机，开拓主副下山至+200与东山井田+200集中运输巷贯通，从+200开拓集中运输巷至王庄采区，从+245区段开拓总回风巷至王庄采区，并开拓王庄采区+200石门及各煤层运输巷至边界后在各煤层边界布置一条通风上山与上区段+245回风巷相连。六、 在X煤矿东山采区+200面集中运输巷至东山采区集中运输巷中部设立两道防水闸门，防止王庄采区突发水影响X整个矿井的安全。七、 回采工作面生产能力、采煤工作面生产能力计算：以王庄采区+200区段38#北采煤工作面为例进行计算：王庄采区+160区段北38#煤层走向长500米，倾角35°,垂高为35米，倾斜长度为52米，煤厚1.06米，容重为1.71吨/米3,可采储量为7.17万吨，采用走向短壁式采煤方法进行开采。Q=LXAfXmXyXk其中：Q——采煤工作面年产量(采煤工作面生产能力)L——采煤工作面总长度(米)Af―工作面年进度(米/年)m——煤的厚度(米)Y一一煤的容重k——采煤工作面回采率，取0.95Af=tXnXaX3其中：t—一年工作日，设计中采用330天n——每昼夜完成循环数，取1.()a一一平均每天的进度，取1.25米3——循环系数，取0.75从上述计算At-330X1.0X1.25X0.75=309.375米则Q=52X309.375XI.06X1.71X0.97=28285吨/年根据以上计算，取回采工作面生产能力为3.（）万吨/年。（二）、采掘面配备：根据回采工作面生产能力计算，王庄采区需采煤工作面3个,采掘比按1：2计算，则掘进工作面按6个进行配备，另配备一个开拓掘进工作面。八、 王庄采区首采面布置：王庄采区首采面巷道布置：王庄采区首采面巷道布置在王庄采区+200区段的煤层赋存稳定的北38#煤层。+200区段石门见38#煤层后，沿煤层底板掘进38#运巷至采区边界，在+200-38#运巷中部掘一条通风上山与+245区段38#北运巷相通形成生产通风系统后，在边界按正规采煤工作面布置38#采煤工作面。九、 首采面开拓接续表：（详见表10）第五章大巷运输方式根据矿井开采实际情况，目前矿井大巷运输采用架线电机车进行运输，区段运输巷采用电瓶车进行运输，因此设计+38（）、+200集中运输巷采用架线电机车运输；各区段采用XK2.5—6/48TH型电瓶车运输。一、+200架线电机车设备选择（一） 、原始资料201采区+200车场至王庄采区200水平主车场运距3288米，年产量9万吨；井下主运巷道平均坡度为3%。，选用MG-1.1型矿车，自重为600千克，载重1200千克，架线电机车选型ZK7-6/250型。（二） 、计算列车中的矿车数1、 根据原始资料算出下列参数：1） 矿车每班的运输量9X104X1.3Qbi= =118吨/班330X32） 电机车运输的加权平均距离L=3.288（千米）3） 取休止时间为3（）分钟2、 按重列车上坡起动时的粘着条件计算列车中的矿车数：WP.gQW —P（Wq.g+ipg+l.O75ao）（0.2X7X9.8）= —7（0.0135X9.8+0.003X9.8+1.075X0.04）=60tQ—重车组质量巾一电机车粘着系数，起动（撒砂）时巾取0.24,起动（不撒砂）时小取0.2；运行制动（撒砂）巾取0.17,运行制动（不撒砂）巾取0.09oP一电机车粘着重量。Wq一重列车阻力系数，重列车组起动时，取0.0135oip—轨道平均坡度，一般为0.003。新一起动加速度，一般取0.04米/秒2。3、 根据电机车牵引电机的发热条件确定矿车数：FdQW Patl/2(Wy-id)g13= 71.1XO.615,/2(O.OO9-O.OO2)X9.8=212.7tFd电机车等值牵引力为13KN：a一电机车调车时电能消耗系数，运输距离大于2km,a取1.1；Wy一重列车运行阻力系数，取0.009；id—等阻坡度，取0.002；t—相对运行时间t=Ti/(Ti+0)=47.825/(47.825+30)=0.615Ti=2LX60/0.75V=2X3.288X60/0.75X11=47.825V一机车平均速度，11km/hP一电机车粘着重量。4、 按重车下坡制动条件确定矿车数：Q^Pzg(I)41.075b—(Wy-i)g]—P=7X9.8X0.09/[1.075X0.117—(0.009-0.003)X9.8]—7=85.18tPz一电机车制动质量(bz一制动时的粘着系数，按不撒砂时取0.09b—制动时减速度，b=0.03858V2/L=0.03858X112/40=0.117按上述三个条件计算Q值，取最小值60t为列车组中矿车数，车组中矿车数：n=Q/(q+qo)=6O/(1.2+0.6)=33部5、 验算制动距离：0.04147*V2L= Pzg巾z/[P+n(q+qo)]+(Wy-i)g0.04147X1127X9.8X0.09/[7+33(1.2+0.6)]+(0.009-0.003)X9.8=33.06m〈40m符合要求。（三）、+200水平所需电机车台数1、 确定机车每班可能运输次数m=60Tb/（Ti+0）=60X6/（47.825+30）=4.6m一每台机车每班可能运输次数；Tb一电机车每班工作小时数；「一列车往返一次运行时间；0—调车及停车时间，取30min2、 每班货运需要列车数mi=KiQb/nq=1.25X118/33X1.2=3.72mi—每班货运需要列车数Ki—运输不平衡系数，取1.25Qb—矿井每班产量118吨n—列车中矿车数，取小33部q一矿车装载量1.2t3、 确定机车台数机车工作台数N=mi/m=3.72/4.6=0.81取1台机车备用台数取1台兼上下班运送人员。合计机车数2台，架线电机车选型ZK7-6/250型。因此，王庄采区200水平运输任务需要2辆7吨电机车来完成。架线电机车选型ZK7-6/250型。二、+380架线电机车设备选择（一） 、原始资料201采区+380车场至王庄采区+380水平主车场运距3060米，年产量9万吨；井下主运巷道平均坡度为3%。，选用MG-1.1型矿车，自重为600千克，载重1200千克，架线电机车选型ZK7-6/250型。（二） 、计算列车中的矿车数1、 根据原始资料算出下列参数：1） 矿车每班的运输量9X"X1.3Qbi= =118吨/班330X32） 电机车运输的加权平均距离L=3.06（千米）3） 取休止时间为30分钟2、 按重列车上坡起动时的粘着条件计算列车中的矿车数：wp.gQW —P(Wq.g+ipg+l.O75ao)(0.2X7X9.8)= —7(0.0135X9.8+0.003X9.8+1.075X0.04)=60tQ—重车组质量巾一电机车粘着系数，起动(撒砂)时巾取0.24,起动(不撒砂)时小取0.2；运行制动(撒砂)巾取0.17,运行制动(不撒砂)巾取0.09oP一电机车粘着重量。Wq—重列车阻力系数,重列车组起动时，取0.0135oip—轨道平均坡度，一般为0.003。a°—起动加速度，一般取0.04米/秒％3、根据电机车牵引电机的发热条件确定矿车数：FdQW —Pat12(Wy-id)g13= —71.1X0.597|/2(0.()()9-0.002)X9.8=223tFd—电机车等值牵引力；13KNa一电机车调车时电能消耗系数，运输距离大于2km,a取1.1；Wy—重列车运行阻力系数，取0.009：id—等阻坡度，取0.002；t—相对运行时间t=Ti/(Ti+0)=44.5/(44.5+30)=0.597Ti=2LX60/0.75V=2X3.06X60/0.75X11=44.5V一机车平均速度，11Km/hP一电机车粘着重量。4、按重车下坡制动条件，确定矿车数QWPzgd)z/[l.075b—(Wy-i)g]—P=7X9.8X0.09/[1.075X0.117—(0.()09-0.003)X9.8]—7=85.18tPz一电机车制动质量(bz一制动时的粘着系数，按不撒砂时取0.09b—制动时减速度，b=0.03858V2/L=0.03858X112/40=0.117按上述三个条件计算Q值，取最小值60t为列车组中矿车数，车组中矿车数：n=Q/(q+qo)=6O/(1.2+O.6)=33部5、验算制动距离0.04147*V2L= Pzg巾z/[P+n(q+qo)J+(Wy一i)g0.04147Xll27X9.8X0.09/[7+33(1.2+0.6)]+(0.009—0.003)X9.8=33.06m〈40m符合要求。、+200水平所需电机车台数1、 确定机车每班可能运输次数m=60Tb/(Ti+0)=60X6/(44.5+30)=4.83m一每台机车每班可能运输次数；Tb-电机车每班工作小时数；Ti一列车往返一次运行时间；0—调车及停车时间，取30min2、 每班货运需要列车数mi=KiQb/nq=l.25X118/33X1.2=3.72mi—每班货运需要列车数Ki一运输不平衡系数，取1.25Qb一矿井每班产量118吨n—列车中矿车数，取小33部q—矿车装载量1.2t3、 确定机车台数机车工作台数N=mi/m=3.72/4.83=0.77取1台机车备用台数取1台架线电机车选型ZK7-6/250型。因此，王庄采区+380水平运输任务需要1辆7吨电机车来完成。架线电机车选型ZK7-6/250型。第六章通风系统及设备第一节通风系统一、 王庄采区开拓开拓设计概述王庄采区是在x煤矿一水平基础上进行开拓，在+380主平崛继续往西南布置集中运输巷至19线附近建立一对主副下山，在+200布置集中运输巷至王庄井田进行开拓，王庄采区设计生产能力为9万吨/年。其通风与东山采区进行联合布置（东山采区设计生产能力为6万吨/年）。设计王庄采区有3个采煤工作面，1个准备采煤面，7个掘进工作面，采区南北走向2021m,垂直高差351膈主采一段38,、39\4『煤层。东山采区设计2个采煤面，5个掘进工作面。二、 矿井需风量计算矿井总进风量Qi按下列要求分别计算，并必须取最大值（1） 按井下同时工作的最多人数计算即：Qt=4NK=4X180X1.25=900m3/min（2） 按采煤、掘进、铜室及其它地点实际需要风量的总和计算m3/minQt=（EQW+EQh+EQRr+EQa）K式中：LQw-各回采工作面和备用工作面的实际需要风量的总和m3/minEQw——各掘进工作面的实际需要风量的总和m3/min£Qw 各嗣室实际需要风量的总和nrVminEQw 其它地点实际需要风量的总和m3/min另：Q工作面吸二K循*Q扇*K循=1-1.4取1.14oQ扇一局扇实际吸风量取100m3/min由于木矿井所有工作面均采用局扇通风故Q吸=100X1.14=114m3/minA）王庄采区独立用风地点风量计算）机电碉室：+380绞车房、+200泵房各80m3/min）采煤工作面4X114=456m3/minIII）掘进工作面7X114=798m3/min则矿井总进风量Q矿井=（160+456+798）X1.2=1697m3/mino三、 方案选择针对矿井提高产量及王庄采区开拓的实际情况，提出下列方案：（-）方案提出A、 方案一：从201采区主平崛及王庄采区+380集中运输巷及主下山进风，采用分区式通风，利用王庄采区副下山回风，在+433设立抽风机服务王庄采区。B、 方案二：利用原王庄煤矿主井当风井，在王庄煤矿主井井口设立风机。（二）、进风线路（关健线路）1） 方案一：X煤矿+38（）主平炯一+380水平石门一+38（）调车场一+38（）车场一201区+380〜+200主暗斜井一+200水平车场一+200水平南集中运输大巷王庄采区+200水平调车场一一+200石门一+200-38#北运输巷一+200~+245通风上山一+245总回风巷一+245~+433总回风上山-*地面。2） 方案二：X煤矿+380主平炯一+380水平石门一+380调车场一+380车场一201主编：张金泉参加编写人员：采掘部分：张金泉地质部分：汤述泉机电部分：王新枝通风部分：林锦添审核：林忠谦主任工程师：林忠谦矿长：温洪益公司生产管理部：公司技术中心：总工程师:

四、方案主要优缺点表:区+38()〜+20()主暗斜井一+200水平车场一+200水平南集中运输大巷一王庄采区+200水平调车场一+200石门一+200-38#北运输巷一+200〜+245通风上山一+245总回风巷一王庄煤矿+245主井一地面。四、方案主要优缺点表:方案(I)方案(II)主要优点1、 分区通风，有利于风量调节；2、有利于东山采区通风的联合布置；4、安全抗灾能力强。2、 施工较为简单，无需抽王庄主副井积水1、分区通风，有利于风量调节；2、充分利用原王庄煤矿主井设施；3、通风阻力较小，4、安全抗灾能力强。主要缺点1、需补+245总回风巷2249米及通风上山392米投资较大。1、 不利于东山采区通风巷的联合布置。2、 王庄煤矿主副井沛水量较大，揭露F6断层，每个点均有65m3/h左右，施工需抽水，施工非常困难。表11方案I由于在技术上较方案II优,现实上可行性大，故选方案I。五、阻力计算见表(见表12、表13)第二节433风井通风设备一、 已知条件433风量28.8m3/s；通风阻力：容易时期1900Pa,困难时期2150Pa；二、 初选风机按己知条件初选风机条件按漏风系数1.1,由于进出风井口高差小于150m,且井深小于400m可不考虑自然风压，取设备除风源以外的通流部件的风压损失lOOPa：433风机：风量：Q=1.IX28.8=31.68m3/s;通风阻力：容易时期h=2021Pa,困难时期h=2250Pa；按风量及困难时期风阻要求初选风机型号如下：湘潭平安电气集团有限公司生产。433风机：轴流式风机BD-H-6-NO15三、 确定风机电机及耗电量计算1)容易时期等效网络阻力系数R=2021/(31.68)2=1.99等效网络阻力特性表达式H=1.99Q2o在转速为980r/min,49°/41°安装的BD-II-NO15风机特性曲线上做网络阻力特性曲线，两线交点为工况点是Q=31.85m3/s,H=2021Pa,风机效率n=0.81o困难时期等效网络阻力系数R=2250/(31.68)2=2.24等效网络阻力特性表达式H=2.24Q2。在转速为980r/min,52°/44°安装的BD-II-NOI5风机特性曲线上做网络阻力特性曲线,两线交点为工况点是Q=31.69m3/s,H=225()Pa,风机效率n=0.73选择电动机容易时期N1=QH/lOOOnnc=31.85X2021/1000X0.81x0.95=83.58KW,困难时期N2=QH/1000nnc=31.69X2250/1()()()X().73X0.95=102.8KW,由于考虑10%-20%的备用量，电机功率应为1.1XN=113KW选择电动机型号为YBF280M-6/55KWX2平均年电耗量E=(Ni+N2)*24*350/2ndnw=(83.58+102.8)X24X350/2X0.94X0.8=1040952kw.hnd——电机效率取0.94Hw——电网效率取().8四、 风机确定湘潭平安电气集团有限公司生产。433风机：轴流式风机BD-IL6-NOI5五、 吨煤耗电量全矿风机耗电量1040952kwh,吨煤风机耗电按9万吨计1040952/90()00=11.57kw.h/t。第七章排水系统第一节王庄采区200中央泵房设备选型设计矿井条件：矿井正常涌水量222.44m3/h,最大涌水量510.33m3/h,最小涌水量53m3/h,排水高度为+200至+433水平233m,排水管敷设倾角25。，矿井水PH值为7,矿井年产量9万吨。一、初选水泵水泵房最小排水能力的确定正常涌水时Qb=1.2Qr=1.2X222.44=267n?/h最大涌水时QBm=1.2Qrm=1.2X510.33=612.4n?/h水泵扬程的估算Hb=(H叶Hz)/ng取Hz=5m,ng=0.9m=(233+5)/0.9=264m水泵型号及台数的确定根据计算的Qb、Hb,从水泵的技术规格表中，初选效率较高的200D43型水泵，该水泵额定流量QH=288m3/h,单级额定扬程Hh=41m,最高效率nmax=0.78,对应的允许吸上真空度[Hs]=5.7m。正常涌水时水泵工作台数ni=QB/QH=267/288=0.93取ni=l台水泵级数i‘=HB/Hh=264/41=6.5取i=7级备用水泵台数取n2N0.7n】=0.7台，取1台最大涌水时水泵工作台数n4=QBm/QH=612.4/288=2.13>ni+n2，不符合要求，取备用水泵m=2台检修台数n3^0.25m=l取n3=l台水泵总台数 n=n1+n2+n3=1+2+1=4台二、 管路的确定管路趟数及泵房内管路布置的确定：敷设两趟排水管路，一趟工作，一趟备用。在水泵房内的布置。管径的计算：排水管直径 d'p=0.0188JQh/Vp=0.0188J288/2 =0.226m取Vp=2m/s因井深小于400m,选管壁最薄的无缝钢管，外径245mm,壁厚6.5mm,内径232mm«吸水管直径d'x=d'p+0.025=0.266+0.025=0.25Im选标准无缝钢管外径273mm,壁厚6.5mm,内径260mm。三、 管道特性曲线及工况的确定允许吸水高度吸水管内流速Vx=Qh/900nd2X=288/(900X3.14X0.262)=1.52m/s吸水管阻力损失TOC\o"1-5"\h\zlx U2Xhwx=(Xx +E&x) dx 2g1k U2X=(Xx——+&底+&90+&异)——dx 2g因dx=260mm,故4底=4.4,&90=0.40,&异=1因dx=260mm,A,x=0.0284,取lx=8mhwx=[0.0284X(8/0.260)+4.4+0.40+1]X1.522/(2X9.8)=0.787m允许吸水高度[Hx]=[Hs]-U2x/2g-hwx查200D43性能曲线，工业利用区内最大流量时的[Hs]=4.5m,故[Hx]=4.5-1.522/(2X9.8)-0.787=3.6m。排水管阻力损失的计算Ip U2Phwp=(Xp +E&p) dp 2g排水管内流速Vp=Qn/900Jid2p=288/(900X3.14X0.2322)=1.9m/slp=li+12+l3+14取li=30m,h=20m,h=200m,14=20m=30+20+200+20=270m因dp=0.232m,故Xp=0.0293Mp=5闸+&逆+3&90+2&3()6闸=0.8,&逆=5,&90=0.4,&30=0.22£&p=0.08+5+3X0.4+2X0.22=6.72hwp=(0.0293X270/0.232+6.72)X1.92/(2X9.8)=7.52m3、 水泵所需总扬程及管道阻力系数水泵所需总扬程H=(Hp+Hx)+1.7(hwx+hwp+u2p/2g)=(233+3.6)+1.7(0.787+7.52+1.92/19.6)=25Im管道阻力系数R=(H-Hp-Hx)/Q2H=14.43/2882=0.0001740=1.74XIO"44、 管道特性方程及特性曲线，确定工况管道特性方程H=Hg+RQ2=236.6+1.74X10-@取不同的Q值，求得相应的H值列表（见表13）表13Q(mVh)090180270360H(m)236.6238242.2249.3259.2验算水泵级数i=H/Hk=251/41=6.12取i=7级在6级200D43水泵性能曲线座标上，绘出管道曲线。200D43型水泵性能曲统两条曲线的交点M为所求工况点，其工况点扬程Hm=259iti,流量QM=346m3/h.四、检验计算稳定性HgWO.9iHoHg=251,Ho=5O,O.9iHo=O.9X7X50=315故Hg<0.9iHo,满足稳定性要求检验排水时间及排水管中流速正常涌水时一昼夜排水时间Tn=24Qr/mQM=(24X222.44)/(1X346)=15.3<20h最大涌水时一昼夜排水时间Tm=24Qrm/[(m+n2)QM]=(24X510.33)/(3X346)=11.66<20h排水管内实际流速Vp=QM/900ndP2=346/(900X3.14X0.2322)=2.3m/s在最有利经济流速范围内，满足要求。验算电动机功率N=kXpgQmHm/(1000X3600Xn.nb)=1.1X9.8X(1000X346X259)/(1000X3600X0.85X0.95)=332kwk——富裕系数，取1.1p 矿井水密度1OOOkg/m3n…水泵工况效率，0.85nB-—传动效率取0.95-0.98查200D43X7性能规格表，所配电动机功率为355KW,故满足要求。五、计算经济指标1、 全年排水电耗：E=N(mTnZn+n4TmZM)二332X(1X15.3X300+3X11.66X65)=2.28X106kwh/aZn——1年正常涌水天数，300Zm 1年最大涌水天数，652、 排1nF水电耗：Em'=E/QM(n1TnZn+ruTmZm)=2.28Xl()6/(35()X(1X15.3X300+2X17.5X65))=0.95kwh/m3a)吨煤排水电耗Et=E/A=2.28X106/(9X104)=25.3kwh/t第二节水仓容量核算中央泵房设主付水仓，根据《煤矿安全规程》280条要求，正常涌水量在1000m3/h以下时，主要水仓的有效容积应能容纳8小时正常涌水量。则V=8X222.44=1779.52m3,水仓净断面6.53m2,内外水仓总长度应大于272.5m。第八章 采区提升系统第一节+380绞车设备选型一、绞车一次提升串车数确定：1、 年产煤9万吨，提升能力需求计算：煤砰提升量应为9万X1.3=11.7万吨每班产量应为Ab=AX1.3/br=9X104X1.3/330X3=118吨br-——年工作日，取33()天2、 提升斜长(+390〜+200水平)：L=190/sin25°=450m3、 提升速度：初选V=3m/s4、 每次提升持续时间：T=(2Li+5)/Vn】+4Vm+l35=(2X460+5)/3+4X3+135=455ST——上下车场均为甩车场，提升循环时间，sVm——提升绞车绳速，m/s2Li 从井底至井口串车停车点尾部斜长，Li=L+10m=460m5、 确定每次提升量：KXAbXTQ= 3.6Tb1.25X118X4553.6X6.5=2868kgQ 按产量要求一次提升量，kgK——上下山提升不均衡系数，取1.25Ab--上下山最大班提升量，tT 提升循环时间sTb 每班工作时间：6.5h6、确定一次提升串车数：n=Q/q=2868/1200=2.39n——一次提升串车数；q一一每一矿车装载质量，取1200kg,选择提煤时串车3部，提砰时串车2部，加权平均部数为3X1/1.3+2X0.3/1.3=2.77部＞2.39部。二、提升钢丝绳选择：1、钢丝绳单位质量P=[n(q+qo)(sin25°+flcos25°)g]/[oB/roXm-Lc(sin25°+f2cos25°)g]=[3(1200+600)X0.436X9.8]/[1550X106/9550X6.5-475X0.649X9.8]=1.22kg/mp 钢丝绳每米质量，kg/m；q一一每一矿车装载质量，取1200kg；qo--…矿车自重，取600kg；。b 钢丝绳抗拉强度，155()N/mni2；ro 钢丝绳密度9550kg/m3m——钢丝绳安全系数，取6.5;n-……一次提升串车数；fi 矿车阻力系数，取0.015；(sin25°+flcos25°)=0.436f2 钢丝绳运行阻力系数，取0.25；(sin25°+f2cos25°)=0.649Lc 一最大静拉力点，Lc=450m+25m=475m选择钢幺幺.绳：6X19-1550-^21.5；钢幺幺.绳直径21.5mm,钢幺幺.绳直径21.5mm,每米重量1.658kg/m，总破断拉力292238N。2、计算绳端荷重及最大静拉力：提煤：Fd1=nI(q+qo)(sin25°+flcos25c)+LcPk(sina+fzcosa)=3(1200+600)X0.436+475X1.658X0.649=2865kgFd2=n2(q2+qo)(sin25°+flcos25:，)+LcPk(sina+fzcosa)=2X(2040+600)X0.436+475X1.658X0.649=2813kg凡卜Fd2 分别为提煤砰绞车最大静拉力；川、m——分别为提煤砰串车数；q--每部矿车煤炭载重量1200kg；qo-—-矿车自重600kg；q2-----每部矿车砰子载重量2040kg；Lc —最大静拉力点，Lc=450m+25m=475m；Pk….钢丝绳每米重量；sina+f2cosa=0.649,sina+flcosa=0.436(查《矿山固定机械》表1-4-24)a一斜井倾角25°查《矿山固定机械》附表1—19三、绞车滚筒尺寸：1、 绞车滚筒直径DN60d=60*21.5=1290m,根据计算的绳端荷重及最大静拉力2865kg,初步选定GKT1600X1200-20,其主要技术参数为：滚筒数量1个，滚筒直径1.6米，绳速3.06米/秒,最大静拉力4500kgo2、 钢丝绳安全系数校验选6X19—1550-①21.5钢丝绳，容绳量：第一层：265m；第二层：538m；第三层：817m＞提升斜长495+3圈绳长=510米，符合要求。钢丝绳安全系数校验查《矿山固定机械》附表I一19钢丝绳破断力总和：Qs=292238N=29820kg提煤安全系数QsM= Fdi298202865=10.4>6.5合格提砰安全系数:M=Fd229820= =10.6>6.5合格2813四、 提升机校验： F2e=Fce=4500kg>29820kg合格五、 电动机选型：最大静张力：Fz=2865kgKXFzXVmax电机功率：Ns= 100h1.2X2865X3.06100X0.85=123.8kwh——二级传动时效率取0.85电动机备用系数，K=l.15-1.20查《矿山固定机械》附表P・3选JR127-8电机。电机功率130kw,电压380v,转速逛735r/min六、 按电动机的额定转速核算提升机最大速度pXDXn 3.14X1.6X735Vmax= = =3.06r/min60Xi 60X20D一滚筒直径n一电机额定转速i一传动比七、 天轮选择Dt=40d=40X24.5=980mm查《矿山固定机械》表1-3-25选择游动天轮。第二节副下山架空乘人器（猴车）为便于井下工人正常上下班，减轻工人劳动强度，更好地为矿井生产服务，在副下山设计斜井架空乘人器（猴车）一套。斜井架空乘人器技术参数如下：1、 乘坐人数：52人；2、 驱动轮宽度：1000mm；3、 绳速：0.77m/s；4、 钢丝绳型号：6X19同右一§21.5—155—I三角股型；5、 巷道断面：&2400mmX2800mm；6、 电动机：YB225M—8；22kw,750r/min；7、 减速器：WHC25—15.5—IF；速比：15:5；8、 斜井倾角23°~25°；9、 选用斜井长度：350〜450m；人员上下班时间验算：按上班最多人数200人/班计算，取不均匀系数1.2计算,则T=（84-0.77）X200X1.2=2494s=42min<60min；满足要求。第九章供电、压风、通讯系统第一节王庄采区供电系统在王庄采区+200车场设立中央变电所，对200水泵及采区进行供电，从地面变引高压电缆VV22-3*70-6KV-3200m至380绞车房井变对绞车进行供电，从该变电所引高压电缆VV22-3*70-6KV-600m至200中央变电所1#线，从地面变电所引架空线LGJ120-6KV-2Km至433风井变对风机进行供电，从该变电所引高压电缆VV22-3*70-6KV-1200m至200中央变电所2#线。从380绞车房变引低压电源U3*50+l*16-500m对433风井进行供电构成双回路。详见附供电系统图。第二节 压风系统由于矿井井型扩大，增加王庄采区的掘进供风量，因此需对井口空压机房重新进行较验选型。1、 空压机需供气量Q=aia2ynqk=1.2X1.15X1X24X2.8X().85=78.8m3/minai—沿管路全长的漏气系数，供风管路最长超过2km,取a!=1.2o血一风钻磨损后，耗气量增加系数取a2=1.15oy一海拔高度修正系数，海拔低取y=1。n一风钻工作台数，21个掘进头(3()1采区8个、3()5采区6个、王庄采区7个)，设计使用双风钻后两个开拓队各增加一台，其它掘进工作面二合一，总计风钻工作台数定为24个。q—风钻耗气量2.8m3/min台。k一同时工作系数取0.85o2、 空压机必须的出口压力输气管压力损失之和，按每公里管道氐度损失系数=40Kpa/km,K度L=6.8km估算，即EAP=X/1()0()XL=40/1000X6800=0.272Mpao出口压力P=Png+LAP=0.49+0.272=0.76MPaPng—风钻的额定工作压力0.49Mpao选择空压机型式和台数依据Q和P的计算值，遵循设计规范第134条规定，查空压机产品样本(见表4—7),由于目前空压机房巳有2台4L-20/8空压机，故选择增加两台5L-40/8空压机。

选择各段管路直径按最长供风距离6.8km,通过空气量78.8m3/min计算，干线管路至王庄采区，查表31选择＜1)159X4.5(无缝管)。支路管径按实际掘进头位置另选。第三节通讯系统采用现有X煤矿井下程控通讯系统直接延伸至王庄采区。第十章经济部分第一节主要井巷掘进工程及费用概算表14王庄采区开拓工程量序号设计巷道名称单价元/米工程量(米)资金(万元)1380集中运输912380车场2021120243380绳道1200607.2438()绞车房25065016.255380绞车房通道及副井通道90019417.466200〜380副下山1800450817200〜380主下山1800450818+200集中运输889+245集中运输331()+200车场20211202411王庄+200石门135024733.3512王庄采区+20()调车场2021801613王庄采区+200水仓140027338.2214王庄采lx+200泉房3000401215泉房变电所通道900605.416王庄采区+200变电所300020617200-245回风上山60010061838()总回风巷12001001219433总回风巷维修90029626.6420王庄采区+200-38运输巷12005006021王庄采区+200-245-38回风上山600100622王庄采区+245总1可风石门120024729.6423王庄采区+245-38【可风巷12005006()总 计117561527.28

第一章前言 第二章井田曲及地质特征 第一节井田概况-第二节地质特征 第三节其它开采技术条件 第四节储量 第三章王庄采区开拓方式 第一节王庄采区区段垂高的确定-第二节王庄采区开拓方案的提出 第三节王庄采区开拓方案的对比及确定-第四章采区布置及装备 第五章大巷运输方式 第六章通风系统及设备 第一节通风系统 第二节433风井通风设备 第七章排水系统 第一节王庄采区+200中央泵房设备选型设计第二节+200水仓容量核算 第八章采区提升系统一一第一节+380绞车设备选型 第二节副下山架空乘人器（猴车）第九章供电、压风、通讯系统 第一节王庄采区供电系统——第二节压风系统 第三节通讯系统 第十章经济部分 2349911115578889990T-1-1-1-12O-2224-2349911115578889990T-1-1-1-12O-2224-225-2-2-2-2-2-2-2-3第二节主要设备清册表15 主要设备清册■表序号设备及材料名称型号规格单位数量资金(万元)一、提升设备14)1.6m单筒绞车GKT1600*1200-20台1.6140.002电动机JR127-8/130KW台12.003附全套电控设备PLC套132.004信号控制电缆KVV2-50012*1.5米12002.405斜井架空乘人器驱动轮4)1000电机22KW52人台120.00二、运输设备1架线电机车ZK7-6/250台333.002钢铝电机车架线GLCN-250米504815.003机车硅整流柜GTA-200/275KY台220.004电瓶车CDXA1-48/6台318.005防爆充电器312.006钢轨24Kg米12021100.80三、供电设备：高压电缆部分11#下井高压电缆VV22-3*70-6KV米320032.002地面变至433风井架空线LGJ120-6KV米20218.003433风井变至200中央变VV22-3*70-6KV米120012.004380井变至200中央变VV22-3*70-6KV米6006.00四、供电设备：地面变电所部分1高压开关柜GCKY-1面27.60五、供电设备：20()中央变部分1高压开关柜GCKY-1面830.402矿用变压器KS7-250/6台13.503馈电开关DW80-350台10.254馈电开关DW80-200台20.505照明综保BAZ-2.5Z台10.306检漏JY82台10.207电缆U3*50+l*16米10007.90六、供电设备：38()绞车房变电所1矿用变压器KS7-315/6台14.002高爆开关PB-6GA台12.503电缆U3*50+l*16米10007.904馈电开关DW80-350台10.505馈电开关DW80-200台31.206照明综保BAZ-4Z台10.35

7检漏JY82台10.20七、供电设备：其它电气配套设备1电缆U3*5O+1*16-1KV米300023.702电缆U3*25+1*1O-1KV米15006.003电缆U3*16+1*1O-1KV米20216.504馈电开关DW80-200台103.505局扇BKY65-1A/4KW台123.606综保BZ80-2.5Z台62.107磁力开关QC83-80/QC810-60台122.40八、排水系统设备1离心式水泵200D43*7Zx410.002电动机Y3558-4/355KW台450.003楔式闸阀Z41H-25型Dg250个124.504止回阀Pg25Dg250个41.505配水闸阀PZ-400型个48.006无缝钢管4)245*6.5米120018.007焊缝钢管巾273*7米400.808槽钢12#[12L=2400根180.259起重梁120L=4800根80.4010真空泵SZ-1/4KW台10.35九、压风系统设备1空压机5L-40/8台240.002高压电缆VV22-3*70-6KV米1001.003高压开关柜GCKY-1台27.604无缝钢管8159*4.5米300042.005无缝钢管巾108*4米300018.006明杆闸阀Z44T-10型Dgl50个20.407明杆闸阀Z44T-10型DglOO个101.50十、通讯系统1通讯电缆HUVV20*2*0.8米20214.002通讯电缆HUVV10*2*0.8米40004.003防爆部100.50H^一、通风设备1电缆U3*5O+I*16-1KV米6004.802风机BD-II-6-NO15台225.003变压器S9-180/6台12.50十二、其它设备1耙岩机PII-30型PII-15型台730.002矿车U型1.1部15060.00合 计803.40第一章前言一、 采区设计的编制依据、编制情况2021年X煤矿依据《生产地质报告》，对二水平进行扩建立项，矿井生产能力由9万吨扩建为15万吨。2021年达产后，经过矿井生产系统改造，至2021年矿井生产能力达到21万吨/年，2021年矿井实际产量达27万吨。王庄井田原X矿务局王庄煤矿己对+27()以上煤炭进行开采，但由于种种原因停止开采，现+270m以上己全部被水淹没，井口工业广场及地面设施已无法再继续使用，为保证王庄井田煤炭资源得到有效回收，根据公司要求，王庄井田+270m以下由X煤矿联合进行开采。本次依据《X煤矿王庄采区开拓地质说明书》对矿井王庄井田一段煤层+200〜+270m进行开拓设计。二、 设计指导思想本次设计是在现有X煤矿二水平开采的基础上，针对王庄井田的煤层赋存状况进行开拓设计，设计时充分考虑现有二水平的开采现状，王庄采区矿井生产能力按9万吨/年进行设计，供电、运输、提升、通风等均按9万吨/年进行配套设计。三、 存在的主要问题和建议根据现有X煤矿二水平南翼18线以南一段煤层揭露的地质情况，与原地质报告有很大的变化，同时在设计王庄采区+200m水平集中运输巷需经过王庄井田及X井田中间空白带，地质资料不明，因此在进行开拓之前，应对其进行补充钻孔勘探，为开拓提供较为准确的地质资料，以确保不接触灰岩水，保证安全生产。第二章 井田概况及地质特征及储量第一节井田概况一、采区范围王庄煤矿位于龙永煤田的中部，矿区东起大洋岩体、西至Fio断层、南抵F8断层、北迄F9断层，南北长5公里，东西宽2.1公里，面积4.5KM2o地理坐标为东经117°01'28〃~117°03'29”，北纬25°02'18”~25°03'44"。矿区范围直角坐标：1、X：2773100Y：395039352、X；2772250Y：395056503、X：2771450Y：395054004、X：2771110Y：395032005、X：2770550Y：395029606、X：2770850Y：39502650二、 交通矿区位于X市东南面曹溪乡，王庄村之北，X特钢厂南侧。距离X市约7公里。井田内交通方便，X至漳州高速公路及319国道、X至永福公路、黄坑煤矿经特钢厂至X的公路均通过矿区，交通非常方便。三、 自然地理本区属侵蚀型中低山丘陵地形，仅东部及南端边缘地形较高，西南低的山区，区内最低点标高+344m（冬料溪），最高点标高+486m,相对高差点142m。全区地形较复杂,沟谷发育泄洪条件较好。本区为亚热带气候，多年平均气温为19.9°C,最高气温为38°C,最低气温为-3.64°Co多年平均降水量为798.9mm,日最大降水量为322mm,多年平均降雨量为160~200mmc第二节地质特征一、 矿区地层王庄矿区内出露地层有二叠系下统栖霞组（Piq）、文笔山组（Piw）、童子岩组一段和三段地层（Pm、Pit3）、二叠系上统X组（P2CP）及第四系（Q）。矿区含煤地层为童子岩组一、三段地层。二、 煤层特征童子岩组地层总厚541.60m、含煤层62层以上，主要可采煤层3层、局部可采煤层5层。（1）、童子岩组一段（Piti）童子岩组一段地层总厚237.00m,根据岩性、岩相及古生物特征、含煤情况可分为两个亚段，上亚段厚87m,由III标31#煤层顶板至36#煤底板砂岩底界，按此亚段特点可分为上下两个部分。上部31#~33#煤层底板，厚47m,共含4个煤层层位，33#煤层在矿区内可见局部可采点，下部由34#煤层顶板〜36#煤层底板砂岩底界厚38〜40m左右组成，含煤3~4层，36#煤层可见局部可采点。各煤层特征见表1。煤层顶底板特征 表1煤层顶底板特征31顶板为灰黑砂质泥岩，产有较多的舌形贝及瓣鲤类化石。顶部为钙质砂岩或泥灰岩，31#煤层为薄煤、稳定，底板为细粉砂岩或砂质泥岩，水平层理发育，含腕足类、瓣鲤'类、燕海扇等化石。31#煤层组合为第III标志层32顶板为砂质泥岩，含海扇、海百合茎、舌形贝化石以黄氏新轮皱贝为主要特征。全区稳定，易于对比，32#煤分为上下两个分层，变化较大，底板为粗粉砂岩，夹似层状铁质结核，向下富含单网羊齿、大羽羊齿、脉羊齿、葱羊齿、芦木、苛达木等化石。32e顶板为粗细粉砂岩互层，富含植物化石，32下#煤层厚度约0.2~0.5m左右，底板粗粉砂岩中含舌形贝等化石，向下为硅质胶结的石英细砂岩，厚2~4m。33顶板为砂质泥岩，产有小戟贝，舌形贝及腕足类化石，33#煤层为局部可采煤层，可采率约20-30%,底板粗粉砂岩含根茎化石，间接底板为硅质胶结的石英细砂岩，呈波状层理，厚约14m左右。34顶板为砂质泥岩含戟贝、海扇等化石，夹有钙质结核，呈肠状、似层状、串珠状，往上逐渐过渡为黄铁矿结核，34#煤层直接顶含有菊石、炭蚌等化石，34#煤底板为粗粉砂岩，厚4~5m左右，上部夹薄层细砂岩。含大羽羊齿、苛达等植物化石，距33#煤25~26m。35顶板为灰黑色砂质泥岩，呈线状水平层理，产有叶支介和舌形贝化石，偶见戟贝和瓣鲤类化石。35#煤不可采。但层位较秘定，有时可见伴生一条不秘定的煤线，底板为细粉砂岩，厚14m,产少量的动物化石，距34#煤8~10m°36顶板为细粉砂岩，有时夹有钙质砂岩，接近36#煤，有大量植物碎屑。36#煤层层位稳定，常见两个分层，上下分层间距约4~5m，底板为薄层细砂岩，层面上富含折云母碎片，海百合茎化石，距35#煤10~12m°

下亚段自36#煤层底板至I标砂岩底界，厚144.50m,可采局部、可采煤层4~5层,即38#、39#、41#、43#煤层，矿区内以38#、39#煤层为主采煤层。I标是煤系与文笔山组的分界标志，以厚层状灰白色石英细砂岩夹砂岩为主，在该区内I标厚度变化较大,矿区中部较厚，约45〜60m左右，北部、南部较薄，厚约25~35m左右。各煤层见表2。煤层顶底板特征 表2煤层厚度顶底板特征370.5-1.0顶板为灰色分迭性较差的细粉砂岩，夹砂质条带，层理发育，富含植物碎屑，往上变为砂质泥岩，含少量的腕足类化石。37#煤层层位稳定，局部可采，底板为团块状粗粉砂岩，层面上含细分散的白云母片，及砂质小结核，距37#煤层3~5m处伴生一条煤线，可做37#煤层的辅助标志，37#煤层距36#煤层18~20m。380.22-3.18平均1.06顶板为细粉砂岩，水平层理发育，常见含炭较高的细粉砂岩，为煤层直接顶板，含植物碎屑，间接顶板细粉砂岩中，可见小个体的动物化石，38#煤层为全区主要开采煤层较稳定，厚1.3ni,常见两个分层，上下分层层距最大可达18ni左右，底板为粗粉砂岩，夹砂质条带，近煤层处富含根茎化石和形态大小不一的黄铁矿砂质结核层，形似土豆状，粗粉砂岩中的白云母片呈油毛毡状，38#煤层距37#煤层36~38m°38下0.7-0.8顶板为灰黑色细粉砂岩~砂质泥岩，线状水平层理发育，产有羊齿及瓣觥类等化石，煤层直接顶板含有一层呈透镜体的黄铁矿层，厚0.02〜0.10m,38卜煤层局部可采，厚0.6~1.0m,底板为粗粉砂岩夹薄层细砂岩，富含根茎化石，距煤层4()~5()cm处产有呈层状排列的蚕豆黄铁矿结核层，间接底板为石黄细砂岩，距38#煤层18〜20m左右。390.0.~5.97平均1.56顶板为深灰~灰黑色砂质泥岩，水平层理发育，含丰富的腕足类、瓣蛆类菊石、螺、舌形贝等化石，顶板距煤层5〜7处含鞋底状、椭球状结核，39#煤层为主要煤层,厚13-1.5m左右，可见2~3个分层,层位上下间距5~8m,层间为细粉砂岩，底为石英细砂岩，层面常见植物碎屑，距39#煤层18~20m发育41#煤层，局部可采,39#煤层距38卜#煤层17〜30m左右。430.36-5.61平均1.71块煤、粉煤各半，简单结构，顶板为薄片~薄板状泥岩，厚6~12米，产叶肢介、舌形贝、纤纹细戟贝等动物化石。底板为湖沼相粗粉砂岩，水平~缓波状层理，夹砂质条带，厚3〜4米，伪底为根土岩，厚0〜0.6米，较不稳定。 、童子岩组第二段(Pit2)童子岩组二段地层(动物泥岩段)厚75.20m左右，按其岩性可为上粗下细两个部分。下部为团块状泥岩，富含肋叶贝、菊石、网格台鲜虫、五星海百合茎、海扇戟贝及其它的腕足类、瓣0思类化石，上部以粗细粉砂岩互层，铁质结核呈条带状层状排列，偶见薄层细砂岩有少量的动物化石和植物碎屑。、童子岩组第三段(Pit3)本区童子岩组第三段地层的下部出露较全外，中上部地层出露很不全。根据钻孔、槽探、小窑生产揭露的资料，童子岩组第三段229.40m,其中上亚段(Pit3・3)26.40m,中亚段(Pit3-2)95.40m,下亚段(Pit3-i)107.60m,其具体特征综述如下：1、上亚段：自1山顶界至9号煤顶板(井田内出露的最高层位)厚度26.40米，顶部与X组底部的角砾岩成假整合接触，岩性以粗细粉砂岩为主，夹有多层铁质新粒及根茎层。本亚段底部为11【4标，区内地表因构造切割、出露不全，其下部以粗细粉砂岩为主,间见中厚层状石英细砂岩，层面上含炭屑及白云母碎片，粗细粉砂岩中见有完整单网羊齿，栉羊齿、大羽羊齿，偶见少量的舌形贝、瓣觥类。含可采局部可采层3-4层。下部13号煤层为主要可采层，12号煤层底板砂岩为III3标。2、 中亚段：本亚段是本区出露面积较大的一个层段，浅部及深部都有槽探、钻孔控制。由13号煤层顶板至23号煤层III2厚约95.40m左右，上部以粗细粉砂岩为主，富含植物碎屑和碎片。舌形贝、瓣觎类化石，含多条煤线。下部以石英砂岩为主夹粗细粉砂岩，含可采局部可采层2〜3层，即19#煤层，本亚段下部为Ilk标富含戟贝、华夏贝、海扇、螺、腕足类化石，在川2的钙质砂岩中含有海百合茎和单体珊瑚。3、 下亚段：由23号煤层底板一IIL标，厚107.60m,岩性以粗细粉砂岩夹石英细砂岩为主，含口J采局部可采层2~3层，即24#、28#、29#煤层，以29#煤层为主要煤层，28号煤层下部为粗细粉砂岩互层夹中厚层状的石英细砂岩，含白云母片、海百合茎、海扇、螺网格苔薛虫以及其它化石，本层厚约17〜20m左右。往下为II，标岩性为石英细砂岩，11、标顶面的钙质砂岩层中富含海百合茎，单体珊瑚等化石。煤层特征见表3。煤层顶底板特征 表3煤层厚度顶底板特征260.8~1.2顶板为深灰色细粉砂岩，26号煤层厚0.8-1.2m,含夹砰厚度不等，一般0.2〜0.4m,底板为粗细粉砂岩互层，夹砂质条带，厚10~15m左右，特别接近27号煤层顶板处，植物化石保存完好，25号煤与26号煤之间有时可见1~2条不稳定煤线。270.6〜0.8顶板为细粉砂岩，富含栉羊齿、大羽羊齿、苛达、蕉羊齿和朝楔叶等植物化石，27号煤层厚0.6~0.8m左右，较稳定，底板为粗粉砂岩，含砂质条带。281.0-13顶板为细粉砂岩含丰富的植物化石及海豆芽腕足类、瓣觥类化石，接近28号煤处，水平层理，层面含炭。28号煤厚1.0~1.3m,全区稳定可采。底板为粗细粉砂岩与细砂岩互层，层面上台云母片呈油毛毡状，