冲压工艺与模具设计试题库南工程ii

PAGEPAGE4冲孔φ3冲孔φ35+0。3dT min+xΔ)0—δT凹模尺寸按凹3。65-0。08证双边间隙0.25~0。36mm中心距冲裁性质工作尺寸计算公式凹模尺寸注法凸模尺寸注法落料58—0。74D=（D-xΔ）A max+ 57。+0.180凸模尺寸按实际38—0.62δA37。+016尺寸配置,保证双边30—0。5229.7+。13间隙 0.25~0.36mm16—0.4416。+0.11R8R7。+006答：排样图如下：排样图3900＊1800*262＊900一块板可裁的条数 n=1800/62=29条余2mm1每条可冲零件的个数 n=（900—2）/32=28个余6.25mm2每板可冲零件的总个数n=n n=29×28=812个1 2一个冲片面积A≈1622。5mm20材料利用率η=n×100%=×100%=81％答：1,τ=300MPa落料力F1=KLtτ=1.3×[2（58—16）+2（30—16）+16π］×2×300≈126000N冲孔力F=KLtτ=1。3×4π×3。5×2×300≈34289N2推件力取h=6,n=h/t=6/2=33—18,K=0.055TFnKF=nK(FF）=3×0。055×(12.6+3。4289)2.5（t）T T T 1 2总冲压力 F＝F+F+F≈19(t）Z １ ２ T根据计算总力，可初选JB23-25的压力机。当模具结构及尺寸确定之后,可对压力机的闭合高度，模具安装尺寸，进行校核，从而最终确定压力机的规格。4.模具总装图及主要工作零件图1-簧片2—螺钉3—下模座4—凹模5—螺钉6—承导料7-导料板8-始用挡料销9、26-导柱10、25—导套11-挡料钉12-卸料板13—上模座14-凸模固定板15—落料凸模16-冲孔凸模17-垫板18-圆柱销19—导正销20—模柄21—防转销22—内六角螺钉23—圆柱销24—螺钉总装图47用配合加工法计算下图零件的凸模和凹模刃口尺寸.已知：Zmi=n0。246，Zma=x0。360凹模磨损后尺寸变大的70.353;其计算公式：—A max 0查表，x=0.75δ1 2 A将已知数据代入公式得：A=（70—0。5×0.4）=69。8mm1AA=（53—0.75×0。37)=52。72mm2A凹模磨损后尺寸变小的3；:B+0A min 查表3-5得x=0。5，取δ=Δ/4A将已知数据代入公式得：B79)=4mmA(3)凹模磨损后尺寸不变的3；C+A取δ=Δ/4A

min A将已知数据代入公式C07mmA查表得Zmin=0.246mm24360)m。48．请指出下列表达式中各个字母的含义。(5分）钢板答：B表示：钢板的厚度精度为较高级表示：钢板的规格为1.0mm,平面尺寸为mmQ235表示：钢板材料为Q235普通碳素钢表示:钢板的表面质量为高级的精整表面S表示：深拉深级51、计算:如图所示复合模刃口，试用解析法确定压力中心。（10分)a）工件图 计算图解:建立如图b的坐标系，由于图形上下对称，故压力中心的Y坐标为0，压力中心X的坐标按式（3-24）得:X0===2652、看图回答问题(15分）该模具为单工序模还是级进模或者是复合模？指出图中各序号的名称．见图说121119卸下（弹性卸料力），打料机构从落料凹模推冲裁力（冲孔力+落料力)+弹性卸料力+推件力57、画制件图根据图示的凹模简图(2、画出该冲裁件的排样图。61Q235τ=345MPa,材料厚度t=1mm卸料装置和下出料方式，凹模刃口直壁高度h=6mm.（5）解:L=(220-70）×2+π×70+140+40×2=739.8mmF=Ltσ=739。8×1×449=332170NbK推=0.055 n=6/1=6FK推nF=0。055×6×332170=110723NF=332170+110723=442893N上图示为冲裁的凸凹模工作示意及其冲件的断面，请分析各个冲件断面为什么出现了如此大的差异？主要是冲裁间隙不同造成的，该间隙的大小，直接影响着工件切断面的质量、冲裁力的大小及模具的使用寿命.当冲裁模有合理的冲裁间隙时,凸模与凹模刃a,C为间隙过大四计算题（15分）10钢,料厚为模的相关尺寸（67级制造。已知2c =0。04，2c =0。06min max附表是基本公差表和公差系数表四计算题材料四计算题材料t1非圆 形0.75 0。5圆0。75形0。52cmax—2cmin=0.02（㎜）工件公差Δ落料DdD —x△d=(16-。〈1 ≤016 0。17～ ≥0。36 〈016 ≥0.1675X0.08)=15.94+0。018mm 1～2 ≤020 0.35 ≥0。42 <0。20 ≥020D—2c 。 0。94—0。04）0 =15。90 mm 由于δ+δ=0.018+0011=0029〉d p0。02，公差校核不合格重新分配公差δ=0.6（2cmax—2c ）=0。δ=0.4(2c —2c )=0。008p max min基本尺IT6 IT7 所以Dd1=15。940+0。012mm；Dp1=15。90 mm-0.008寸(m） 同样Dd2=(D —△δd=(8—0.75X0.06)+d=7.9550 0≤3 0006 0.01 D—2c ）0 955-004）0 =79150-δp〉3～6 0.008 0012 —0。011mm由于δ+δ0015+0009=0.024002,公差校核不合格d p重新分配公差18～30 0.013 0021 所以Dd2=7.955+0。012mm;D =7。9150 mm0 p1 -0.008孔心距：Ld=（Lmin+0。5△)±1/8△=20±0.005mm冲孔：dp1=（dmin+x△)0 =（4+0.75X0.04)0 =4。03 0mm-δp —δp -0。008dd1=（dp1+2cmin)+δd=（4。03+0。04）+δd=407+0012 mm0 0 0由于δ+δ=0.008+0。012=0。02d p同样dp2=（d2min+x△)0 =（6+0.75X006）0 。045 0mm-δp —δp -0。009dd2=（dp2+2cmin)+δd=（6。045+0.04)+δd=6。085+0015 mm0 0 0由于δ+δ=0。009+0。015=0。024〉0.02,公差校核不合格重新分配公差d pp1 d1 min —δp-δp 011d minδ=0。6(2